第三章 傳熱過(guò)程(第二講)

1、11.對(duì)流傳熱機(jī)理對(duì)流傳熱機(jī)理 對(duì)流傳熱是在流體流動(dòng)過(guò)程中發(fā)生的熱量傳遞現(xiàn)象。對(duì)流傳熱是在流體流動(dòng)過(guò)程中發(fā)生的熱量傳遞現(xiàn)象。它是依靠它是依靠流體質(zhì)點(diǎn)的移動(dòng)流體質(zhì)點(diǎn)的移動(dòng)進(jìn)行熱量傳遞的，故與流體進(jìn)行熱量傳遞的，故與流體的流動(dòng)狀況有密切的關(guān)系。無(wú)論是什么流動(dòng)類(lèi)型，其的流動(dòng)狀況有密切的關(guān)系。無(wú)論是什么流動(dòng)類(lèi)型，其靠近壁面處為滯流流動(dòng)，這層流體稱(chēng)為滯流底層?？拷诿嫣帪闇髁鲃?dòng)，這層流體稱(chēng)為滯流底層。對(duì)對(duì)流傳熱主要與滯流底層有關(guān)流傳熱主要與滯流底層有關(guān)。 工業(yè)上，間壁式換熱器兩側(cè)流體與固體壁面之間工業(yè)上，間壁式換熱器兩側(cè)流體與固體壁面之間的熱交換即為對(duì)流傳熱。的熱交換即為對(duì)流傳熱。流體將熱量傳給固體壁

2、面或流體將熱量傳給固體壁面或者由壁面將熱量傳給流體的過(guò)程者由壁面將熱量傳給流體的過(guò)程。 3-3 對(duì)流傳熱對(duì)流傳熱 2 如圖為熱流體與壁面對(duì)流傳熱如圖為熱流體與壁面對(duì)流傳熱及壁面與冷流體的對(duì)流傳熱。工業(yè)及壁面與冷流體的對(duì)流傳熱。工業(yè)上將對(duì)流傳熱的熱阻予以虛擬，折上將對(duì)流傳熱的熱阻予以虛擬，折合為相當(dāng)厚度為合為相當(dāng)厚度為t的滯流底層熱阻，的滯流底層熱阻，流體與壁面之間的溫度變化可認(rèn)為流體與壁面之間的溫度變化可認(rèn)為全部發(fā)生在厚度為全部發(fā)生在厚度為t的一個(gè)膜層內(nèi)的一個(gè)膜層內(nèi)，通常將這一存在溫度梯度的區(qū)域稱(chēng)通常將這一存在溫度梯度的區(qū)域稱(chēng)為為傳熱邊界層傳熱邊界層。傳熱邊界層以外，傳熱邊界層以外，溫度是一致

3、的、沒(méi)有熱阻溫度是一致的、沒(méi)有熱阻.3式中式中流體的熱導(dǎo)率，流體的熱導(dǎo)率， 11KmWt傳熱邊界層厚度，傳熱邊界層厚度，m； t對(duì)流傳熱溫度差，對(duì)流傳熱溫度差， 或或 由于傳熱邊界層厚度難以確定，工程上定義：由于傳熱邊界層厚度難以確定，工程上定義： 該式稱(chēng)為對(duì)流傳熱速率方程，也稱(chēng)牛頓（該式稱(chēng)為對(duì)流傳熱速率方程，也稱(chēng)牛頓（Newton）冷卻定律）冷卻定律或給熱方程，或給熱方程，a a為對(duì)流傳熱系數(shù)為對(duì)流傳熱系數(shù)，單位為，單位為12KmW 將對(duì)流傳熱歸結(jié)為傳熱邊界層的熱傳導(dǎo)，用熱傳導(dǎo)基本方將對(duì)流傳熱歸結(jié)為傳熱邊界層的熱傳導(dǎo)，用熱傳導(dǎo)基本方程來(lái)描述對(duì)流傳熱過(guò)程程來(lái)描述對(duì)流傳熱過(guò)程ttAQddtAQw

4、TTttttwtaAttAQaa142. 對(duì)流傳熱系數(shù)的影響因素及其求取對(duì)流傳熱系數(shù)的影響因素及其求取 影響影響a a的因素很多，主要有以下幾個(gè)方面：的因素很多，主要有以下幾個(gè)方面： 流體的流動(dòng)型態(tài)流體的流動(dòng)型態(tài) 流體流動(dòng)型態(tài)對(duì)流動(dòng)邊界層有較大影響，對(duì)流邊界層有流體流動(dòng)型態(tài)對(duì)流動(dòng)邊界層有較大影響，對(duì)流邊界層有影響也較大，層流整個(gè)區(qū)域可視為熱邊界層，影響也較大，層流整個(gè)區(qū)域可視為熱邊界層，湍流程度越湍流程度越大，熱邊界層越薄，當(dāng)溫度差一定時(shí)，對(duì)流傳熱系數(shù)增大大，熱邊界層越薄，當(dāng)溫度差一定時(shí)，對(duì)流傳熱系數(shù)增大。 一般換熱流體都是在湍流形式下進(jìn)行換熱（或攪拌情況進(jìn)一般換熱流體都是在湍流形式下進(jìn)行換熱

5、（或攪拌情況進(jìn)行換熱）。行換熱）。流體的物理性質(zhì)流體的物理性質(zhì) 如導(dǎo)熱系數(shù)、熱容、膨脹系數(shù)、密度和粘度等，其中導(dǎo)熱如導(dǎo)熱系數(shù)、熱容、膨脹系數(shù)、密度和粘度等，其中導(dǎo)熱系數(shù)、熱容、密度、膨脹系數(shù)增大對(duì)傳熱有利；而粘度大，系數(shù)、熱容、密度、膨脹系數(shù)增大對(duì)傳熱有利；而粘度大，則滯流層厚，對(duì)流傳熱系數(shù)變小。則滯流層厚，對(duì)流傳熱系數(shù)變小。流體的對(duì)流狀態(tài)：強(qiáng)制對(duì)流自然對(duì)流時(shí)流體的對(duì)流狀態(tài)：強(qiáng)制對(duì)流自然對(duì)流時(shí)a a為大。為大。tAQata5傳熱的溫度傳熱的溫度 溫度對(duì)流體的物理性質(zhì)有顯著的影響溫度對(duì)流體的物理性質(zhì)有顯著的影響。因此，壁面和流體。因此，壁面和流體的溫度以及兩者的溫度差對(duì)給熱系數(shù)有間接但是明顯的影

6、響。的溫度以及兩者的溫度差對(duì)給熱系數(shù)有間接但是明顯的影響。如如粘度隨溫度的升高而降低粘度隨溫度的升高而降低，在其他條件不變的情況下，熱，在其他條件不變的情況下，熱邊界層減薄，有利于傳熱邊界層減薄，有利于傳熱 。因此在使用物理參數(shù)時(shí)，要考。因此在使用物理參數(shù)時(shí)，要考慮溫度。慮溫度。流體傳熱時(shí)的相變化流體傳熱時(shí)的相變化 相變會(huì)引起與壁面接觸處流體的相變會(huì)引起與壁面接觸處流體的運(yùn)動(dòng)形式改變運(yùn)動(dòng)形式改變，如加劇攪動(dòng)。，如加劇攪動(dòng)。一般來(lái)講，一般來(lái)講，相變有利于傳熱相變有利于傳熱。這就是用蒸汽加熱的原因之一。這就是用蒸汽加熱的原因之一。 6壁面的形狀、排列方式和尺寸壁面的形狀、排列方式和尺寸 流體流過(guò)固

7、體表面的狀況對(duì)流體流過(guò)固體表面的狀況對(duì)流體的流動(dòng)有影響，同時(shí)影響流體的流動(dòng)有影響，同時(shí)影響熱邊界的形成和發(fā)展熱邊界的形成和發(fā)展。當(dāng)管長(zhǎng)增加時(shí)，傳熱邊界層中溫度分。當(dāng)管長(zhǎng)增加時(shí)，傳熱邊界層中溫度分布將逐漸變得更為平坦，當(dāng)通過(guò)很長(zhǎng)的管長(zhǎng)時(shí)，溫度梯度會(huì)布將逐漸變得更為平坦，當(dāng)通過(guò)很長(zhǎng)的管長(zhǎng)時(shí)，溫度梯度會(huì)消失，此時(shí)傳熱也就停止了。所以管子的尺寸和形狀對(duì)消失，此時(shí)傳熱也就停止了。所以管子的尺寸和形狀對(duì)有較有較大的影響。管子排列時(shí)：錯(cuò)列的大的影響。管子排列時(shí)：錯(cuò)列的a a高于直列高于直列x2x2x2x1x1x1a、直列 b、正三角錯(cuò)列 c、正方形錯(cuò)列7 工程上采用因次分析的方法，將影響工程上采用因次分析的

8、方法，將影響a a諸多因素組合諸多因素組合成若干個(gè)無(wú)因次的特征數(shù)群，確定這些特征數(shù)在不同情況成若干個(gè)無(wú)因次的特征數(shù)群，確定這些特征數(shù)在不同情況下的相互聯(lián)系，從而得到經(jīng)驗(yàn)性的關(guān)聯(lián)公式。下的相互聯(lián)系，從而得到經(jīng)驗(yàn)性的關(guān)聯(lián)公式。（1）流體無(wú)相變過(guò)程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的求?。┝黧w無(wú)相變過(guò)程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的求取描述對(duì)流傳熱過(guò)程的特征數(shù)關(guān)系為：描述對(duì)流傳熱過(guò)程的特征數(shù)關(guān)系為：cbaGrKNuPrRe各特征數(shù)的含義如下表所示各特征數(shù)的含義如下表所示8alNu 表示對(duì)流傳熱系數(shù)的特征數(shù)表示對(duì)流傳熱系數(shù)的特征數(shù)應(yīng)用準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式時(shí)，必須確定：應(yīng)用準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式時(shí)，必須確定： 1) 應(yīng)用范圍應(yīng)用范圍 2) 特性尺寸特性尺寸 對(duì)流

9、體運(yùn)動(dòng)或者傳熱發(fā)生主導(dǎo)影響的尺寸。管內(nèi)對(duì)流對(duì)流體運(yùn)動(dòng)或者傳熱發(fā)生主導(dǎo)影響的尺寸。管內(nèi)對(duì)流傳熱取管內(nèi)徑；管外強(qiáng)制對(duì)流傳熱取管外徑；對(duì)非圓管取當(dāng)量直徑。傳熱取管內(nèi)徑；管外強(qiáng)制對(duì)流傳熱取管外徑；對(duì)非圓管取當(dāng)量直徑。 3）定性溫度）定性溫度 大多數(shù)取流體進(jìn)出口溫度的算術(shù)平均值。溫度確定后，大多數(shù)取流體進(jìn)出口溫度的算術(shù)平均值。溫度確定后，查表確定物性，有時(shí)應(yīng)用線(xiàn)性插值公式。查表確定物性，有時(shí)應(yīng)用線(xiàn)性插值公式。9當(dāng)流體被加熱時(shí)，當(dāng)流體被加熱時(shí)，m0.4；當(dāng)流體被冷卻時(shí)，；當(dāng)流體被冷卻時(shí)，m0.3。長(zhǎng)徑比長(zhǎng)徑比 Ld50，適用于低粘度流體（小于，適用于低粘度流體（小于2mPa.s），且過(guò)程中無(wú)相變化。），且

10、過(guò)程中無(wú)相變化。適用范圍：適用范圍：對(duì)于流體在圓管內(nèi)強(qiáng)制湍流對(duì)流傳熱對(duì)低粘度流體，a的關(guān)聯(lián)式為mdNuPrRe023. 08 . 0a mpcdvdmda8 . 0023. 0PrRe023. 08 . 0，410Re ，120Pr7 . 010例題：在一單程換熱器中用120的蒸汽將常壓空氣從20加熱到80，管束為38mm3mm，蒸汽走殼程，空氣走管程，其流速為14ms-1。求管壁對(duì)空氣的表面對(duì)流傳熱系數(shù)。解: 空氣的定性溫度為 t定=(20+80)/2=50查50下空氣的物性數(shù)據(jù)Cp=1017 Jkg-1K-1=1.9610-5 Pas=1093 kgm-3=2.8310-2 Wm-1K-1

11、d=0.032 mv=14 ms-1得24983Redu704. 0Prpc計(jì)算結(jié)果表明:空氣在管內(nèi)流動(dòng)Re10000, 120Pr0.7, 必然符合下式的條件124 . 08 . 01 .58PrRe023. 0KmWda11液體通過(guò)固體壁面被加熱的液體通過(guò)固體壁面被加熱的對(duì)流傳熱過(guò)程中，若伴有液對(duì)流傳熱過(guò)程中，若伴有液相變?yōu)闅庀啵丛谝合鄡?nèi)部相變?yōu)闅庀?，即在液相?nèi)部產(chǎn)生氣泡或氣膜的過(guò)程稱(chēng)為產(chǎn)生氣泡或氣膜的過(guò)程稱(chēng)為液體沸騰液體沸騰，又稱(chēng)，又稱(chēng)沸騰傳熱沸騰傳熱。液體沸騰的情況因固體壁面液體沸騰的情況因固體壁面溫度溫度tw與液體飽和溫度與液體飽和溫度ts之之間的差值而變化，如圖為水間的差值而變化

12、，如圖為水的沸騰曲線(xiàn)：的沸騰曲線(xiàn)：（2）流體有相變過(guò)程的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)）流體有相變過(guò)程的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)化工生產(chǎn)中多見(jiàn)的相變給熱是化工生產(chǎn)中多見(jiàn)的相變給熱是液體受熱沸騰液體受熱沸騰和和飽和水蒸飽和水蒸氣的冷凝氣的冷凝。液體的沸騰液體的沸騰a aa12 當(dāng)溫差較小時(shí)，加熱面上的液體僅產(chǎn)生當(dāng)溫差較小時(shí)，加熱面上的液體僅產(chǎn)生自然對(duì)流自然對(duì)流在液體在液體表面蒸發(fā)，如圖中表面蒸發(fā)，如圖中AB段曲線(xiàn)；當(dāng)段曲線(xiàn)；當(dāng)t逐漸增高時(shí)，由于氣泡逐漸增高時(shí)，由于氣泡的產(chǎn)生、脫離和上升對(duì)液體劇烈擾動(dòng)，此段情況稱(chēng)為的產(chǎn)生、脫離和上升對(duì)液體劇烈擾動(dòng)，此段情況稱(chēng)為泡狀泡狀沸騰沸騰；工業(yè)生產(chǎn)中工業(yè)生產(chǎn)中, 總是設(shè)法維持在泡狀沸騰下操

13、作總是設(shè)法維持在泡狀沸騰下操作。 繼續(xù)增大繼續(xù)增大t時(shí)，產(chǎn)生的氣泡大大增多且產(chǎn)生的速度大時(shí)，產(chǎn)生的氣泡大大增多且產(chǎn)生的速度大于脫離加熱表面的速度，形成一層不穩(wěn)定的水蒸氣膜，氣于脫離加熱表面的速度，形成一層不穩(wěn)定的水蒸氣膜，氣膜的附加熱阻使膜的附加熱阻使q和和a a均急劇下降，傳熱面幾乎全部被氣膜均急劇下降，傳熱面幾乎全部被氣膜覆蓋稱(chēng)為覆蓋稱(chēng)為膜狀沸騰膜狀沸騰。13 飽和水蒸氣與溫度較低的固體壁面接觸時(shí)，水蒸氣放飽和水蒸氣與溫度較低的固體壁面接觸時(shí)，水蒸氣放出熱量并在壁面上冷凝成液體出熱量并在壁面上冷凝成液體。表面張力的作用而形成許。表面張力的作用而形成許多液滴沿壁面落下，此種冷凝稱(chēng)為多液滴沿壁

14、面落下，此種冷凝稱(chēng)為滴狀冷凝滴狀冷凝。若水蒸氣很。若水蒸氣很好地潤(rùn)濕壁面，冷凝液在壁面形成一層完整的液膜，稱(chēng)為好地潤(rùn)濕壁面，冷凝液在壁面形成一層完整的液膜，稱(chēng)為膜狀冷凝膜狀冷凝。水蒸氣冷凝水蒸氣冷凝 滴狀冷凝的給熱系數(shù)比膜狀冷凝的給熱系數(shù)可高出數(shù)倍滴狀冷凝的給熱系數(shù)比膜狀冷凝的給熱系數(shù)可高出數(shù)倍乃至數(shù)十倍。乃至數(shù)十倍。但是目前難以實(shí)現(xiàn)持久性滴狀冷凝，工業(yè)中但是目前難以實(shí)現(xiàn)持久性滴狀冷凝，工業(yè)中遇到的大多是膜狀冷凝。遇到的大多是膜狀冷凝。14常見(jiàn)流體的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大致范圍常見(jiàn)流體的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大致范圍a aa a151熱負(fù)荷及熱量衡算熱負(fù)荷及熱量衡算 生產(chǎn)工藝對(duì)換熱器換熱能力的要求，即單位時(shí)間內(nèi)

15、需要對(duì)生產(chǎn)工藝對(duì)換熱器換熱能力的要求，即單位時(shí)間內(nèi)需要對(duì)物料加入或取出的熱量稱(chēng)為換熱器的工藝熱負(fù)荷物料加入或取出的熱量稱(chēng)為換熱器的工藝熱負(fù)荷QL。 通過(guò)熱負(fù)荷的計(jì)算，可以確定換熱器所應(yīng)具有的通過(guò)熱負(fù)荷的計(jì)算，可以確定換熱器所應(yīng)具有的傳熱速率傳熱速率，再依據(jù)此傳熱速率可計(jì)算換熱器所需的再依據(jù)此傳熱速率可計(jì)算換熱器所需的傳熱面積傳熱面積等。等。 （1）熱負(fù)荷）熱負(fù)荷 3-4 間壁式熱交換的計(jì)算間壁式熱交換的計(jì)算 熱負(fù)荷的計(jì)算根據(jù)工藝特點(diǎn)有兩種情況：熱負(fù)荷的計(jì)算根據(jù)工藝特點(diǎn)有兩種情況： 流體在傳熱中只有相變的場(chǎng)合流體在傳熱中只有相變的場(chǎng)合 rWLQ式中式中 W流體的質(zhì)量流量，流體的質(zhì)量流量，kgs-

16、1； r流體的相變熱流體的相變熱kJkg-116流體在傳熱中僅有溫度變化流體在傳熱中僅有溫度變化不發(fā)生相變不發(fā)生相變的場(chǎng)合的場(chǎng)合QL=Wcp(t2-t1)式中式中cp流體的比定壓熱容，流體的比定壓熱容，kJkg-1K-1； t1，t2流體傳熱前后的溫度，流體傳熱前后的溫度，K；若換熱器中兩種流體若換熱器中兩種流體無(wú)相變化無(wú)相變化，且流體的，且流體的定壓比熱不隨溫度變定壓比熱不隨溫度變化化或可取平均溫度下的定壓比熱時(shí)：或可取平均溫度下的定壓比熱時(shí)：（2）熱量衡算）熱量衡算12,21,QttcWTTcWcpchphL17式中式中QL換熱器的熱負(fù)荷，換熱器的熱負(fù)荷，kJs-1；,p hp ccc分別

17、指熱、冷流體的比定壓熱容，分別指熱、冷流體的比定壓熱容，kJkg-1K-1； 1221, ,T T t t分別指熱流體的進(jìn)、出口溫度和冷流體的進(jìn)、出口分別指熱流體的進(jìn)、出口溫度和冷流體的進(jìn)、出口溫度，溫度，K。 若換熱器中的熱流體有相變，如若換熱器中的熱流體有相變，如飽和水蒸氣冷凝同飽和水蒸氣冷凝同溫度冷凝液溫度冷凝液時(shí)：時(shí)： 12,QttcWrWcpchL182傳熱總方程傳熱總方程 如圖，如圖，傳熱過(guò)程是傳熱過(guò)程是熱流體給熱流體給熱熱間壁導(dǎo)熱間壁導(dǎo)熱冷流體給熱冷流體給熱的串聯(lián)過(guò)程。的串聯(lián)過(guò)程。 換熱器內(nèi)進(jìn)行的大都是換熱器內(nèi)進(jìn)行的大都是定態(tài)定態(tài)傳熱過(guò)程傳熱過(guò)程： 221111AwAbwwAwt

18、ttTTTQaa221111AAbAtTQaa或19 間壁式換熱器的傳熱總方程間壁式換熱器的傳熱總方程，適用于傳熱面為等溫面，適用于傳熱面為等溫面的間壁式熱交換過(guò)程。的間壁式熱交換過(guò)程。 說(shuō)明定態(tài)傳熱總過(guò)程的推動(dòng)力和阻力亦具加和性說(shuō)明定態(tài)傳熱總過(guò)程的推動(dòng)力和阻力亦具加和性總阻力總推動(dòng)力RtRtQii3. 傳熱系數(shù)傳熱系數(shù)K 2211111AAbAtKAttKAQaa20 當(dāng)換熱器的間壁為單層平面壁時(shí)，因當(dāng)換熱器的間壁為單層平面壁時(shí)，因A1=A2=A，則傳熱系數(shù)為：則傳熱系數(shù)為： 若換熱器的傳熱面為單層圓筒壁面時(shí)，若若換熱器的傳熱面為單層圓筒壁面時(shí)，若A1A2A，即傳熱系數(shù)與傳熱面積對(duì)應(yīng)時(shí)：，即

19、傳熱系數(shù)與傳熱面積對(duì)應(yīng)時(shí)： 2211111AAbAmKAaa21111aabK21 K是衡量換熱器性能的重要指標(biāo)之一。其大小主是衡量換熱器性能的重要指標(biāo)之一。其大小主要取決于要取決于流體的物性流體的物性、傳熱過(guò)程的操作條件傳熱過(guò)程的操作條件及及換熱器換熱器的類(lèi)型的類(lèi)型等。等?；ぶ谐Ｒ?jiàn)傳熱過(guò)程的化工中常見(jiàn)傳熱過(guò)程的K值范圍值范圍22 例題：某有機(jī)物生產(chǎn)中使用的攪拌式全混流反應(yīng)釜，內(nèi)徑為例題：某有機(jī)物生產(chǎn)中使用的攪拌式全混流反應(yīng)釜，內(nèi)徑為1.0m，釜壁銅板厚，釜壁銅板厚8mm（=50Wm-1K-1）若釜內(nèi)壁面結(jié)有垢層）若釜內(nèi)壁面結(jié)有垢層厚厚2mm（Rh1=0.002 W-1m2K）夾套中用）夾套

20、中用115的飽和水蒸氣進(jìn)的飽和水蒸氣進(jìn)行加熱（行加熱（a a19000 Wm-2K-1），釜內(nèi)有機(jī)物溫度為），釜內(nèi)有機(jī)物溫度為80（a a2250 Wm-2K-1）。試求該條件下的面積熱流量和各熱阻的百分）。試求該條件下的面積熱流量和各熱阻的百分率。率。解解：因反應(yīng)釜內(nèi)徑：因反應(yīng)釜內(nèi)徑1.0 m與外徑與外徑1.16 m相差不大，可近相差不大，可近似地當(dāng)作平面壁來(lái)處理似地當(dāng)作平面壁來(lái)處理.取傳熱面積為取傳熱面積為21.0Am時(shí)：時(shí)： 求得求得 41101 . 11a411106 . 1b31102hR321041aW-1m2K W-1m2K W-1m2K W-1m2K 23得得 K=159 Wm

21、-2K-1 傳熱總阻力為：傳熱總阻力為： 31111027. 62111aahbRRW-1K 反應(yīng)釜的面積熱流為反應(yīng)釜的面積熱流為 58. 5tKqkWm-2 計(jì)算結(jié)果表明，計(jì)算結(jié)果表明，主要熱阻在垢層和有機(jī)物這一側(cè)，主要熱阻在垢層和有機(jī)物這一側(cè)，其中垢層熱阻占總熱阻的其中垢層熱阻占總熱阻的31.9%，有機(jī)物熱阻占，有機(jī)物熱阻占63.8%；而蒸汽冷凝及金屬釜壁的熱阻只占總熱阻的；而蒸汽冷凝及金屬釜壁的熱阻只占總熱阻的1.75%和和2.55%。 RAK1244傳熱過(guò)程的平均溫度差傳熱過(guò)程的平均溫度差 冷、熱流體溫度差沿?fù)Q熱器壁面的分布情況，決定了整個(gè)冷、熱流體溫度差沿?fù)Q熱器壁面的分布情況，決定了

22、整個(gè)換熱過(guò)程的溫度差。換熱過(guò)程的溫度差。 （1）定態(tài)恒溫傳熱）定態(tài)恒溫傳熱 定態(tài)恒溫傳熱是指換熱器間壁兩側(cè)冷、熱兩流體溫度在定態(tài)恒溫傳熱是指換熱器間壁兩側(cè)冷、熱兩流體溫度在壁壁面的任何位置、任何時(shí)間都不變化面的任何位置、任何時(shí)間都不變化，即兩流體的溫度差沿?fù)Q熱，即兩流體的溫度差沿?fù)Q熱面處處相等，恒定不變。面處處相等，恒定不變。（2）定態(tài)變溫傳熱（換熱器常見(jiàn)情況）定態(tài)變溫傳熱（換熱器常見(jiàn)情況） 定態(tài)變溫傳熱時(shí)，換熱器間壁一側(cè)流體或兩側(cè)流體的溫定態(tài)變溫傳熱時(shí)，換熱器間壁一側(cè)流體或兩側(cè)流體的溫度沿傳熱面的不同位置發(fā)生變化，度沿傳熱面的不同位置發(fā)生變化，兩流體間的溫度差兩流體間的溫度差t沿?fù)Q沿?fù)Q熱器壁面位置也變化，且與兩流體相對(duì)流向有關(guān)熱器壁面位置也變化，且與兩流體相對(duì)流向有關(guān)。25 圖分別為逆流和并流傳熱時(shí)圖分別為逆流和并流傳熱時(shí)t隨換熱器壁面位置的變化圖隨換熱器壁面位置的變化圖 工業(yè)上冷、熱流體在換熱器內(nèi)的相對(duì)流向主要有工業(yè)上冷、熱流體在換熱器內(nèi)的相對(duì)流向主要有逆流和并流逆流和并流。26熱熱T1T2t1t2冷冷211tTt122tTt逆流逆流T1T2t2t1