生物工程化工原理練習題

1、化工原理試題一選擇題 1.空氣在內徑一定的圓管中作定態(tài)流動，若空氣的質量流量保持不變，當溫度升高時，Re值將（B）。A. 增大 B.減小 C.不變 D. 不確定2.在流體阻力實驗中，以水作為工質所測定的關系式不適用于（D）在直管中的流動。A. 空氣 B. 液體乙醇 C. 牛頓型流體 D. 非牛頓型流體3. 由分支管路向A、B敞開高位槽中輸送某液體，若兩高位槽中液位恒定，當支路1中的閥門開大時，則兩分支管路中的能量損失之差將（C）A. 增大 B.減小 C.不變 D.不確定4. 下列結論正確的是（ABC）A. 液體的黏度隨溫度的升高而減小B. 氣體的黏度隨溫度的升高而增大C. 液體的黏度基本不隨壓

2、力變化D. 氣體的黏度隨壓力增大而減小5. 某并聯管路由1、2兩個支管組成，該兩支路的流體均作層流流動。當d1=2d2，L1=2L2時，則（1）=（C）A. 1/2 B. 1/4 C. 1 D. 4(2) =（A）A. 2 B. 1/2 C. 4 D. 1/4(3) =（A）A. 8 B. 16 C. 4 D. 26.用離心泵在兩個敞口容器間輸送液體。若維持兩容器的液面高度不變，當關小輸送管道的閥門后，管道總阻力（C）A. 增加 B. 減小 C.不變 D.不確定7層流與湍流的主要區(qū)別是（BD）A.湍流流速大于層流B.層流雷諾數小于湍流雷諾數C.湍流時流通截面積大，層流時流通截面小D.層流時流體

3、質點無宏觀混合，湍流時流體質點發(fā)生高頻脈動8.當流體通過（C）時，隨著流量的增大，其壓差不變。A.孔板流量計 B.文丘里流量計 C.轉子流量計9.在管內流動的完全湍流區(qū)，當e/d一定時，因流體內摩擦引起的機械能損失（B），摩擦系數（E）；在層流區(qū)，因內摩擦引起的機械能損失（A），摩擦系數（D）。A. 與流速的一次方成正比B. 與流速的平方成正比C. 與流速的三次方成正比D. 與流速成反比E. 與流速無關10.流體在一水平變徑管段中流過，在細管截面A與粗管截面B之間連接一U管壓差計，則壓差計的讀數R值反映（A）.A.A、B兩截面的壓力差B. A、B兩截面的流動阻力C. A、B兩截面的動壓頭變化D

4、.突然擴大或突然縮小的局部阻力11.請選擇下列流體在管路中的常用的流速：（1）水及低黏度液體（A）；（2）一般常壓氣體（C）；（3）黏性較大的液體（B）。A.13m/s B.0.51m/s C.1020m/s D.40m/s以上12.計算局部阻力損失的公式中的u是指(A)A.細管內流速 B.粗管內流速 C. 粗、細管流速的平均值13. 一定轉速下，用離心泵將敞口池中的清水送至表壓為49.1kPa的密閉容器，兩液面的垂直高度差為8m。泵出口閥全開時，管路特性方程為現分別改變某一參數，試判斷其余參數的變化趨勢。假設各種條件下均在阻力平方區(qū)，且泵的特性保持不變。變化參數KBqe1.關小泵出口閥CAB

5、2.改送水溶液（=1200kg/m3）BCA3.容器變?yōu)槌築CA4.夏天池面下降1mACBA. 增大 B. 變小 C. 不變 D. 不確定14. 試選擇適宜的輸送機械完成如下輸送任務：（1）含有純堿顆粒的水懸浮液（D）；（2）高分子聚合物黏稠液體（C）；（3）黏度為0.8mPa·s的有機液（要求q=1 m3/h，H=30 m）（B）。A.離心泵 B. 漩渦泵 C. 往復泵 D. 開式堿泵15.離心泵的汽蝕余量（NPSH）值越小，其抗汽蝕性能（A）。A. 越好 B. 越差 C. 不確定16. 用離心泵將敞口水池中的清水送至常壓容器，在夏天需加大送水量（開大泵出口閥），試判斷如下參數變

6、化趨勢：（1）泵入口真空表的讀數p1（A）；（2）泵出口壓力表（調節(jié)閥上游）讀數p2（B）；（3）泵出口調節(jié)閥下游壓力表讀數p3（A）；（4）泵的壓頭H（B）；（5）泵的軸功率P（A）；（6）泵的效率（D）。A. 增大 B. 變小 C. 不變 D. 不確定17. 離心泵在一定管路系統(tǒng)運行時，其工作點不隨液體密度改變的條件是（B）。A. B. C. D. 18. 有自吸能力的泵是（C）。A. 離心泵 B. 旋渦泵 C. 正位移泵 D. 軸流泵7. 離心泵停止操作時宜（A）。A. 先關出口閥后停電 B. 先停電后關閥C. 先關出口閥或先停電均可 D. 單級泵先停電，多級泵先關出口閥19. 往復泵適

7、用于（C）。A. 大流量且要求流量特別均勻的場合B. 介質腐蝕性特別強的場合C. 流量較小、壓頭較高的場合D. 投資較小的場合20. 離心泵銘牌上標出的流量和壓頭數值是（A）。A. 最高效率點對應值B. 操作點對應值C. 最大流量下對應值D. 計算值21. 離心泵的效率隨流量的變化情況是（B）。A. q增大，增大 B. q增大，先增大后減小C. q增大，減小 D. q增大，先減小后增大22. 離心泵的軸功率P和流量Qde 關系為（A）。A. q增大，P增大 B. q增大，P先增大后減小C. q增大，P減小 D. q增大，P先減小后增大23. 用離心泵將池中20清水送至常壓容器B，若B變?yōu)?00

8、kPa（表壓）的密閉容器，則泵的流量將（B），壓頭將（A），軸功率將（B），效率將（D）。A.變大 B.變小 C.不變 D.不確定24.對于已知余隙系數值的往復壓縮機，隨著壓縮比的增高，其容積系數0將（B）。A.增大 B.變小 C.不變 D.不確定25.隨著往復壓縮機余隙系數值的加大，其極限壓縮比（p2/p1）（B）。A.越高 B.越低 C.沒影響 D.不確定26.在實驗裝置上測定離心泵的汽蝕余量NPSH。今測得一組數據位泵入口真空表讀數為60kPa，吸入管內水的流速1.2m/s，實驗介質為30清水（=996kg/m3，pv=4.25kPa），當地大氣壓為100kPa，則操作條件下泵的汽蝕余量

9、NPSN值為（C）。 m C.3.73 m D.3.59 m27.用離心泵將精餾塔底釜液送至貯槽。釜液密度=780 kg/m3，pv=26.0 kPa，泵的允許汽蝕余量NPSH=3.4 m，入管路壓頭損失Hf，0-1=1.1 m，則泵的允許安裝高度Hg為（B）。 m B.-4.5 m C.-3.4 m D.1.1 m28.中高壓離心通風機葉輪的葉片應是（A）。A. 后彎式 B.前彎式 C.徑向式 D.混合式29. 在完全湍流區(qū)，流動摩擦阻力損失與（ B）成正比；在層流區(qū)，流動摩擦阻力損失與（A ）成正比。 A 流速的一次方 B 流速的平方 C 流速的三次方 D 流速的五次方30. 用一氣蝕余量

10、為2m的離心泵輸送處于沸騰狀態(tài)下的塔底液體，若泵前管路的全部流動阻力為1.5m液柱，則此泵的安裝位置必須（C）。A 高于塔底液面3.5m的上方 B 高于塔底液面1.5m的上方C 低于塔底液面4m的下方 D 低于塔底液面2 m的下方31. 往復泵適用于（C）。A流量要求特別均勻的場合 B.介質腐蝕性特別強的場合 C流量較小、揚程較高的場合 D.投資較小的場合 32. 三只長度相等的并聯管路，管徑的比為1:2:3，若三只管路的流動摩擦系數均相等，則三只管路的體積流量之比為(B)。A. 1:1:1 B. 1:2:3 C. 1:8:27 D. 1:4:933. 離心泵的揚程是指泵給予（ B&

11、#160; ）液體的有效能量。A. 1 kg        B. 1N       C. 1m34. 在完全湍流時（阻力平方區(qū)），粗糙管的摩擦系數數值(D)。A. 只取決于Re B. 與光滑管一樣C. 取決于相對粗糙度 D. 與粗糙度無關35. 用一氣蝕余量為2m的離心泵輸送處于沸騰狀態(tài)下的塔底液體，若泵前管路的全部流動阻力為1.5m液柱，則此泵的安裝位置必須(B)。A. 高于塔底液面3.5沒的上方 B. 低于塔底液面4m的下方C. 高于塔底液面1.5m的上方 D.

12、 低于塔底液面2 m的下方36. 孔板流量計的孔流系數C0當Re增大時，其值（ B）。A總在增大 B. 先減小，后保持為定值 C. 總在減小 D. 先增大，后保持為定值 37. 某液體在內徑為d0的水平管路中穩(wěn)定流動，當它以相同的體積流量通過等長的內徑為d2 = d0/2的管子時，若流體為層流，則壓降Dp為原來的（ C ）。A. 4倍 B. 8倍 C. 16倍 D. 32倍 38. 流體在等管徑的管道中流動時的摩擦阻力損失hf所損失的是機械能中的（ B ）項。 A. 位能 B. 靜壓能 C. 總機械能 D. 動能39. 用一氣蝕余量為2m的離心泵輸送處于沸騰狀態(tài)下的塔底液體，若泵前管路的全部流

13、動阻力為2m液柱，則此泵的安裝位置必須（ C ）。A. 高于塔底液面4m 的上方 B. 高于塔底液面2m的上方C. 低于塔底液面4.5m的下方 D. 低于塔底液面2.5m的下方 40在法定計量單位制中，黏度的單位是（D）ACp B. P C. g/(cm.s) D. Pa.s 41在靜止流體內部各點的靜壓強相等的必要條件是（ C ）A. 同一種流體內部 B. 連通著的兩種流體 C. 同一水平面上，同一種連續(xù)流體 D. 同一種連續(xù)流體42. 氣體在直徑不變的圓形管道內作等溫定態(tài)流動，各截面上的（ D ）。A. 速度相等 B. 體積流量相等 C. 速度逐漸減小 D. 質量流量相等43. 離心泵吸入

14、管路底閥的作用是（ B ）。A阻攔液體中的固體顆粒 B. 防止啟動前充入的液體從泵內漏出 C避免出現氣蝕現象 D. 維持最低的允許吸上高度44. 離心泵的揚程是（ C ）。A. 實際的升揚高度 B. 泵的吸上高度 C. 單位重量流體通過泵獲得的能量 D. 液體出泵和進泵的壓強差換算成的液柱高 45. 在設計沉降室時，所依據的基本關系是停留時間，其中ut是指（B ）A. 顆粒的平均沉降速度 B. 要求被除去的最小顆粒的沉降速度C. 平均粒徑大小的顆粒的沉降速度46. 在重力場中，微小顆粒的沉降速度與（D）無關。A. 顆粒幾何形狀 B. 粒子幾何尺寸 C. 流體與粒子的密度 D. 流體流速47.

15、過濾基本方程式是基于( B )推導出來的。A. 濾液在介質中呈湍流流動 B. 濾液在濾渣中呈層流流動C. 濾液在濾渣中呈湍流流動 D. 濾液在介質中呈層流流動48恒壓過濾時，如濾餅不可壓縮，介質阻力可忽略，當操作壓差增加1倍，則過濾速率為原來的（ B ）。A 1倍 B. 2倍 C. 1.414 倍 D. 1/2倍 49. 旋風分離器的總的分離效率是指 （ D ）。A. 顆粒群中具有平均直徑的粒子的分離效率B. 顆粒群中最小粒子的分離效率 C. 不同粒級（直徑范圍）粒子分離效率之和 D. 全部顆粒中被分離下來的部分所占的質量分率50下述說法中正確的是（ B ）。A. 過濾速率與過濾面積成正比 B

16、. 過濾速率與過濾面積的平方成正比 C. 過濾速率與濾布阻力成反比 D. 過濾速率與操作壓差的平方成正比51. 顆粒的球形度越（B），說明顆粒越接近于球形。A. 接近0 B. 接近1 C. 大 D. 小52. 一球形固體顆粒在空氣中作自由沉降，若沉降在斯托克斯定律區(qū)，空氣的溫度提高時，顆粒的沉降速度將（C）。若沉降在牛頓定律區(qū)，空氣的溫度提高時，顆粒的沉降速度將（A）。忽略溫度變化對空氣密度的影響。A. 不變 B. 增加 C. 減小 D. 不確定53. 在斯托克斯定律區(qū)，顆粒的沉降速度與其直徑的（B）次方成正比。在牛頓定律區(qū)，顆粒的沉降速度與其直徑的（C）次方成正比。A. 1 B. 2 C.

17、0.5 D. 0.2554. 一球形固體顆粒在水中作自由沉降，若沉降在斯托克斯定律區(qū)，則隨著水溫升高，顆粒的沉降速度將（B）。若沉降在牛頓定律區(qū)，則隨著水溫升高，顆粒的沉降速度將（A）。忽略溫度變化對水密度的影響。A. 不變 B. 增加 C. 減小 D. 不確定55. 顆粒在靜止的流體中沉降時，在相同的Ret下，顆粒的球形度越小，阻力系數（A）.A. 越大 B. 越小 C. 不變 D. 不確定56. 降塵室的設計中，應保證氣體在降塵室內的流動處于（A）。A. 層流 B. 過渡流 C. 湍流 D. 無限制57. 含塵氣體通過邊長為4 m，寬為2 m，高位1 m的降塵室，若顆粒的沉降速度為0.2

18、m/s，則降塵室的生產能力為（D）.A. 4 m3/s B. 2.4 m3/s C. 6 m3/s D. 1.6 m3/s58. 旋風分離器的切向進口氣速不變，當其圓筒直徑減小時，旋風分離器的臨界粒徑（B），離心分離因素（A）。A. 增加 B. 減小 C. 不變 D. 不確定59. 若過濾和洗滌時操作壓力差相同，洗水黏度和濾液黏度相同。板框過濾機，采用橫穿洗滌法洗滌濾餅，洗滌速率等于（D）倍過濾終了時速率。葉濾機采用置換洗滌法，洗滌速率等于（A）倍過濾終了時速率。A. 1 B. 2 C. 0.5 D. 0.2560. 葉濾機在1.2×105 Pa表壓下操作時，過濾常數K=2×

19、;10-5 m2/s；若把操作壓力加大到2.4×105 Pa表壓，此時的過濾常數K為（B）m2/s。假設濾餅不可壓縮。A. 2×10-5 B.4×10-5 C. 1×10-5 D. 3.1×10-561. 蒸發(fā)計算時，溶液的沸點按（A）來確定。A. 完成液組成 B. 原料液組成與完成液組成的算術平均值C. 原料液組成 D. 原料液組成與完成液組成的對數平均值62. 在標準式蒸發(fā)器中，用140，的飽和蒸汽加熱鹽水，蒸發(fā)空間二次蒸汽的溫度為86，溶液的平均沸點為98，則該蒸發(fā)器中的有效溫度差為（D）。A. 54 B. 48 C. 45 D. 426

20、3. 為防止物料變性或分解，蒸發(fā)熱敏性溶液時常采用（C）蒸發(fā)。A. 加壓 B. 常壓 C. 減壓 D.超高壓64. 單效蒸發(fā)中，原料液的溫度越高，蒸發(fā)時的單位蒸汽消耗量（B）。A. 越大 B. 越小 C. 不變 D. 無法確定65.在沸點升高較小的蔗糖水溶液蒸發(fā)過程中，為了回收二次蒸汽的熱量，擬采用熱泵蒸發(fā)技術，應選方案（D）.A. 選取方案二、三、四 B. 選取方案一、二、四C. 選取方案一、三、四 D. 選取方案一、二、三66. 一蒸發(fā)器每小時將1000 kg/h的NaCl水溶液由質量分數為0.05濃縮至0.03，則濃縮液的流量是（A）。A. 166.7 kg/h B. 50 kg/h C

21、. 300 kg/h D. 833.3 kg/h67. 氣體的吸收屬于（B）.A. 液固傳質過程 B. 氣液傳質過程C. 液液傳質過程 D. 氣固傳質過程68. 某含乙醇12.5%（質量分數）的乙醇水溶液，其所含乙醇的摩爾比為（B）.A. 0.143 B. 0.0559 C. 0.0502 D. 0.052969. 在分子傳質過程中，若漂流因數p總/pBM1，則組分A的傳質通量NA與組分A的擴散通量JA的關系為（C）.A. NA =JA B. NA JA C. NA JA D. 不好判斷70. 氣體中的擴散系數DAB與溫度T的關系為（D）。A. DAB T1.0 B. DAB T0.5 C.

22、DAB T2.0 D. DAB T1.75 71. 氣體中的擴散系數DAB與溫度P總的關系為（D）。A. DAB P總1.5 B. DAB P總1.0 C. DAB P總0.5 D. DAB P總-1.072. 在蒸汽冷凝傳熱中，不凝氣體的存在對的影響是（A）。A. 不凝氣體存在會使大大降低B. 不凝氣體存在會使升高C. 不凝氣體存在對無影響73. 一定質量的流體在25 mm×2.5 mm的直管內作強制湍流流動，其對流傳熱系數i=1000 W/(m2·)，如果流量和物性不變，改在19 mm×2 mm的直管流動，其i為（D）W/(m2·).A. 1259

23、B. 1496 C. 1585 D. 167874. 液體沸騰操作時，工業(yè)上總是設法控制在（B）。A. 自然對流區(qū) B. 泡核沸騰區(qū) C. 過渡區(qū) D. 膜狀沸騰區(qū)75. 實際生產中沸騰傳熱過程應維持在(D)區(qū)操作。A 自然對流 B 強制對流 C 膜狀沸騰 D 核狀沸騰76. 在蒸氣空氣間壁換熱過程中，為強化傳熱，下列方案中的（ B ）在工程上可行。 A. 提高蒸氣流速 B. 提高空氣流速C. 采用過熱蒸氣以提高蒸氣溫度D. 在蒸氣一側管壁加裝翅片，增加冷凝面積77. 對流傳熱系數關聯式中普蘭特準數是表示（ ）的準數。A 物性影響 B流動狀態(tài) C 對流傳熱 D 自然對流影響78. 某蒸發(fā)器用以

24、增濃50%(質量)的NaOH水溶液，加熱用飽和溫度為160ºC的飽和蒸汽，已知常壓下50%的NaOH水溶液的沸點為140ºC，當冷凝器真空度為53kPa（此溫度下，純水的飽和溫度為80ºC）。如忽略液面高度且杜林規(guī)則適用，則傳熱溫度差為（ B ）。A 30 ºC B. 40 ºC C. 50 ºC D. 60 ºC79. 適宜高粘度、易結晶、結垢的濃溶液的蒸發(fā)器為（ D ）。A. 升膜蒸發(fā)器 B. 降膜蒸發(fā)器 C. 強制對流蒸發(fā)器 D. 旋轉刮片式蒸發(fā)器80.對流傳熱系數關聯式中格拉曉夫準數是表示（）的準數。A 物性影響 B

25、 流動狀態(tài) C 對流傳熱 D 自然對流影響81. 利用水在逆流操作的套管換熱器中冷卻某物料，要求熱流體溫度T1、T2及流量qm,h不變，今因冷卻水進口溫度t1增高，為保證完成生產任務，提高冷卻水的流量qm,c，其結果是（C）.A. K 增大，tm不變 B. Q 增大，tm下降C. Q 不變，tm下降，K 增大 D. Q 不變，K 增大，tm 不確定82. 氣體的導熱系數值隨溫度的變化趨勢為：（A）。A. T 升高，增大 B. T 升高，減小C. T 升高，可能增高或減小 D. T 變化，不變83. 雙層平壁定態(tài)熱傳導，壁厚相同，各層的導熱系數分別為1和2，其對應的溫度差為t1和t2，若t1t2

26、，則1和2的關系為（A）.A. 12 B. 12 C. 1=2 D. 無法確定84. 一套管換熱器采用逆流操作，熱流體的進、出口溫度分別為350K、300K，冷流體的進、出口溫度分別為250K、300K，此時的對數平均溫度差tm為（D）。A. 30 B. 40 C. 45 D. 50 85. 對接近常壓的低組分溶質的氣液平衡系統(tǒng)，當溫度升高時，亨利系數E將（A），相平衡常數m將（A），溶解度系數H將（C）.A. 增大 B. 不變 C. 減小 D. 不確定86. 若某氣體在水中的溶解度系數H非常大，則該氣體為（A）。A. 易溶氣體 B. 難溶氣體 C. 中等溶解度氣體 D. 不確定87. 氨水的

27、氣液平衡關系符合亨利定律，其相平衡常數為0.75，若氨水中氨的摩爾分數為0.025，則與之平衡的氣相摩爾比為（D）.A. 0.0256 B. 0.0188 C. 0.0185 D. 0.019288. 在一定的壓力和溫度下，氣體1和氣體2分別在水中溶解，若氣體1的溶解度大于氣體2，則亨利系數E1與E2的關系為（C）.A. E1E2 B. E1=E2 C. E1E2 D. 不確定89. 在吸收操作中，以氣相組成差表示的吸收塔某一截面上的總推動力為（B）。A. Y*-Y B. Y-Y* C. Yi-Y D. Y-Yi90. 推動力（x*-x）與吸收系數（B）相對應。A. kL B. Kx C. K

28、X D. KL91. 推動力（Y-Y*）與吸收系數（D）相對應。A. KG B. ky C. kG D. KY92. 在下列吸收過程中，屬于氣膜控制的過程是（C）.A. 水吸收氫 B. 水吸收硫化氫 C. 水吸收氨 D. 水吸收氧93. 在填料吸收塔中用純溶劑吸收某混合氣體中的溶質組分。已知進塔混合氣中溶質的組成為6%（體積分數）；系數尾氣中溶質的組成為1.2%，則溶質的吸收率為（A）。A. 81.03% B. 80.0% C. 118.97% D. 18.97%94. 在氣體處理量一定時，減小吸收劑用量，則吸收推動力（C）。A. 增大 B. 不變 C. 減小 D. 不確定95. 在填料吸收塔

29、中用清水吸收氨-空氣混合物中的氨?；旌蠚獾倪M塔組成為0.01，出塔組成為0.001（均為摩爾比），操作條件下的氣液平衡關系為Y=0.88X，則溶液出塔的最大摩爾分數為（D）。A. 0.0113 B. 0.0088 C. 0.00114 D. 0.011496. 填料因子值減小，泛點氣速uF（B）。A. 減小 B. 增大 C. 不變 D. 不確定97. 某填料的比表面積為190 m2/m3，空隙率為98.5%，則該填料的填料因子為（B）。A. 192.89 B. 198.81 C. 195.83 D. 0.00598. 在吸收塔調節(jié)過程中，如減小液體的進口濃度x2，則吸收推動力增大，傳質速率增加

30、，吸收比提高，則氣體出口濃度 y2 ( B )，液體出口濃度( B )A增加 B. 減少 C.不變 D.無法判斷99. 在吸收塔某處，氣相主體濃度y=0.025，液相主體濃度x=0.01，氣相傳質分系數ky=2kmol/m2h， 氣相總傳質系數Ky=1.5kmol/ m2h，則該處氣液界面上氣相濃度yi應為（  B   ），平衡關系 y=0.5x.A. 0.02 B. 0.01 C. 0.015 D. 0.005100. 在填料塔中用清水吸收混合氣中的NH3，當水泵發(fā)生故障，水量減少時，吸收率 ( B )A增加 B. 減少 C.不變 D.無法判斷101.

31、 填料塔的正常操作區(qū)域為（C）。A. 載液區(qū) B. 液泛區(qū) C. 恒持液量區(qū) D. 任何區(qū)域102. 操作中的精餾塔，保持F,q,xD,xW,V不變， 減小xf，則（  C  ）AD增大，R減小 B. D不變，R增加；C.D減小，R增加 D. D減小，R不變；103. 某混合氣與溶液接觸，已知該物系的平衡方程為ye=1.0 x，當溶液中溶質含量為0.04（摩爾分率，下同），氣相中溶質含量為0.05，該過程為（A ） 。A吸收 B解吸C平衡D無法確定104.氣體吸收過程, 當操作壓力增加，亨利常數m 將（B） , 吸收速率將 （A） A增加 B減少 C不變 D不能確

32、定 105. 下述說法中錯誤的是（B）。A板式塔內氣液逐級接觸，填料塔內氣液連續(xù)接觸 B精餾用板式塔，吸收用填料塔C精餾既可以用板式塔，也可以用填料塔D吸收既可以用板式塔，也可以用填料塔106.下列單元操作不屬于傳質過程的是（A）。 A蒸發(fā) B. 蒸餾 C. 吸收 D. 干燥107. 某精餾塔，精餾段理論板數為N1層，提餾段理論板數為N2層，現因設備改造，使精餾段理論板數增加，提餾段理論板數不變，且F，xF，q，R，V等均不變，則此時：（ B ）A. xD 增加，xW 不變 B. xD 增加，xW 減少C. xD 增加，xW 增加 D. xD 增加，xW 的變化無法確定 108.在1.在常壓下

33、苯的沸點為80.1，環(huán)己烷的沸點為80.73，為使這兩組分的混合液能得到分離，可采用下列那種分離方法 （ A  ）。 A. 萃取精餾 B. 普通精餾C.恒沸精餾 D. 水蒸汽直接加熱精餾109. 流率為800kmol/h 組成為0.4的二元理想溶液精餾分離，要求塔頂產品組成達到0.7，塔底殘液組成不超過0.1，泡點進料，回流比為2.5。要使塔頂采出量達到500 kmol/h,應采取措施（D）。A增加塔板數B加大回流比C改變進料熱狀況D增加進料量110如圖所示的幾種進料情況的q線，表示為氣液混合物進料的為（B ）。線 1 線 2線 3 線 4111在圖解法求理論塔板數過程中，

34、如進料濃度發(fā)生變化，將使 （B）。A平衡線發(fā)生變化B. 操作線斜率發(fā)生變化C. q線斜率發(fā)生變化D. 以上都不變112. 某精餾塔精餾段板數為N1層，提餾段理論板數為N2層，現因設備改造，提餾段板數增加，精餾段板數不變，且F、xf、q、R、V等均不變，則此時（A）。A. xw減小， xD增加 B. xw減小， xD不變C. xw減小， xD減小 D. xw減小， xD的變化視具體情況而定113. 在板式精餾塔設計中，若僅分別改變如下操作條件，試判斷本題附表中各參數的變化趨勢：改變的條件最小理論板層數Nmin最小回流比Rmin理論板層數NT降低操作壓力p總BBB降低原料液組成xFCAA增大進料熱

35、狀況參數qCBB加大回流比RCCB提高流出液組成AAA偏離適宜進料口位置CCAA. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 不確定114. 在精餾操作中，降低操作壓力，則溶液的相對揮發(fā)度將（A），餾出液組成xD將（A），塔頂溫度降（B），塔底溫度將（B）。A. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 不確定115. 在精餾操作中，加大回流比R，則xD將（A），xW將（B），qn,V/qn,L將（A），qn,V/qn,L將（B），塔頂溫度降（B）。A. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 不確定116. 在精餾塔中相鄰兩層塔板（從上往下數）上取三個樣品yn、yn+1和xn，試判斷如下兩種操作方式中哪個分

36、析結果正確：全回流（B）；部分回流（A）。A. ynyn+1xn B. ynyn+1=xn C. ynxnyn+1 D. yn+1ynxn117. 在原料量和組成相同的條件下，用簡單蒸餾所得氣相總組成為xD1，用平衡蒸餾得氣相總組成xD2，若兩種蒸餾方法所得的氣相量相同，則（A）。A. xD1xD2 B. xD1=xD2 C. xD1xD2 D. 不能判斷118. 氣、液組成相同的兩組分混合物，泡點t1和露點t2的關系是（B）。A. t1t2 B. t1t2 C. t1=t2 D. 不能確定119. 精餾塔的操作線為直線，是基于（B）。A. 理論板假設 B. 恒摩爾流假設 C. 泡點回流 D.

37、理想物系120. 精餾操作中的回流比小于最小回流比，則（C）。A. xD,xW均增大 B. xD,xW均不變 C. xD減小,xW均增大 D. 不能操作121. 精餾操作中，保持qn,F，q，xF，qV不變，加大釜殘液采出量qn,W，則xD將（A），xW將（A），輕組分收率將（B）。A. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 不確定122. 精餾設計中，保持qn,F，xF， xD，xW 及R不變，將飽和蒸汽進料改為泡點進料，則qn,V將（C），qn,L將（C），qn,V將（A），qn,L將（A），輕組分收率將NT將（B）。A. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 不確定123. 精餾操作中，保持

38、qn,F，q，xD，xW，qn,V不變，xF減小，則（B）。A. qn,D增大，R減小 B. qn,D減小，R加大 C. qn,D減小，R減小 D. qn,D不變，R加大124. 達到指定分離程度所需理論板層數為10（包括再沸器），若全塔效率ET=50%，則塔內實際板層數應為（B）。A. 20 B. 18 C. 16 D. 不確定125. 常壓下，苯的沸點是80.1，環(huán)己烷的沸點是80.73，欲使該兩組分溶液得到高純度分離，宜采用的分離方法是（B）。A. 共沸精餾 B. 萃取精餾 C. 普通精餾 D. 水蒸氣蒸餾126. 在下面三種塔板中，操作彈性最大的是（C），單板壓降最小的是（B），綜合性

39、能最好的是（A），造價最低的是（B）。A. 浮閥塔 B. 篩板塔 C. 泡罩塔127. 在板式塔設計中，加大板間距，負荷性能圖中有關曲線的變化趨勢是：霧沫夾帶線（A），液泛線（A），漏液線（C）。A. 上移 B. 下移 C. 不變 D. 不確定128. 下面參數中，屬于板式塔結構參數的是（A）和（D）。A. 板間距 B. 孔速 C. 塔板清液層高度 D. 開孔率129. 用精餾方法分離A,B,C,D,E五組分溶液，工藝要求餾出液中組分D的組成不大于0.004（摩爾分數，下同），釜殘液中C的組成不大于0.006，則輕關鍵組分是（B），重關鍵組分是（C）。A. A組分 B. C組分 C. D組分

40、D. E組分130. 濕空氣在預熱器內由溫度t1被加熱至溫度t2的過程中，不發(fā)生變化的參數是（B）。A. 相對濕度 B. 露點溫度td C. 濕球溫度tw D. 焓I131. 下列各組參數中，哪一組的兩個參數是相對獨立的（D）。A. H、p B. H、td C. I、tw D. tw、td132. 在恒定干燥條件下用熱空氣干燥某物料，當干燥速率降為零時，物料中剩余的水分是（D）。A. 自由水分 B. 結合水 C. 非結合水 D. 平衡水分133. 同一物料，如恒速干燥段的干燥速率提高，則物料的臨界含水量將（B）。A. 不變 B. 增加 C. 減小 D. 不確定134. 恒定干燥條件下將物料從含

41、水量0.4 kg水/kg絕干料干燥至含水量0.09 kg水/kg絕干料，已知物料的臨界含水量為0.12 kg水/kg絕干料，空氣的干球溫度為t、濕球溫度為tw、露點為td，則干燥終了時物料表面的溫度應（B）。A. =tw B. tw C. =t D. =td135. 在恒定干燥條件下用熱空氣干燥某熱敏物料，且干燥屬于降速階段，欲縮短干燥時間，可采取的最有效措施是（D）。A. 提高空氣流速 B. 提高空氣溫度C. 降低空氣相對濕度 D. 增大干燥面積，減薄物料厚度136. 氣流干燥器的干燥作用主要發(fā)生在干燥管的（A）。A. 進口段 B. 出口段 C. 中間段 D. 整個干燥管內137. 已知相對

42、濕度60%的濕空氣，其干球溫度為t，濕球溫度為tw，將此空氣降溫至t溫度，相應的濕球溫度為tw，則（t-tw）（B）（t-tw）。A. 等于 B. 大于 C. 小于 D. 不確定138. 等速干燥階段中，在給定的干燥空氣條件下，對于干燥速率的正確判斷是：（  C  ）A干燥速率隨物料種類、質量不同而有差異B干燥速率隨物料質量不同而有變化，而與種類不同無關C對不同質量、種類的物料，干燥速率實質上相同D. 以上都不對139. 對于一定干球溫度的空氣，當其相對濕度愈低時，其濕球溫度：（B）      A. 愈高B. 愈低

43、C.不變 D. 不一定，與其它因素有關。140.已知物料的臨界自由含水量為0.2kg水/kg絕干物料，空氣的干球溫度為t，濕球溫度為tW，露點為td?，F將該物料自初始自由含水量X1=0.45kg水/kg絕干物料，干燥至自由含水量X2=0.1kg水/kg絕干物料，則干燥物料表面溫度tm：（A）。Atmtw B tm=t C tm=td D tm=tw141氣流干燥器一般是在瞬間完成的，故氣流干燥器最適宜干燥物料中的 （D ）。 A. 自由水分B. 平衡水分C. 結合水分D. 非結合水二、填空題 （20 分）1.理想流體是指（粘性為零）的流體。2.測量流體流量時，隨著流體流量的增大，轉子

44、流量計兩端壓差值（不變）；孔板流量計兩端壓差值（增大）。3.量綱分析法的目的在于（以量綱為一變量代替物理變量，使實驗工作簡化）。4.阻力平方區(qū)是指（流動阻力與平均流速平方成正比的流動區(qū)域）；產生阻力平方區(qū)的原因是（流體質點與粗糙度管壁上凸出的地方直接碰撞產生的慣性阻力占主導地位）。5.速度邊界層是指（緊貼壁面的非常薄的流體層，其內速度梯度很大）。6.不可壓縮流體在水平管內作定態(tài)流動時，流動摩擦阻力所消耗的能量是總機械能中的（壓力能）。7.不可壓縮流體在水平變徑管路中流動時，在管徑縮小的截面處，其流速（增大），壓力（減小）。8.某設備內的表壓為100kPa，則它的絕壓應為（201.33）kPa；

45、另一設備內的真空度為400mmHg，則它的絕壓應為（48）kPa（當地大氣壓為101.33kPa）。9.由三支管組成的并聯管路，各支路的長度及摩擦系數均相等，管徑比為d1：d2：d3=1:2:3，則三支管的流量比為（）。10.從液面恒定的高位槽向常壓容器中加水，若將放水管路上的閥門開度關小，則管內水量將（減?。苈返木植孔枇ⅲㄔ黾樱?，直管阻力將（變?。?，管路總阻力（不變）。11.貯罐內裝有液體，液面至罐底的高度為H。當在罐側壁的（底部）位置開小孔，才能使流體柱的射程最遠。12.用內徑為158mm的鋼管輸送運動黏度為9.0×10-5m2/s的油品。若保持油品在管內作層流流動，則最大

46、流速不能超過（1.14m/s）。13.如果管內流體流量增大1倍后，其流動型態(tài)仍為層流，則流動阻力是原來的（2）倍。14.流體在湍流的阻力平方區(qū)流動，若其他條件不變，其壓降隨著管子的相對粗糙度增加而（增加），隨著流體的密度增大而（增大）。15.邊長為a的正方形截面風道，其當量直徑為（a）。16.流體輸送機械的主要功能是對流體做功以提高其（機械能），具體表現為（靜壓能的增高）。17.寫出三類正位移泵的名稱：（齒輪泵）、（往復泵）、（螺桿泵）。其特點是（一定工況下流量恒定）且不受管路（壓頭）所影響。18.離心泵的主要部件有（葉輪）、（泵殼）和（軸封裝置）。19.離心泵的泵殼制成（蝸殼）、葉輪的葉片（

47、后彎）、在葉輪和泵殼之間裝置（導輪）都有利于動能有效轉化為靜壓能。20.離心泵的性能參數或特性曲線是泵在一定（轉速）下、與（常壓下）用常溫的（清水）為介質通過實驗測得的。21.離心泵的壓頭（揚程）的物理意義是（離心泵對單位重量（1N）液體所提供的有效能量），其單位為（m）或（J/N）。22.啟動離心泵之前若不向泵灌滿被輸送的液體，將發(fā)生（氣縛）現象；若葉輪的入口附近絕壓低于操作溫度下液體的飽和蒸汽壓，將發(fā)生（汽蝕）現象。23.離心泵安裝在特定管路系統(tǒng)中，已知泵的性能：q=0.02 m3/s，H=20 m；管路性能：qe=0.02 m3/s，He=16 m。則調節(jié)閥門的壓頭損失為（4）m，其消耗的理論功率為（785）W。24.離心泵安裝在一定管路上，其工作點是指（泵的特性曲線和管路特性曲線的交點所對應的參數）。25.離心泵通常采用（出口閥