四機(jī)組式離心式鼓風(fēng)機(jī)現(xiàn)場安裝振動原因分析及減振措施

1、&四機(jī)組式離心式鼓風(fēng)機(jī)現(xiàn)場安裝減振措施中國石油天然氣第一建設(shè)公司 劉曉杰 王慶暉 （武漢市82001信箱 郵編：430082 電子信箱：wqhlxj2001）關(guān)鍵詞：鼓風(fēng)機(jī) 現(xiàn)場安裝 振動 原因分析 減振措施1工程概況及安裝程序某公司焦化工程的核心設(shè)備2臺離心式鼓風(fēng)機(jī)是該裝置的核心設(shè)備，由主機(jī)（型號為D1250-1.257/0.982）、電動機(jī)、液力偶合器、變速器、潤滑油及自控系統(tǒng)組成。，因增加了一臺偶合器，軸系長，所以安裝時其對中精度要求很高。為此我們制定了該鼓風(fēng)機(jī)機(jī)組的安裝程序：基礎(chǔ)驗(yàn)收及處理 預(yù)埋墊鐵 安裝鼓風(fēng)機(jī)、變速器底座及下殼體 安裝偶合器、電動機(jī) 調(diào)節(jié)變速器、鼓風(fēng)機(jī)水平及機(jī)

2、組初對中 檢查變速器、鼓風(fēng)機(jī)各部件配合間隙 變速器、鼓風(fēng)機(jī)組裝 機(jī)組精對中 二次灌漿 輔助設(shè)備安裝及潤滑油系統(tǒng)沖洗 試運(yùn)。2施工難點(diǎn)和常見的問題3機(jī)組振動原因分析及對策為保證該機(jī)組的安裝質(zhì)量避免試車出現(xiàn)機(jī)組振動的情況出現(xiàn)，我們對使機(jī)組產(chǎn)生振動的原因從人、機(jī)、料、法、環(huán)五個方面進(jìn)行了分析。得出如下分析結(jié)果：序號因素要因的分析確認(rèn)是否為要因備注1人員操作程度不夠熟練沒有施工過同類4機(jī)組鼓風(fēng)機(jī),不夠熟練,聘請高級技師進(jìn)行技術(shù)培訓(xùn)可以解決不2夏季長期高溫作業(yè)勞動強(qiáng)度大人員疲勞對機(jī)組安裝產(chǎn)生偏差,通過調(diào)整作息可以避免不3找正胎具精度不高影響聯(lián)軸器同心度是4測量工具精度不高影響安裝精度不5夏季施工空氣潮濕

3、,部件表面銹蝕對銹蝕表面進(jìn)行處理需要花費(fèi)時間和人力不6機(jī)組清潔度不夠?qū)C(jī)組進(jìn)行清洗需要時間和人力不7交叉作業(yè)施工環(huán)境差,保護(hù)措施要加強(qiáng)不8管線安裝應(yīng)力影響機(jī)組平穩(wěn)運(yùn)行是9軸承間隙不適影響機(jī)組運(yùn)行的平穩(wěn)是10二次灌漿工藝不先進(jìn)對機(jī)組的平穩(wěn)運(yùn)行有影響是通過以上分析，得出引起機(jī)組振動的主要原因論結(jié)合現(xiàn)場的實(shí)際情況，決定采取如下的對策：序號要 因?qū)?策目 標(biāo)措 施1軸承間隙不適精確調(diào)整各間隙2胎具精度不高采用機(jī)加工，提高加工精度同心度符合設(shè)計(jì)要求3二次灌漿工藝不先進(jìn)改進(jìn)灌漿工藝灌漿層強(qiáng)度、韌性等指標(biāo)符合設(shè)計(jì)要求4管線安裝應(yīng)力改善機(jī)組配管安裝工藝確保管線安裝對機(jī)組不產(chǎn)生附加應(yīng)力使管線與機(jī)組處于自由狀態(tài)下

4、連接另外在實(shí)際安裝施工過程中，又出現(xiàn)兩個新的問題：一是：在對隨機(jī)墊鐵進(jìn)行檢查驗(yàn)收時，共抽查墊鐵20組，其中16組接觸面積小于30%，不能滿足安裝要求，墊鐵接觸面積不夠會影響機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性，它也是造成機(jī)組振動的要因之一，需對其進(jìn)行處理。二是：在機(jī)組初找過程中，我們發(fā)現(xiàn)利用機(jī)加工的胎具進(jìn)行找正測量偏差仍較大，機(jī)組安裝質(zhì)量，決定利用激光對中儀進(jìn)行精找正。序號要 因?qū)?策目 標(biāo)措 施1墊鐵組接觸不好提高加工精度，重新研磨墊鐵接觸面積達(dá)到70%以上2胎具精度不高利用激光找正儀代替胎具提高找正精度利用激光找正儀進(jìn)行精找正，4采取的措施針對以上的分析結(jié)果，我們在施工中采取如下措施：4.1墊鐵處理（1）組織

5、專業(yè)人員用0.03mm塞尺，對120組已研磨過的隨機(jī)墊鐵組檢查，檢查結(jié)果有39組墊鐵需重新研磨，對于精度極差的26組墊鐵，重新機(jī)加工并研磨，并涂紅丹粉進(jìn)行檢查，確保每組墊鐵接觸面達(dá)70%以上。（2）鼓風(fēng)機(jī)組各機(jī)器重量、底座結(jié)構(gòu)、負(fù)荷分布情況，制定合理的墊鐵分布圖（具體布置如下圖所示）。4.2間隙調(diào)整（1）調(diào)整機(jī)組配合間隙，采用量缸表和壓鉛絲兩種方法，調(diào)整支承軸承瓦背與軸承箱孔的接觸面積。軸瓦在水平方向上稍有緊力、垂直方向上與壓蓋間有0.03mm的過盈（設(shè)計(jì)要求0.02-0.05mm過盈）。 （2）在支承及推力軸瓦合金表面薄薄的涂抹一層紅丹粉,放入轉(zhuǎn)子并扣合軸承壓蓋及箱蓋，盤動轉(zhuǎn)子1-2圈,檢查

6、轉(zhuǎn)子與支承、推力軸承的接觸(檢查推力軸承與轉(zhuǎn)子推力面的接觸時,軸向應(yīng)施加一定的推力)。在檢查調(diào)整推力軸承接觸的同時,轉(zhuǎn)子軸向打表檢測推力軸承的軸向總間隙;支承軸承的水平側(cè)間隙用塞尺進(jìn)行測量,垂直頂間隙的測量采用壓鉛絲法。檢查調(diào)整軸承座與底座之間未擰緊螺栓時的間隙,其間隙均為0.03mm（設(shè)計(jì)要求不大于0.05mm）。（3）間隙和密封間隙應(yīng)測量垂直和水平方向共四個部位。水平方向用塞尺檢查,垂直方向用壓鉛絲的方法測量，然后再用量缸表進(jìn)行檢查。（4）用壓鉛絲法測量調(diào)整變速箱齒輪的嚙合側(cè)隙，要求間隙為0.06mm（設(shè)計(jì)要求0.05-0.07mm）。（5）調(diào)整兩齒輪軸的中心距，偏差為0.026mm （設(shè)

7、計(jì)要求偏差±0.058mm）；中心距偏差與軸線水平方向平行度偏差為0.021mm（設(shè)計(jì)要求偏差應(yīng)小于0.044mm） ，與軸線垂直方向平行度偏差為0.01mm （設(shè)計(jì)要求偏差應(yīng)小于0.022mm）。（6）涂色檢查調(diào)整齒面接觸斑跡，齒寬接觸斑跡平均為92%（設(shè)計(jì)要求按齒寬接觸斑跡應(yīng)為90%），齒高接觸斑跡平均為64%（設(shè)計(jì)要求按齒高接觸斑跡應(yīng)為50%）。（7）用壓鉛絲、涂色、塞尺、打表等方法，經(jīng)過十幾次的精細(xì)刮研，使機(jī)組各部間隙值均達(dá)設(shè)計(jì)最佳值。變速器軸承間隙調(diào)整：風(fēng)機(jī)軸襯調(diào)整：變速器軸承間隙調(diào)整：一 軸承止推面間隙測定部位止推間隙齒測間隙錐面間隙軸承壓蓋過盈bcda1a2a3a4設(shè)計(jì)

8、值0.20-0.300.25-0.350.30-0.500.03-0.070.03-0.070.03-0.070.03-0.07調(diào)整前0.190.280.380.020.030.010.04調(diào)整后0.240.280.380.040.030.040.04二 軸襯間隙測定表部位efg序號1設(shè)計(jì)值0.20-0.250.20-0.250.10-0.150.10-0.150.10-0.150.10-0.15調(diào)整前0.180.190.100.090.110.10調(diào)整后0.240.230.120.130.120.132設(shè)計(jì)值0.20-0.250.20-0.250.10-0.150.10-0.150.10-0

9、.150.10-0.15調(diào)整前0.170.180.100.080.090.07調(diào)整后0.230.220.120.120.120.123設(shè)計(jì)值0.24-0.300.24-0.300.12-0.180.12-0.180.12-0.180.12-0.18調(diào)整前0.220.200.120.110.100.09調(diào)整后0.280.260.140.130.140.134設(shè)計(jì)值0.24-0.300.24-0.300.12-0.180.12-0.180.12-0.180.12-0.18調(diào)整前0.230.190.100.110.100.09調(diào)整后0.270.260.130.140.130.14風(fēng)機(jī)軸襯調(diào)整：鼓風(fēng)機(jī)

10、軸襯壓蓋過盈及間隙表測定部位軸襯壓蓋過盈軸襯間隙a1a2b1b2b3b4b5b6b7設(shè)計(jì)值0.01-0.030.01-0.030.15-0.200.15-0.200.15-0.200.15-0.250.15-0.200.15-0.200.20-0.30調(diào)整前0.030.010.150.130.140.170.150.150.21調(diào)整后0.020.020.200.170.180.210.200.210.254.3機(jī)組找正調(diào)整鼓風(fēng)機(jī)底座下的各墊鐵組，使每組墊鐵均勻受力，四支承平面均能全面接觸，墊鐵之間和墊鐵與底座之間的接觸面面積均大于接合面的70%,局部間隙不大于0.03mm;調(diào)整機(jī)殼中分面水平(

11、相對)偏差:縱向?yàn)?.02mm/m；橫向?yàn)?.03mm/m（設(shè)計(jì)要求縱向?yàn)?.02mm/m；橫向?yàn)?.04mm/m），偏差均符合設(shè)計(jì)要求，緊固好地腳螺栓。 用激光找正儀代替百分表，通過調(diào)整底座及調(diào)整導(dǎo)向鍵的墊片來達(dá)到冷態(tài)找正時的預(yù)偏移，符合機(jī)組冷態(tài)對中曲線。4.4控制二次灌漿質(zhì)量為控制二次灌漿質(zhì)量，在灌漿時采用性能更加穩(wěn)定的環(huán)氧樹脂代替水泥進(jìn)行灌漿。環(huán)氧砂漿的材料配比及調(diào)制過程中的顏色變化材 料 名 稱規(guī) 格用量Kg顏色變化環(huán)氧樹脂610（E-44）100棕色丙酮8淺棕色鄰苯二甲酸二丁脂工業(yè)用17黃色乙二胺無水（含胺量98以上）8灰色砂子自然級配 含水量0.20，含泥量0.20250黑色先將基

12、液環(huán)氧樹脂水浴加熱到4050度后，加入丙酮攪拌5分鐘，然后加入鄰苯二甲酸二丁脂并攪拌均勻；5分鐘后，當(dāng)溫度控制在3035度時，再加入乙二胺并不停地?cái)嚢枋蛊渚鶆?；再?分鐘后加入6070度的填料細(xì)砂（用水沖洗，使含泥量0.20，并用鐵鍋炒干，再冷卻至70度待用）并攪拌20分鐘至均勻，出鍋后迅速灌漿，用鐵扒精細(xì)振搗，避免產(chǎn)生空洞，使機(jī)器底座與灌漿層緊密結(jié)合。經(jīng)過養(yǎng)護(hù)強(qiáng)度、韌性等指標(biāo)均高于設(shè)計(jì)要求。4.5減少管線應(yīng)力和確保潤滑油管線清潔度機(jī)組相連的潤滑油管線，采用金屬軟管連接，消除了附加應(yīng)力。風(fēng)機(jī)進(jìn)出口管道的焊接采用氬弧焊打底焊接方法，確保管道內(nèi)部清洗和焊接質(zhì)量符合要求，焊接過程中使最后一道焊口盡量遠(yuǎn)離機(jī)組，以減少機(jī)組受力。及時安裝管道的支吊架，使管道處于自由狀態(tài)下與機(jī)組連接。潤滑油管線經(jīng)過酸洗、鈍化，并用低壓蒸汽吹掃干凈，及時恢復(fù)油管線，安裝過濾網(wǎng)，對油管線進(jìn)行外循環(huán)跑油沖洗，直至油質(zhì)合格。 5 運(yùn)行效果通過以上方法的實(shí)施，在風(fēng)機(jī)試運(yùn)中我們利用振動儀對機(jī)組振動進(jìn)行測量，并與機(jī)組正常運(yùn)行、報警狀態(tài)、連鎖停車狀態(tài)的振動振幅值(隨機(jī)資料)進(jìn)行了比較，結(jié)果證實(shí)風(fēng)機(jī)在各轉(zhuǎn)速下的振幅比設(shè)計(jì)振幅值至少下降60%，在工作轉(zhuǎn)速3400r/min下振幅值比設(shè)計(jì)下降61%。7結(jié)束語在裝置試