LF爐預(yù)熔精煉渣研制與應(yīng)用

1、 LF爐預(yù)熔精煉渣的研制與應(yīng)用爐預(yù)熔精煉渣的研制與應(yīng)用主要內(nèi)容1. 問題的提出2. 當(dāng)前的國內(nèi)外研究情況3. 正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計4. 實(shí)驗(yàn)室研究5. 工業(yè)實(shí)驗(yàn)6. 結(jié)論1 1 課題提出課題提出 目前國際比較流行的精煉渣是以CaO-Al2O3-CaF2為基礎(chǔ)的固體合成渣，該渣是將活性石灰、高鋁熟料、螢石等原料按一定比例機(jī)械的混合在一起，雖然可以達(dá)到大部分鋼種的精煉要求，但是這種固體合成渣存在兩個缺陷： (1) 這種渣的熔點(diǎn)很高，熔速慢，在初煉爐出鋼過程加入時不易成渣，需靠提高出鋼溫度或LF爐電弧加熱化渣，影響生產(chǎn)節(jié)奏；并且深脫硫效果不理想。 (2) 渣料中石灰活性度較高，容易吸收水分、二氧化碳等變質(zhì)，

2、造成運(yùn)輸和儲藏上的不便。預(yù)熔精煉渣概念 預(yù)熔精煉渣，就是在精煉工藝之前用一定的化渣裝置將造渣原料進(jìn)行提前熔融化合所得到的產(chǎn)物。它不再是機(jī)械的混合物，而是在化渣裝置中通過復(fù)雜的物理化學(xué)反應(yīng)所形成的復(fù)雜化和物，并且成分均勻穩(wěn)定，無水分，成渣迅速，與目前廣泛使用的傳統(tǒng)固體合成渣有本質(zhì)上的區(qū)別。 發(fā)展預(yù)熔精煉渣的目的和意義 (1) 尋求熔化溫度明顯低于機(jī)械混合渣的預(yù)熔精煉渣，得到低熔點(diǎn)，高熔速，起泡性能好的新型精煉渣。 (2) 找到脫硫效果優(yōu)于機(jī)械混合渣的精 煉渣，要求其脫硫速率大于機(jī)械混合渣，同時鋼中終點(diǎn)硫也低于機(jī)械混合渣，達(dá)到深脫硫的目的。(3) 對爐襯的侵蝕小。(4) 熔渣應(yīng)該具有良好的鋪展性，

3、使鋼液與 空氣隔離。(5) 盡量縮短冶煉周期，達(dá)到節(jié)能高效的生產(chǎn)效果。 2 精煉渣脫硫的研究現(xiàn)狀精煉渣脫硫的研究現(xiàn)狀 LF爐目前主要應(yīng)用石灰-氟化鈣和石灰-高鋁熟料渣，前者成渣迅速并能較好脫硫，但對鋼包內(nèi)襯的侵蝕嚴(yán)重，降低鋼包的使用壽命，其埋弧效果不理想，氟化物對環(huán)境的污染也不可忽視；后者使用Al2O3代替或部分代替CaF2即能達(dá)到良好的脫硫效果，又能減緩石灰-氟化鈣渣系的負(fù)面作用，石灰-高鋁熟料渣系在對鋼包耐材的侵蝕和埋弧操作方面有所改進(jìn)但成渣速度和精煉效果會受到一定影響。 牛四通等人通過正交試驗(yàn)的離差分析法和計算工程平均值法，得出了低堿度、中堿度、高堿度范圍內(nèi)的具有最佳發(fā)泡指數(shù)的精煉渣組成

4、。 項(xiàng)目堿度CaOSiO2MgOAl2O3CaF2低堿度1.641.2325.1181510中堿度2.647.67 18.3391015高堿度3.655.64 16.36879 陳祖廉認(rèn)為針對不同目的精煉渣最有效配置成分如表所示 。CaOAl2O3(+MnO) SiO2(+P2O5)MgOFeO脫硫 50552025101550.5脫氧 50551025101550.5脫磷 4555661023040 S.Gilbet研究發(fā)現(xiàn)當(dāng)鋼水含硫量已降至0.010%時，在1665左右采用鋼包處理，使用配比為60%CaO40%Al2O3的高堿度精煉渣能將硫脫至20ppm；在16501700，通過l.31.

5、9 Nm3min-1強(qiáng)度底吹氬氣，仍采用上述渣系得到10ppm的硫含量。3 預(yù)熔精煉渣的設(shè)計預(yù)熔精煉渣的設(shè)計 在LF精煉過程中，精煉渣的熔化是冶煉開始的一項(xiàng)重要任務(wù)。工藝要求精煉渣在盡量短的時間內(nèi)熔化，形成粘度適宜，流動性、鋪展性和起泡性能好的液態(tài)渣。傳統(tǒng)的精煉渣是由活性石灰、高鋁熟料等高熔點(diǎn)物質(zhì)機(jī)械混合而成，一般需要有助熔劑才能熔化，或者靠氧化性的爐內(nèi)氣氛熔化。 3.1 精煉劑渣系的選擇 由于精煉渣的主要作用有脫氧、脫硫、防止二次氧化、吸附夾雜及保護(hù)包襯耐火材料等，因而在渣系選擇上必須滿足適宜的堿度、低氧化性和高流動性等條件。目前為止，各國的冶金工作者已研究出了許多精煉渣系，比較常用的是Ca

6、O-CaF2和CaO-A12 O3為基的精煉渣系。 3.1.1 CaO-CaF2渣系 CaO-CaF2渣系具有很強(qiáng)的脫硫、脫氧能力。據(jù)文獻(xiàn)報道，該渣系在1500 下的硫容高達(dá)0.03，被認(rèn)為是脫硫能力最強(qiáng)的渣系。3.1.2 CaO-Al2O3渣系 CaO-Al2O3渣系也具有較強(qiáng)的脫硫能力，該渣系也被用來生產(chǎn)超低硫鋼。 E.T. Turkdogan等人對熔融氧化物的硫容進(jìn)行了研究，他們認(rèn)為鋁酸鹽與硅酸鹽相比脫硫速度和硫容更大，但該渣系的爐渣流動性稍差。3.1.3 CaO-Al2O3-CaF2渣系 由于無氟渣存在流動性不好的缺點(diǎn)，完全采用無氟渣系還有待研究，國內(nèi)部分鋼廠和國外很多鋼廠都在CaO-

7、Al2O3渣系的基礎(chǔ)上加入適量的CaF2形成CaO-Al2O3-CaF2渣系，但在實(shí)際生產(chǎn)過程中，由于爐襯受到侵蝕等原因會帶入一定的MgO，作為脫氧產(chǎn)物和精煉渣原料中都會帶入部分SiO2，因而實(shí)際渣系為CaO-Al2O3-CaF2-MgO- SiO2五元渣系。 3.1.4 其他精煉渣系 Alien H. Chan等人通過與CaO基的渣系比較，研究了Na2O-SiO2渣系，該渣系在1550和1600 時，渣系組成分別為 Na2O(53.6%)-SiO2(39.5)和 Na2O(48.9)-SiO2(37.0)的兩種渣系能將硫脫至10到20ppm。 3.2 組分選擇 CaO是冶金生產(chǎn)中造渣、脫磷、

8、脫硫等必不可少的成分，為保證良好的脫硫效果，要求精煉渣系中含有較高的自由態(tài)CaO。 Al2O3，一方面，其量的增加，爐渣粘度降低，促進(jìn)渣鋼反應(yīng)，有利于脫硫；而另一方面，其增加降低了CaO 活度，抑制脫硫的進(jìn)行。 Al2O3屬于表面活性物質(zhì)有利于泡沫渣的維持。 SiO2主要來源于原料中的雜質(zhì)(脈石) 和脫氧產(chǎn)物，其具有一定的助熔劑作用，但是含量增加對脫氧、脫硫均不利；對鋼中點(diǎn)狀夾雜的減少有利。 CaF2可顯著降低精煉渣粘度，使?fàn)t渣流動性改善，增加傳質(zhì)，有利于脫硫。但其量過大，不僅不利于脫氧，而且對爐襯侵蝕也較快。 MgO的含量在8%左右時爐渣中MgO溶解度達(dá)到飽和，從而阻止了爐渣對爐襯的侵蝕，這

9、對于延長耐火材料的壽命是有益的。 BaO是脫硫、脫磷的有效成分，也是最近研究的熱點(diǎn)，本實(shí)驗(yàn)中作為一個考察目標(biāo)。 正交實(shí)驗(yàn)法是一種科學(xué)的安排與分析多因素實(shí)驗(yàn)的方法。利用正交實(shí)驗(yàn)法可以解決多因素、多水平、多指標(biāo)的實(shí)驗(yàn)問題。方法是利用正交表安排實(shí)驗(yàn)，它有兩個特點(diǎn)：(1)每個因素的各個水平在實(shí)驗(yàn)中出現(xiàn)了相同的次數(shù)。(2)任何兩個因素的各個不同水平的搭配，在實(shí)驗(yàn)中都出現(xiàn)了，而且出現(xiàn)的次數(shù)相同。 3.3 正交試驗(yàn)設(shè)計解決下面問題 (1) 因素的主次；(2) 因素與指標(biāo)的關(guān)系；(3) 什么是較好的生產(chǎn)條件；(4) 進(jìn)一步實(shí)驗(yàn)的方向。 正交實(shí)驗(yàn)法的一般步驟第一步，定指標(biāo)，挑因素，選水平；第二步，選用正交表，排

10、表頭；第三步，排實(shí)驗(yàn)方案表，做實(shí)驗(yàn)，將實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù) 添入方案表的右端；第四步，分析實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，選取較優(yōu)生產(chǎn)條件；第五步，驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)。水平 堿度(R)Al2O3(%) MgO(%) BaO(%) CaF2(%) 1 6.5 20 6 6 5 2 7.0 25 8 8 6 3 7.5 30 10 10 7 4 8.0 35 12 12 8 在查閱文獻(xiàn)的基礎(chǔ)上進(jìn)行了正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計。 L16(45) 正交表 因素數(shù) 實(shí)驗(yàn)次數(shù) 水平實(shí)驗(yàn)號ABCDE111111212222313333414444521234622143723412824321931342103243111331241234213134142314

11、42314154324116441324 預(yù)熔精煉渣的實(shí)驗(yàn)室研究預(yù)熔精煉渣的實(shí)驗(yàn)室研究 為了達(dá)到預(yù)熔精煉渣的各項(xiàng)指標(biāo)，首先進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)室研究： 1. 熔點(diǎn)實(shí)驗(yàn) 2. 熔速實(shí)驗(yàn) 3. 脫硫模擬實(shí)驗(yàn)4.1 熔化溫度測定實(shí)驗(yàn) 在MoSi2爐中將原料加熱進(jìn)行預(yù)熔反應(yīng)，得到實(shí)驗(yàn)所需要的預(yù)熔精煉渣。然后將渣樣制成200目粉末，再壓成33mm的圓柱體，制好后的樣品送入烤箱烘干，將烘干后的試樣送入測定儀的加熱爐中加熱并監(jiān)視其形狀的變化，采集和記錄溫度值和試樣的熔化情況。每個渣樣測試3次，取平均值，作為最終的測試結(jié)果。 實(shí)驗(yàn)號熔化溫度()合計si()平均yi()12311295.31325.31339.53960

12、.11320.03321322.31298.7130739281309.333313031298.713033904.71301.56741293.71290.31308.73892.71297.56751240.41253.61266.33760.31253.43361231.61239.71244.63715.91238.63371293.61269.512783841.11280.36781259.31269.51296.73825.51275.16791269.51282.5124838001266.667101272.11308.91286.33867.31289.1111247.3

13、1258.61264.43770.31256.767121280.313121286.33878.61292.867131334.51288.613173940.11313.367141290.312781298.7386712891512771306132339061302161314.21299.41276.33889.91296.633數(shù)據(jù)總和T=61747.5 總平均y=1286.406極差分析極差分析 首先分析因素A。如果把包含A因素“1”水平的四次實(shí)驗(yàn)(第1、2、3、4號實(shí)驗(yàn))算作第一組，同樣，把包含“2”水平、“3”水平、“4”水平的實(shí)驗(yàn)分別算作第二組、第三組和第四組，則16次實(shí)

14、驗(yàn)就分成了四組。各因素的水平出現(xiàn)情況見下表。 實(shí)驗(yàn)號ABCDE1全是A1B1一次C1一次D1一次E1一次2B2一次C2一次D2一次E2一次3B3一次C3一次D3一次E3一次4B4一次C4一次D4一次E4一次5全是A2B1一次C1一次D1一次E1一次6B2一次C2一次D2一次E2一次7B3一次C3一次D3一次E3一次8B4一次C4一次D4一次E4一次9全是A3B1一次C1一次D1一次E1一次10B2一次C2一次D2一次E2一次11B3一次C3一次D3一次E3一次12B4一次C4一次D4一次E4一次13全是A4B1一次C1一次D1一次E1一次14B2一次C2一次D2一次E2一次15B3一次C3一次

15、D3一次E3一次16B4一次C4一次D4一次E4一次 在A1、A2、A3、A4各自所在的實(shí)驗(yàn)組中，其它因素(B、C、D和E)的1、2、3、4水平都分別出現(xiàn)了一次。把第一組實(shí)驗(yàn)所得的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)相加，其和記作I，同理，把第二組、第三組、第四組的數(shù)據(jù)相加分別記作II、III和IV。 I=1376.7+1309.8+1301.6+1294.467=5222.5 II=1266.767+1244.6+1273.7+1275.1=5060.2 III=1266.667+1289.0+1268.2+1296.2=5120.0 IV=1316.7+1289+1304.333+1291.7=5201.7組別ABC

16、DEI平均1307.1251288.375 1278.017 1295.5671296.575II平均1261.91281.517 1289.408 1288.6581288.25III平均1276.351285.1751283.11285.1831286.608IV平均1300.251290.5581295.11276.2171274.192R45.2259.041667 17.0833319.3522.38333第一列(A因素) R=1307.1-1261.9=42.2第二列(B因素) R=1290.6-1281.5=9.1第三列(C因素) R=1295.1-1278.0=17.1第四列(

17、D因素) R=1295.6-1276.2=19.4第五列(E因素) R=1296.6-1274.2=22.2方差分析方差分析 (1) 同一條件下，各次實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)并不相同，這種不同是由實(shí)驗(yàn)誤差造成的。 (2) 不同實(shí)驗(yàn)條件下，重復(fù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的平均值之間也有差異，這種差異反映了實(shí)驗(yàn)條件的改變對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的影響。 (3) 全部48個實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)參差不齊，這種參差不齊是由實(shí)驗(yàn)條件的改變和實(shí)驗(yàn)誤差的存在所造成的數(shù)據(jù)波動。 全部數(shù)據(jù)yij以及各水平條件下的平均值yi大致總是圍繞總平均值y波動，而同一條件下的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)yij則大致圍繞其平均值yi波動。為了避免正負(fù)差值相互抵消，一般用各數(shù)據(jù)與平均值之差的平方和來表示數(shù)

18、據(jù)波動?？偟臄?shù)據(jù)波動，又稱為總的變動平方和Ss，可以分解為兩部分，即誤差變動Se和因素變動Sf，并且有Ss=Se+Sf ，Ss=(yij-y)2。 對于多因素的正交實(shí)驗(yàn)來講，因素的變動包括所有的因素變動，即Sf=SA+SB+SC+SD+單個因素的變動平方和用下式計算 式中 IA、IIA、IIIA、A因素的同水平數(shù)據(jù)和； m水平數(shù)； k同一條件下實(shí)驗(yàn)重復(fù)次數(shù)； T數(shù)據(jù)總和； n數(shù)據(jù)總個數(shù)。 在本實(shí)驗(yàn)的條件下m=4，k=3，T=61813.3，n=48。 nTkm)IIIII(IS22A2A2AA IA=3960.1+3928.0+3904.7+3892.7=15685.5 IIA=3760.3+

19、3715.9+3841.1+3825.5=15142.8 IIIA=3800.0+3867.3+3770.3+3878.6=15316.2 IVA=3940.1+3867+3906+3889.9=15603.0將以上數(shù)據(jù)代入計算式，得 SA=15871.206 SB=558.477 SC=1990.9223 SD=2331.699 SE=3072.477因素的自由度為fj=4-1=3 由于SASB，可以認(rèn)為實(shí)驗(yàn)中因素B對指標(biāo)的影響被A所掩蔽，所以將B歸入A。 SAB=15871.206+558.477=16429.683 fAB=3+3=6 第一類誤差平方和(即模型誤差)用Se1表示。本實(shí)驗(yàn)中

20、正交表排滿，沒有空列，但每組實(shí)驗(yàn)有重復(fù)，這是Se1取因素偏差平方和Sj中最小的一個，fe1亦取其自由度。本實(shí)驗(yàn)中取SC及feC。Se2稱為第二類誤差平方和: fe2=n(k-1)=16(3-1)=32總的誤差平方和Se為： Se=Se1+Se2=8756.847 fe=fe1+fe2=35 8093.2067)y(xSen1ik1j2iij2 為了合理比較水平變化引起的波動與實(shí)驗(yàn)誤差引起的波動，引進(jìn)了平均變動的概念。數(shù)據(jù)的變動平方和與其自由度的比值稱為數(shù)據(jù)的平均變動平方和，以Vj表示，比較大小，可以判斷該因素水平變化對指標(biāo)影響的顯著性。 由 Vj=Sj/fj 則 VAB=2738.2805 V

21、C=663.64076 VD=777.23299 VE=1024.1591 Ve=250.19564 查F表比較結(jié)果。F0.05(6，35)=2.40， F0.01(6，35)=3.40；FAB=10.94，為高度 顯著因素； F0.05(3，35)=2.90，F(xiàn)0.01(3，35)=4.45。 FE=4.09，F(xiàn)D=3.10為顯著性因素； FC=2.65不是顯著因素。預(yù)熔渣與合成渣的熔點(diǎn)比較實(shí)驗(yàn)溫差在40-130之間，如下圖所示：熔點(diǎn)實(shí)驗(yàn)小結(jié)熔點(diǎn)實(shí)驗(yàn)小結(jié) 僅以熔點(diǎn)作為考察目標(biāo)，預(yù)熔精煉渣最優(yōu)組成為：堿度為7，氧化鋁為2530%，氧化鎂為10%，氧化鋇為12%，氟化鈣為8%。4.2 熔化速度測

22、定實(shí)驗(yàn) 將預(yù)熔精煉渣做成33mm的小圓柱，干燥后放入1400的恒溫爐內(nèi)，通過透鏡觀察，以整個圓柱完全熔化成為平整的流動液體為終點(diǎn)，記錄小圓柱進(jìn)入箱體并完全流平過程的時間作為其融化時間，其長短表征了預(yù)熔精煉渣的熔化速度。 實(shí)驗(yàn)號熔化時間(s)合計si(s)平均yi(s)123151626617959.667250665917558.333369396016856.0467555217458.053032299130.33362439268929.667764354714648.667838363911337.667956585717157.01070825620869.3331137353811

23、036.6671237415613444.6671354768921973.01454754717658.6671547345213344.3331632435412943.0數(shù)據(jù)總和T=2593 總平均y=54ABCDEI平均58.055.042.252.952.8II平均36.654.044.451.451.8III平均51.946.452.349. 750.8IV平均54.845.862.247.245.9R21.49.2205.76.9按照方差分析的過程，得到如下結(jié)果：SA=3238.229，SB=849.729，SC=2956.229，SD=213.562，SE=331.229fA=

24、 fB= fC= fD= fE=3由以上結(jié)果可得：VA=1079.410，VB=283.243，VC=985.410，VD=71.188，VE=110.410由于Se=3710.576，得：fe=35Ve=106.016 由于VD、VE、Ve比較接近，可以看作是誤差引起了D、E的變化，所以將SD、SE并入誤差中。則有 Se=3710.576+213.562+331.229=4255.368 fe=35+3+3=41 Ve=103.789 則 FA=10.40，F(xiàn)B=2.73，F(xiàn)C=9.49 查F分布表，有F0.05(3,41)=2.84， F0.01(3,41)=4.31，A、C為高度顯著因素

25、，B不顯著。熔速實(shí)驗(yàn)小結(jié) 僅考慮熔化時間時預(yù)熔精煉渣的最佳配比為：堿度7，氧化鋁30-35%，氧化鎂8%，氧化鋇12%，氟化鈣8%。4.3 實(shí)驗(yàn)室脫硫?qū)嶒?yàn) 實(shí)驗(yàn)室脫硫?qū)嶒?yàn)是在MoSi2爐中進(jìn)行的。實(shí)驗(yàn)原料是實(shí)驗(yàn)室自制的預(yù)熔渣樣、45#鋼，F(xiàn)eS試劑。實(shí)驗(yàn)溫度為1550，熔鐵量為1.0kg，預(yù)熔渣的加入量為熔鐵量的5%。保證強(qiáng)還原性氣氛，實(shí)驗(yàn)時爐管中通如氬氣保護(hù)。經(jīng)過80分鐘處理后，取樣分析。 1234567891 01 11 2 1耐熱橡膠； 2冷卻銅管； 3電源接頭； 4鋼玉爐管； 5鋼玉坩堝； 6石墨保護(hù)坩堝； 7MoSi2棒； 8高鋁質(zhì)絕熱磚； 9輕質(zhì)粘土磚； 10耐熱橡膠； 11鋼玉保

26、護(hù)套管； 12雙鉑銠熱電偶。實(shí)驗(yàn)號脫硫率(%)合計si(%)平均yi(%)123182.491.189.9263.487.8290.183.590.7264.388.1384.386.489.1259.886.6482.984.386253.284.4586.789.191.8267.689.2685.587.588.9261.987.3789.286.984.6260.786.9887.38690.1263.487.8992.389.390.2271.890.61088.289.288.4265.888.61192.791.292.1276921287.789.490.8267.989.31

27、39392.193.7278.892.91492.192.892.9277.892.61587.888.387.6263.787.91689.688.589.5267.689.2數(shù)據(jù)總和T=4263.7 總平均y=88.827ABCDEI平均86.790.189.189.288.0II平均87.889.288.690.288.7III平均90.188.489.488.489.0IV平均90.687.788.287.689.6R3.92.41.22.61.6按照方差分析的過程得到如下結(jié)果：SA=126.141，SB=40.386，SC=9.761，SD=45.906，SE=14.696fA= f

28、B= fC= fD= fE=3VA=42.047，VB=13.462，VC=3.254，VD=15.302，VE=4.898Se= 148.180fe=35Ve= 4.234 由于VC、VE與Ve比較接近，可以看作是誤差引起了C、E的變化，所以將SC、SE并入誤差中。則有 Se=9.761+14.696+148.180=172.636 fe=35+3+3=41 Ve=4.211 則FA=9.98，F(xiàn)B=3.20，F(xiàn)D=3.63 查F分布表，有F0.05(3，41)=2.84，F(xiàn)0.01(3，41)=4.31，A為高度顯著因素，B、D為顯著因素。小結(jié) (1) 實(shí)驗(yàn)所測得最高脫硫率為93.7%，最

29、低的硫含量為12ppm。 (2) 綜合上述的預(yù)熔渣熔點(diǎn)實(shí)驗(yàn)和熔化速度實(shí)驗(yàn)，得出最佳配比為：堿度為7，氧化鋁含量為2530%，氧化鎂含量為10%，氧化鋇含量為10%，氟化鈣含量為9%。性能比較實(shí)驗(yàn)1. 粘度；2. 表面張力；3. 密度。熔渣粘度 熔渣表面張力測定 數(shù)據(jù)表明新渣系的表面張力與常用的高鈣渣相差不多，能夠?qū)崿F(xiàn)良好的渣金分離效果。表面張力在該范圍內(nèi)的熔渣具有良好的起泡性能。渣樣優(yōu)選渣樣高鈣渣表面張力 0.594N/m0.585N/m密度測定實(shí)驗(yàn)密度測定實(shí)驗(yàn) 從實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出優(yōu)選渣樣和高鈣渣的密度比較接近。 張鑒、成國光等人的研究結(jié)果表明，熔渣密度2.43103kg/m33.25103k

30、g/m3之間時，爐渣具有較好的起泡性能，這在工業(yè)性試驗(yàn)中也得到了證實(shí)。渣樣優(yōu)選渣樣高鈣渣液態(tài)密度(1525)2.71103kg/m32.82103kg/ m35 預(yù)熔精煉渣的工業(yè)實(shí)驗(yàn)預(yù)熔精煉渣的工業(yè)實(shí)驗(yàn) 將石灰石、鋁礬土、白云石、毒重石和螢石在沖天爐中經(jīng)過燒結(jié)熔制而成。這種渣的熔點(diǎn)很低，能夠以最快的速度熔化，盡量縮短了鋼水在精煉包中的停留時間，強(qiáng)化了冶煉的進(jìn)行。同時這種精煉劑的流動性很好，優(yōu)化了脫硫反應(yīng)的動力學(xué)條件，可以實(shí)現(xiàn)深脫硫。 LF的操作流程 LF就位測溫取樣送電喂鋁絲測溫取樣送電加料測溫取樣送電喂鋁絲測溫取樣吊包 34Mn5V化學(xué)成分要求成分CSiMnPSAlCrVNi上限0.360.

31、351.250.030.0250.040.300.070.30下限0.320.171.10000.0100.040.06 實(shí)驗(yàn)所用鋼種的成分要求： 在初煉爐EBT出鋼時加入300kg預(yù)熔渣混沖，至LF爐工位觀察，預(yù)熔渣已形成均勻渣層，時間約為4-6分鐘，這為減少LF爐化渣和升溫時間創(chuàng)造了條件；然而，如果換成固體合成渣，在相同條件下卻不能形成完全熔化的渣層，可以看見固態(tài)石灰顆粒。在LF工位精煉過程中，發(fā)現(xiàn)精煉渣均全部熔化且流動性很好，在鋼水表面未出現(xiàn)渣殼現(xiàn)象，完全達(dá)到渣鋼自動分離的條件，這與精煉渣低熔點(diǎn)、低粘度的物理特性是完全吻合的。這對提高脫硫效率，減少鐵損，降低生產(chǎn)成本創(chuàng)造了條件。爐號S10

32、1S301S302S401渣量(kg)出鋼量(t)渣耗kg/t脫硫率%電耗(kWh)tLF (分)217050.0440.0170.0060.00812001418.5182762055217060.0640.0270.0070.00512001428.4592745056217070.0560.0340.0070.00612001438.3989776353217080.0660.0350.0080.00612001438.3991796159217090.0720.050.0070.00714001449.7290778061217100.0590.0220.0060.00612001438.3990754064 217350.060.0280.0110.01312001428.4578774654217360.050.0280.0080.00612001428.4588744664217370.0430.020.0050.00512001438.3988750862217700.0560.0320.0230.01912001418.