40萬(wàn)噸煤制甲醇精餾工藝設(shè)計(jì)

1、能源取業(yè)技術(shù)學(xué)院課程設(shè)計(jì)40萬(wàn)噸煤制甲醇精網(wǎng)工藝設(shè)計(jì)學(xué)生：指導(dǎo)老師： 秉昌專(zhuān) 業(yè)：應(yīng)用化工技術(shù)東 部：地質(zhì)測(cè)量條甲醇是燥化工中非常重要的有機(jī)產(chǎn)品，在甲醇合成工業(yè)生產(chǎn)過(guò)程中，粗甲醇的精制 不僅是決定甲醇產(chǎn)品質(zhì)量的重要工序，而且也是影響甲醇生產(chǎn)成本的關(guān)鍵因素之一。換 熱森是化工生產(chǎn)中重要的通用熱工設(shè)備之一，管殼式換熱器以其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，牢固、掾作 彈性大等特點(diǎn)被廣泣應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)中。本文的研究對(duì)象是四珞甲醇精鐲工藝，與傳統(tǒng)工藝粕比新工藝能夠節(jié)約能量，節(jié)約 軟?。坏峭瑫r(shí)新工藝增加了系統(tǒng)的蔚合程度，加強(qiáng)了塔之間的關(guān)聯(lián)性，提高了系統(tǒng)對(duì) 于我料波動(dòng)的響應(yīng)的復(fù)雜性，給控制帶來(lái)了很大的唯題。為了能睇實(shí)現(xiàn)新工藝的

2、工業(yè)應(yīng) 用，對(duì)斯工藝進(jìn)行詳細(xì)的研究。關(guān)優(yōu)詞：甲薄精鐲，Aspen Plus模擬，換熱器計(jì)算，設(shè)備選型摘要II看tV第一章文故綜述 61.1 研究背景-6-1.1.1 課題的提出 -6-112研究目標(biāo) 6-1.2 甲醇的簡(jiǎn)介 6-1.3 甲醇耕鐲流程發(fā)展 71.3.1 工藝競(jìng)程概述 7-1.3.2 典型的工藝流程 71.3.3 影響精蝴操作的西素與調(diào)節(jié)-10第二章 甲尊精播工段物料再算-11-2.1 甲醇精鐲原理-11-2.1.1 預(yù)精播塔的作用-11-2.1.2 加城對(duì)甲薛精播的改善-11-2.1.3 萃取精蝴在甲醇精蝕中的應(yīng)用 -122.1.4 回流比的選擇-12-2.2 8塔精鐲工段工藝的

3、物料街算-122.2.1 甲醇精偏工段物料衡算任務(wù)-122.2.2 甲醇精蝴工段物料衡算計(jì)算原理nW 13-2.2.3 甲醇精偏工段物料衡算-13第三章 常壓塔冷卻器的設(shè)計(jì)-18-3.1 確定設(shè)計(jì)方案-183.2 確定物性數(shù)據(jù)網(wǎng)-18-3.2.1 計(jì)算總傳熱入效-183.2.2 工藝結(jié)構(gòu)尺寸 -193.2.3 折流板-20-3.2.4 接管-21-3.3 換熱器核算-21-3.4 確定折流擋板形狀/尺寸-25-3.5 波形膨脹節(jié)-253.6 設(shè)備主要附件的選擇口刀-25-3.6.1 接管及決蘭的選型 253.6.2 左管板的選型-273.6.3 換熱管的選擇-283.6.4 左管先短節(jié)的選擇-

4、283.6.5 左管先封頭的選擇-293.6.6 左管先隔板的選擇-293.6.7 左管先頭蘭外卷封墊片的選型 -293.6.8 右管板-29-3.6.9 右管先設(shè)計(jì) -30-3.6.10 鞍座的選型 -30-3.7 設(shè)計(jì)結(jié)果一覽表 -30-第8章結(jié)論-30-參考文故32玫-34-Z甲醇是重要的有抗基本產(chǎn)品，用途非常廣泛。甲醇的產(chǎn)品質(zhì)量、能耗指標(biāo)是甲 醇精像系統(tǒng)的關(guān)鍵因素。甲醇精像工藝對(duì)整個(gè)甲醇生產(chǎn)流程的生產(chǎn)能力、產(chǎn)品質(zhì)量、 能源炳耗與原料炳耗、環(huán)境保護(hù)都有重大影響。精伽過(guò)程占總能耗的很大部分，甲 醇生產(chǎn)能耗其中約60%就用于耕播過(guò)程。新鏘投賽約占項(xiàng)目總投賽的30%40%。要研究和開(kāi)發(fā)一種新工

5、藝，傳統(tǒng)的方法是先遂行實(shí)會(huì)，再經(jīng)過(guò)小忒、中試、工 業(yè)規(guī)模生產(chǎn)等等逐級(jí)放大的過(guò)程，周期長(zhǎng)，投褥大。應(yīng)用流程模擬軟件，對(duì)工藝流 程叱行模擬，則很家財(cái)實(shí)現(xiàn)對(duì)流程的考察，可以改戰(zhàn)工藝流程布建，優(yōu)化工藝操作 參數(shù)，只要選擇的模型及熱力學(xué)方痣適當(dāng)，模擬結(jié)梟是粕當(dāng)可靠的，可以用來(lái)指導(dǎo) 生產(chǎn)，或者為裝費(fèi)改受以及新裝費(fèi)的設(shè)計(jì)提供基礎(chǔ)救據(jù)。國(guó)一些甲醇生產(chǎn)裝.差，甲醇新鐲能耗較高，產(chǎn)品收率較低、后至一些裝置的甲 醇產(chǎn)品質(zhì)量較爰。同時(shí)，國(guó)甲醇產(chǎn)能的爐極雙速，但是日南新項(xiàng)目設(shè)計(jì)還是沿袞以 往設(shè)計(jì)為主、沒(méi)有足夠的甲醇新鐲系統(tǒng)設(shè)計(jì)應(yīng)用理論研究基礎(chǔ)。因此，對(duì)甲薛精蝴 工藝作系統(tǒng)的研究對(duì)于甲醇耕鏘系統(tǒng)的合理設(shè)計(jì)、通過(guò)設(shè)備改造打

6、碉整工藝來(lái)降低 甲醇精蝕的能耗、提高甲醇產(chǎn)品質(zhì)量和收率有突出的現(xiàn)實(shí)意義。現(xiàn)本文通過(guò)杳閱國(guó)外文獻(xiàn)和實(shí)際生產(chǎn)中的工藝褥料，利用競(jìng)程模擬軟件，使用 專(zhuān)有的物性熱力學(xué)包模擬計(jì)算了四塔甲醇新錨工藝流程，并科實(shí)際的工藝數(shù)據(jù)進(jìn)行 了對(duì)比，同時(shí)對(duì)常規(guī)甲醇耕播工藝的不同流程的設(shè)計(jì)參數(shù)利操作參數(shù)遂行了總結(jié)科 分析，提出了甲醇精像余統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)原則和設(shè)備設(shè)計(jì)原則。在此基礎(chǔ)之上對(duì)于甲 醇精像系統(tǒng)提出了新的敵我流程和全新流程的開(kāi)發(fā)。對(duì)于甲醇工業(yè)的發(fā)展具有重要 的意義。由于本人小平有限，文章中有不妥之處還望老師批評(píng)指正。第一章文故綜述1.1 研究背景1.1.1 課題的提出粗甲醇中含有多種有機(jī)雜質(zhì)狗水分，需要新制。精制過(guò)程

7、包括精俗與化學(xué)處理。化 學(xué)處理主要用城破壞在精像過(guò)程中唯以分離的雜質(zhì)，并調(diào)節(jié)pHo精儲(chǔ)主要是除去多揮 發(fā)細(xì)分，如二甲隧，以及唯以揮發(fā)的組分.高級(jí)醇.水等。在確定粗甲醇精伽的工藝流程時(shí)，應(yīng)對(duì)生產(chǎn)過(guò)程中能耗，自動(dòng)化程度，耕甲醇質(zhì)量 要求等進(jìn)行綜合考慮，合理選擇適.當(dāng)?shù)木C方法。甲醇精播過(guò)程的物耗與粗甲薛質(zhì)量關(guān) £f艮大，隨著甲醇合成條件改戰(zhàn)，甲醇精像工藝出現(xiàn)了較大變化。根據(jù)甲醇質(zhì)量要求不 同，甲尊精蝴可分為一塔流程、雙塔流程和三塔流程。另外，ICI公司上世紀(jì)80年代末 為節(jié)省能耗，還將雙珞凌程改為8塔流程。因此，對(duì)甲醇精鐲工藝作親統(tǒng)的研究對(duì)于甲醇精鐲余統(tǒng)的合理設(shè)計(jì).通過(guò)設(shè)備改造 利調(diào)整工

8、藝來(lái)降低甲醇精鐲的能耗，提高甲醇產(chǎn)品質(zhì)量"收率有突出的現(xiàn)實(shí)意義?，F(xiàn)本 文通過(guò)杳閱國(guó)外文故科實(shí)際生產(chǎn)中的工藝褥料，利用流程模擬軟件，使用專(zhuān)有的物性熱 力學(xué)模擬計(jì)算了四塔甲醇精播工藝流程，并科實(shí)際的工藝數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比，同時(shí)對(duì)常規(guī) 甲尊精播工藝的不同競(jìng)程的設(shè)計(jì)參數(shù)科操作參數(shù)進(jìn)行了總結(jié)科分析，提出了甲醇制偏條 統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)原則科設(shè)各設(shè)計(jì)原則。1.1.2 研究目標(biāo)本論文的研究目標(biāo)是：甲尊精鐲工段進(jìn)行初步設(shè)計(jì)(1J通過(guò)熱力學(xué)原理對(duì)甲薛助物工段的工藝流程我行選擇，叱行物料再算拜能量 街算；(3)根據(jù)換熱器的熱力計(jì)算、流動(dòng)計(jì)算、結(jié)構(gòu)計(jì)算和強(qiáng)度設(shè)計(jì)，對(duì)換熱器遂行合 理的選型；(4)利用AutoCAD軟

9、件，繪制甲醇精蝕工段的物料流程圖、帶拄制點(diǎn)的工藝流程 圖、冷卻器的設(shè)備圖、±0.000平面的精鐲工段設(shè)備布震圖。1.2 甲醇的簡(jiǎn)介的甲醇為無(wú)色透明咚帶乙醇?xì)馕兜囊讚]發(fā)液體，沸點(diǎn)65,壕點(diǎn)97.8,和水相 對(duì)物度0.7915。甲醇能和水以任意比互溶，但不形成其流物，能和多數(shù)常用的有機(jī)該劑 (乙醇、乙夠、兩喇，笨等)混麻，并形成恒濟(jì)混合物。甲醇,到等，服10ml有大明危假， 30ml能導(dǎo)致人死亡，宓先中允許最高甲醇蒸沌濃度為0.05mg/h。5熱斑，其蒸訖能打 文氣形成爆炸性混合物，爆炸極限6.036.5%（體積）。甲醇具有上述多種重要的物理化學(xué)性質(zhì)，使它在許多工業(yè)部門(mén)得到廣泛的用途，特

10、 別是由于能源結(jié)構(gòu)的改變，"C化學(xué)工業(yè)的發(fā)展，甲醇的許多重要的工業(yè)用途正在研究. 開(kāi)發(fā)中。例如甲醇可以裂解制氫，用于燃料電池，日益引人注目。甲醇通過(guò)ZMS5分孑 和依化劑轉(zhuǎn)化%沌油已經(jīng)工業(yè)化為固體燃料轉(zhuǎn)化%液體燃料開(kāi)辟了徒往。甲醇加一氧化 碳加氫可以合成乙醇。又如甲醇可以瓶斛制林燒。這對(duì)石油化工原料的多樣化，面對(duì)石 油褥源日漸枯竭對(duì)能源結(jié)構(gòu)的改變，具有重要意義。甲薛化工的新領(lǐng)域不斷地被開(kāi)發(fā)出 來(lái)其廣度科深度正在發(fā)生深刻的變化。1.3 甲醇精網(wǎng)流程發(fā)展1.3.1 工藝受程概述常規(guī)甲醇精制流程可以分為兩大部分，第一部分是期精鐲部分，另一部分是主精蝴 部分。期精鐲部分除了對(duì)粗甲醇運(yùn)行萃取精

11、鐲脫出某些垸燒的作用之外，另外的還可以 脫除二甲酸.，和其它會(huì)組分有機(jī)雜質(zhì)。其底部的出料被加到主塔的中間人料板上，主塔 頂部出粗甲薛，底部出廢液，下部側(cè)發(fā)出雜醇L甲醇市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)非常激烈，特別是近年來(lái)，隨著甲醇精鐲技術(shù)的戰(zhàn)步科計(jì)算機(jī)在該領(lǐng) 城的廣沌應(yīng)用，老的工藝裝置由于能耗過(guò)高，在市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力下降，技術(shù)更新的技術(shù)叱步 成為必走之路。1.3.2 典型的工藝流程甲醇精鐲產(chǎn)生工藝有多種，分為單塔精鐲，雙塔精鐲，三珞精鐲與8塔精播。（V單塔流程楮述單愿流程（見(jiàn)圖1.1J為粗甲醇產(chǎn)品經(jīng)過(guò)一個(gè)塔就可以象出產(chǎn)品。粗甲醇塔中部加 料。送入，舷組分由塔頂挑出，高沸點(diǎn)的重組分在我料板以下若塔板處引出，水從塔底 排出，產(chǎn)

12、品甲醇在塔頂以下若干塊珞板引出。CJIACHUN0 1.1甲醇孫餡工藝的單愿流程（aspen模擬圖）（2）雙珞流程楮述從合成工序來(lái)的粗甲醇人強(qiáng)格鐲塔，此塔常壓操作。為了提高預(yù)精蝴塔后甲醇的 穩(wěn)定性，并盡可能回收甲尊，珞頂條用兩級(jí)冷凝。塔頂經(jīng)部分令聯(lián)后的大部分甲薛、7K 及少量雜質(zhì)留在液粕作為回流返回塔，二甲醛等輕組分（初偏分）及少量的甲醇、蟲(chóng)由塔 頂選出，塔底畬7K甲醇則由泵送至主新鏘塔。主耕鐲塔操作壓力稍高于預(yù)耕鐲塔，但也 可以認(rèn)必是總壓操作，珞頂?shù)玫骄状籍a(chǎn)品，塔底含微量甲醇及其它重組分的東送往東 處理余統(tǒng)（見(jiàn)圖1.2） o4QZHU FEM-從合成工序來(lái)的加甲醇人預(yù)耕播塔，在塔頂除去輕組

13、分及不族先，塔底今7K甲薛由 泵送加壓珞。加壓緣操作壓力為57bar（G）,塔頂甲醇怨氣全凝后，部分作為回流線(xiàn)回流 泵返回珞頂，其余作為精甲醇產(chǎn)品送產(chǎn)品儲(chǔ)槽，塔底含水甲葬則叱常壓珞。同樣，常壓 塔塔頂出的精甲醇一部分作為回流，一部分與加壓塔產(chǎn)品混合迷人甲醇產(chǎn)品儲(chǔ)槽。三塔流程（見(jiàn)圖1.3）的主要特點(diǎn)是，加壓塔塔頂冷凝潛熱用作米壓塔塔金再沸器的熱源, 這樣既節(jié)省加熱蒸汽，還節(jié)省冷卻吹，達(dá)到節(jié)能的目的。圖1.3甲尊新鐳工藝的三縱流程（4）四塔受程楮述四塔流程（見(jiàn)圖1.4）包含預(yù)精蝕珞、加壓制用塔、米壓精伽珞和甲薛回收塔。粗 甲醇經(jīng)換熱后叱八抗精蝴塔，脫除輕組分后（主要為不凝氣、二甲隧等），塔底甲醇及

14、高 沸點(diǎn)組分加壓后進(jìn)入加壓精儲(chǔ)塔；加壓精像塔頂?shù)钠蚱擅匀肜淠舭l(fā)器，利用加壓精用 塔利總壓精鐲塔珞頂.塔底的溫爰，為常壓塔塔底提供熱源，同時(shí)對(duì)加壓塔塔頂氣相令 凝。冷凝后的新甲醇迷人回流罐，一部分作為加壓塔回流，一部分作為精甲醇產(chǎn)品出裝 置；加壓珞塔底的甲醇、高沸組分、蟲(chóng)等迷入常壓塔，常壓壞頂鐲出精甲醇產(chǎn)品，在選 料板下方設(shè)置側(cè)線(xiàn)批出，抽出物主要為甲醇，水和高沸點(diǎn)組分，選人甲回收塔再回收甲 尊，珞底廢水進(jìn)入生化余統(tǒng)處理；回收塔設(shè)有側(cè)戈柚出，主要他出物為高沸點(diǎn)尊類(lèi)，以 保證回收塔塔頂精甲醇質(zhì)量和塔底廢水中總醇含量要求，塔底廢水送生化處理。圖1.4甲醇精鐳工藝的四練流程1.3.3 影響精蝴掾作的因

15、素與明節(jié)(1)我料狀態(tài)刀格鏘珞的進(jìn)料(畬小甲醇)：當(dāng)進(jìn)料狀況發(fā)生變化(回流比、塔頂精鐲產(chǎn)物的組成固定) 時(shí)，這宜接影響到提鐲段回流量的改變，叱料板的伍.黑也隨著改變，將引起理論救教的 精鐲段.提鐲段塔板數(shù)分配的改變。對(duì)于固定叱料狀況的精像塔來(lái)說(shuō)，叱料狀況的改變， 將會(huì)影響到產(chǎn)品質(zhì)量及損失情況的改變。(2)回流比回競(jìng)比對(duì)猗鐲塔操作影響很大，成接關(guān)系著塔各層坂上的物料濃度的改變/溫度的 分布。錄終反映在塔的分聲效率上，是重要的操作參數(shù)之一。一般情況下，選取適底回流比為景小回競(jìng)比的132倍。兩愿甲醇衲鐲甲醇主精鐲珞的回競(jìng)比 2.02.5o共碉節(jié)的依據(jù)是根據(jù)塔的負(fù)荷打 精甲醇的質(zhì)量。當(dāng)塔的熱負(fù)荷較低時(shí)

16、，可以取較低的回流比比較經(jīng)濟(jì)，為保證精甲醇的 質(zhì)量，精蝴段靈敏板的溫度可以控制的喳低；反之，則增大回流比，在照顏精甲醇質(zhì)量 的同時(shí)，為保持塔筌溫度，靈敏板溫度可抵制略高。對(duì)粗甲醇粒鐲，回流比過(guò)大或過(guò)小， 都會(huì)影響胡鐲操作的經(jīng)濟(jì)性科格甲醇的質(zhì)量，一般在正常生產(chǎn)條件受到破壞或產(chǎn)品不合 格時(shí)，才調(diào)節(jié)回競(jìng)比;調(diào)節(jié)后盡可能保持塔金的加熱量稔定，使回流比穩(wěn)定。在調(diào)節(jié)回 黨的同時(shí)，要注意板式塔的操作特點(diǎn)，防止液泛和嚴(yán)重漏液，都將會(huì)愛(ài)成塔操作溫度的 混亂。當(dāng)改變回流比時(shí)，由于掾作的變動(dòng)，必然會(huì)引起塔每層板上濃度(組成)和溫度的改 變，影響甲醇的質(zhì)量和甲醇的收率，必須通過(guò)調(diào)節(jié)，拉制塔適宜的溫度，達(dá)到新的平街,

17、在粗甲醇含量/產(chǎn)量確定的條件下，甲醇精鐲余統(tǒng)正確的設(shè)計(jì)十分關(guān)鍵。(3)我料量和組成甲醇赫鐲珞叱科量和組成改變時(shí)，都會(huì)破壞塔物料平衡尹氣液斗街，引起塔溫的波 動(dòng)，如不及時(shí)調(diào)節(jié)，將會(huì)導(dǎo)致精甲醇的質(zhì)量不合格或者增加甲醇的損大。隨著選料量的 調(diào)節(jié)，各層珞板上的氣液組成重新分配，可以控制一定的靈敏板溫度與之相適.應(yīng)。如甲醇的組成一般是比較稔定的，只是在合成依化制使用的前后期隨著反應(yīng)溫度的 升高而變化較大。但是預(yù)耕鐲后的分水甲醇中，甲醇濃度總、會(huì)有些小幅度波動(dòng)。不論是 其中甲醇濃度增加或降低，都會(huì)受成塔物料不平街，形成輕組分下降或重組分上升，引 起塔舉溫度降低或愿項(xiàng)溫度升,，加大了甲醇損失或降低了新甲醇的

18、質(zhì)量。這時(shí)，在回 流比仍屬適,它的情況下，只需對(duì)新甲醇的采出量稍作調(diào)節(jié)，就可達(dá)到塔溫稔定，物料科 氣液又趨平街;如梟粗甲醇的組分變化較大時(shí)，則需適.當(dāng)改變其叱料板的位置，或是改 變回流比，才保證粗甲醇的分雷效率。多合成依化劑后期生產(chǎn)的粗甲醇或行茶鐲時(shí)，有 時(shí)才確保精甲醇的質(zhì)量，以保證精鐲塔迷科位量降低，同時(shí)適當(dāng)加大回競(jìng)比。如南所述，對(duì)粗甲薛制偏塔的操作概念，可以概括如下：在稔定塔壓的前提下，采用在較高蒸沌速度（負(fù)扃）下掾作，既提高傳質(zhì)效果又最經(jīng)濟(jì);選擇適宜的回流比，降低能 量施拍;一般在我科稔定和變化緩慢的情況下，通過(guò)經(jīng)常性小量調(diào)節(jié)精甲醇科重組分的 象出量，以保特塔溫的合理分布和稔定，維持好塔

19、三個(gè)平甫，使產(chǎn)品甲醇達(dá)到質(zhì)量指標(biāo)， 同時(shí)回收副產(chǎn)品重組分，并盡景大可能降低戒液中有機(jī)物的含量。第二章 甲醇精錨工段物料街算2.1 甲醇精鏘原理甲醇赫鐲的目的，是實(shí)現(xiàn)甲醇與水及有機(jī)物等雜質(zhì)的分青，生產(chǎn)出合格的精甲醇產(chǎn) 品。本課題研究B緣甲醇新鐲工段工藝，包括預(yù)精伽珞.加壓塔，常壓塔以及回收塔。 如甲醇經(jīng)換熱后戰(zhàn)八抗精鐲塔,脫除輕組分后，塔底甲尊及高沸點(diǎn)組分通過(guò)泵提壓后送人 加壓塔，加壓塔頂部出來(lái)的氣體迷人常壓珞再沸舞換熱后，再以回流的方式全部返回加壓 塔，從加壓珞珞頂?shù)?塊填料位置采出產(chǎn)品，加壓塔塔金液送入常壓珞，常壓冰塔頂偏出 精甲醇產(chǎn)品，塔舉液送入沌提塔處理，總壓緣提鐲段側(cè)線(xiàn)采出雜醇油送往回

20、收塔處理，田 收珞塔舉液與來(lái)常壓珞珞金液一并送往沌提塔處理。2.1.1 預(yù)精蝴塔的作用期勢(shì)精播的主要作用是脫除粗甲醇中的低沸點(diǎn)雜質(zhì)"可與甲醇形成其濟(jì)揚(yáng)的雜質(zhì)， 它們一般由二氧化碳、然類(lèi)、胺類(lèi)，族類(lèi).酯類(lèi)、巡酮類(lèi)物質(zhì)組成。二氧化碳.然類(lèi)、 胺類(lèi)等低流物可隨不疑先一起放史。對(duì)抗塔的作用國(guó)外有不同的看頭，主要有兩種觀(guān)點(diǎn)：一種認(rèn)為抗塔對(duì)保證甲醇的質(zhì)量 有重要作用，國(guó)外大都持這種現(xiàn)點(diǎn)，它們的秒塔比較高。國(guó)亦有不少?gòu)S家的預(yù)塔較高, 如一、等化肥廠(chǎng)，以及80年代末,90年代初投建的小麻醇廠(chǎng)；另一種呢點(diǎn)認(rèn)為銅及觸媒 的選擇性好，粗甲醇中雜質(zhì)少，預(yù)塔高度不必太高，總至將預(yù)塔冷凝器直接垂直安放在塔 頂，

21、回流量沒(méi)有計(jì)量，早期的小藤醇就是這樣1142.1.2 加城討甲薛精蝴的改善利用NaOH處理在新鏘過(guò)程中唯以分雷的雜質(zhì)，例如以甲醇中的酸類(lèi)，酯類(lèi)等，使 其生成較裒易被脫出的鹽。如甲醇中含有的有機(jī)酸，對(duì)設(shè)備，管道麻核石巖，經(jīng)過(guò)城的 中科作用，減輕了腐蝕，延長(zhǎng)了設(shè)備.管道的使用壽命。例如痰酸與NaOH反應(yīng)生成猿 酸鈉：RCOOH + NaOH -RCOONa+Hz。還調(diào)節(jié)了粗甲醇的pH值。在城存在下，酯發(fā)生皂化反應(yīng)，生成我酸鹽：RCOORNaOH - RCOONa + R，OH段酸鈉溶于水，易于分青。加堿處理使得一些睢分肉的雜質(zhì)，在頸精鐲珞分斛15。2.1.3 萃取精播在甲醇精物中的應(yīng)用粗甲醇中的一

22、些蛙類(lèi).酯類(lèi)雜質(zhì)，它們常溫下與甲醇混澹，但不洽或淮諒于水。這 些醇沼性雜質(zhì)對(duì)精甲醇蟲(chóng)溶性特別致感，只要甲醇中或存幾十g/m3 ,其水麻液就會(huì)混 曲，達(dá)不到新甲醇7K溶性的要求。又因?yàn)殡s質(zhì)密度與甲醇卷度爰距較大，雜質(zhì)多時(shí)也家 務(wù)愛(ài)成精甲夠物度指標(biāo)不合格。這類(lèi)物質(zhì)的沸點(diǎn)較高，且易與甲醇形成低于甲薛沸點(diǎn)的 共濟(jì)揚(yáng)，主要集中在砂塔塔頂而大量進(jìn)入二級(jí)冷凝器回流液。這類(lèi)物質(zhì)如不在回受液中 脫除，就會(huì)受成預(yù)塔塔條出料雜質(zhì)多，影響精甲醇的質(zhì)量。脫除這些雜質(zhì)的方法主要是 利用其不該于小的特性。在預(yù)愿加入萃取水可提高齦、的類(lèi)物質(zhì)的相對(duì)揮發(fā)度，從而 使其從愿頂集出?？?2.1.4 回流比的選擇回競(jìng)比對(duì)精鐲塔操作影響

23、很大，宜接關(guān)東著培各層板上的物料濃度的改變/溫度的 分布。一般情況下，選取適.直回流比為一最小回比的132倍。兩塔甲尊精鏘甲薛主格鐲塔的回流比為2,02.5。其調(diào)節(jié)的依據(jù)是根據(jù)塔的負(fù)苻狗 精甲醇的質(zhì)量。必保持四塔精鐲余統(tǒng)的穩(wěn)定操作.冷低能耗并減少投賽，應(yīng)選?。杭訅?珞回流比R£2.5,常壓塔回流比R2孑2；兩珞負(fù)荷比Q1/Q2： 0.59-0.79；并在保特稔 定生產(chǎn).產(chǎn)品質(zhì)量合格的基礎(chǔ)上，R1, R2選取得盡量小。2.2 四塔精德工段工藝的物料衙算2.2.1 甲專(zhuān)精健工段物料街算任務(wù)已知：原料是粗甲醇，成分及含量如下表2.1加甲醇姐成成分含 量(v/t%)CH30H93.40CH3

24、OCH30.42C4H9OH0.26CH3OCCH30.32H2O5.6合計(jì)100設(shè)計(jì)要求：C1）粗甲醇中甲醇回收率不小于99%；（2）精蝴工段產(chǎn)品為助甲醇，其甲醇畬量不低于99.5%2.2.2 甲醇精鐲工段物料衡算計(jì)算原理18】全珞物科再算（通過(guò)全塔物料街算，可以求出新鐲產(chǎn)品的流量、組成之間的關(guān)系）。 連續(xù)精鐲珞做全珞物料再算，并以單位時(shí)間為基準(zhǔn)，即總物料F = D+W務(wù)揮發(fā)組分Fxf = Dxd + Wxw式中F一原料液流量，kmol/h； D塔頂產(chǎn)品（鐲出液）流量，kmol/h； W塔底產(chǎn)品（務(wù)或液）流量，kmol/h； 與一原料液中西揮發(fā)組分的摩余分救； 出一徽出液中多揮發(fā)組分的摩余分

25、救； %一條成液中易揮發(fā)處分的摩東分?jǐn)?shù)。塔頂與揮發(fā)組分回收率=曳以100%Fxf塔底推揮發(fā)組分回收率=也匕3xlOO%F（l-xF）2.2.3 甲薛精蝴工段物料衡算以精甲醇年產(chǎn)40萬(wàn)噸計(jì)，粗甲尊中含甲尊90.29 %,則每年所需粗甲薛總量為： 400000/0.934=428266t/y年工作曰以330天計(jì)，刑制甲醇每日、每小時(shí)產(chǎn)量為：400000/330=1212.1t/d=50.505t/h=50505.1kg/h每目、每小時(shí)所需粗甲醇量%: 428266/330=1297.78t/d=54.07t/h=54074kg/h1J粗甲醇組成甲醇畬量：93.40%水含量：5.6%輕鐲分畬量：二甲

26、隧0.42%初偏分畬量：異丁醇0.26%高級(jí)垸燒：辛垸0.32%2)預(yù)塔物料街算(1)人料：粗甲醇人料量：54047kg/h城液每噸精甲醇酒耗92%的NaOH 0.811kg,對(duì)而耗10%的堿液量:50505.1x0.811x92% 1 人=376.8kg/h1000x10%則甲醇年而耗量：376.8x24x330=2984t城帶人的水量;376.8x (1-0.1J =339.12kg/h (相當(dāng)于加入的萃取水量)粗甲醇含水量:54047x0.056=3026.6kg/h小量;粗甲薛舍爾量+堿液分7K量=3026.6+339.12=3365.72kg/h輕鐲分量:54047x0.0042=2

27、27kg/h初播物:54047x0.0026=140.5kg/h高級(jí)饒燒:54047x0.0032=172.95kg/h總?cè)肆狭?粗甲醇量+堿液量=54047+376.8=54423.8kg/h(2)出料甲醇：50505 kg/h水量：3365.72 kg/hNaOH:376.8 kg/h輕鐲分：227kg/h初錨物：140.5kg/h高級(jí)燒建：172.95 kg/h其中：先粕 珞頂=輕蝴分+高級(jí)燒煌=227 +172.95=399.95 kg/h液和珞底=甲醇+水+初蝴物+NaOH=50505+3365.72+140.5+376.8=54388kg/h(3)預(yù)塔回流量脫然塔回流量回流比一般R

28、220,且考慮到節(jié)省能源的問(wèn)題。結(jié)合ASPEN簡(jiǎn)便模擬 取R=315則回流量:1071,2x31.5:33787.68kg/h3)加壓塔物料街算加壓塔出料甲醇含量86.7% (即塔底甲醇分量)(1；人料：總?cè)肆狭浚撼隽弦汉?54388kg/h其中：水量:預(yù)出料7K量=3365.72kg/h甲醇量;預(yù)出料甲薛量=5O5O5kg/h(3)NaOH=預(yù)出料減量:376.8kg/h初鐲物：預(yù)出料初偏z=140.5kg/h(2)出料:出料水量：人料水量=3365.72kg/h NaOH=376.8kg/h初鐲物=140.5kg/h甲醇:(出。水量+NaOH+初鏘揚(yáng))X出料甲醇含量/ C出料甲醇畬量)=C

29、3365.72+376.8+167.8J x0.867/ <1-0.867；=25491kg/h象出精甲醇量;人塔甲醇量出料甲醇量=50505-25491 =25014kg/h總出料量：總?cè)肆狭考鼍状剂?54388-25014=29374kg/h其中珞頂：液粕：精甲醇量=25014kg/h珞底：液粕=粗甲醇量=29374kg/h(3)回競(jìng)量為保椅余統(tǒng)的穩(wěn)定操作，降低能耗，并減少投褥，應(yīng)選?。杭訅核亓鞅萊1>2,5常壓塔回流比R2>2.0并且在保持稔定生產(chǎn)，產(chǎn)品質(zhì)量合格的基礎(chǔ)上，R1, R2選取的盡量小。則取加壓塔回競(jìng)比R=2.8臼流量=RxD=2.8x25014=700

30、39.2kg/h4;常壓塔物料街算(1)人料總?cè)肆狭?加壓塔塔底總、出料量=29374kg/h其中甲醇:29374x0.867=25467.3kg/h小=3365.72kg/h®NaOH=376.8kg/h初鐲物=140.5kg/h（2）出料側(cè)戲排出量:初蝴物+水+甲醇初鐲物=140.5kg/h 占 0.26%則 側(cè)線(xiàn)力E f =140.5/0.0026=5403.8kg/h其中：f 4=5403.8x0.6062=3275.8kg/h（占 60.62%）=5403.8x0.3023=1633.6kg/h （占 30.23%；初鐲物=140.5kg/h （占 0.26%J塔底排出戲液

31、其中：NaOH=376.8kg/h本二人料水.側(cè)線(xiàn)排出:3365.72-1633.6:1732.12kg/h珞底排出戲液中含甲醇量=（戌液中水+NaOH） x戌液甲醇含量/ （1 或液中甲醇含量）=C1732.12+376.8） xO.001/ <1-0.001 J=2.1110kg/h戲液總量:水量+NaOH+薛量=1732.12+376.8+2.1110=2111.0kg/h愿頂塔頂象出精甲醇：人塔精甲醇例線(xiàn)排出成液中分醇量=25467.3-3275.8-2.1110=22189.4kg/h總出料量：塔頂精干醇:22189.4kg/h愿?jìng)?cè)線(xiàn):初偏物+小+甲醇=5403.8kg/h珞底

32、或液：NaOH+水+甲醇=2111.0kg/h（3）回流量回洗量:RxD=2x22189.4=44378.8kg/h5)回收塔物料街算(1)人料人料量;倒線(xiàn)排出量=5403.8kg/h其中 甲醇:3275.8kg/h，K=1633.6kg/h沏鐲物:140.5kg/h(2)出料：塔頂象出精甲醇量=3275.8x0.97367:3189.5kg/h(精甲醇占人料精甲醇的97.367%)側(cè)線(xiàn)抽出物甲醇:人料甲薛塔頂甲醇=3275.8-3189.5=86.3kg/h (甲薛占 20.27%)側(cè)發(fā)抽出物;86.3/20.27%=425.8kg/h其中異 丁 =425.8x0.0026=1.11kg/h

33、7K=425.8x0.056=23.8kg/hf 4=86.3kg/h珞底其中蟲(chóng)二人料7K量一側(cè)線(xiàn)出小=1633.6-23.8=1622.8kg/h異丁醇：人料異丁薛側(cè)線(xiàn)抽出異丁醇=14.05-1.11=12.94kg/h總量:水量+齊丁醇=1622.8+12.94=1635.74kg/h(3)回流液量回流比：R取5回流量=DxR=5x3189.5:15947.5kg/h6;粗甲醇中甲尊回收率甲醇回收率=(加壓塔采出精甲醇量+常壓塔象出精甲醇量+回收塔采出新甲醇量)/粗甲醇中精 甲醇量=C25014+22189.4+3189.5) 750505.1=99.778%第三章常壓塔冷卻器的設(shè)計(jì)3.1

34、 確定設(shè)計(jì)方案兩次體溫度變化情況：精甲醇進(jìn)。溫度71,出。溫度49；冷卻由我。溫度25, 出。溫度30。該換熱烝用循環(huán)冷卻7K冷卻，冬季掾作時(shí)旺口溫度降低，考慮到這一因 素，估計(jì)該換熱器的管壁溫/殼體壁溫之差較大，因此初步確定選用帶膨脹節(jié)的固定管 板式換熱器。3.2 確定物性數(shù)據(jù)18流體平均溫度Tm和tmTmi= (Ti + To； /2 =(71 +49) /2 = 60tmi= fti + toJ /2= (25 + 30J /2 = 27.5平均溫度下的物性數(shù)據(jù)表3-1 各組分物性數(shù)據(jù)物料項(xiàng)U單住效據(jù)物料項(xiàng)目單住救據(jù)您度kg/m3994甲薛卷度kg/m3760粘度pae s0.00072

35、5黏度pae s0.000344導(dǎo) 熱余敦W/(m K)0.626導(dǎo)熱未效W/(mK)0.188比熱農(nóng)kJ/(kg K)4.08比熱袞kJ/(kg- K)2.9433.2.1 計(jì)算總傳熱系數(shù)熱負(fù)荷QQ = Qd Cpo to+Qor=22189.4x2.943x (71-49J +22189.4/30x35.28/3600=1436.682kW平均傳熱溫差冷卻水用量總傳熱余數(shù)K管程傳熱索數(shù)71-49-30+25ln0 30-25» Q)Re =11.47121436,682 x 36004.08x(30-25)=253532kg/hdMPi _0.02x 0.5x994/z0.000

36、725=13710=0.0234(也6)。“文)44404 =0.023 x0.626 o.gz4.O8x0.000725x 1000 0, I q J / 1 )f0.020.626=2734.6w/(m2> K)殼程傳熱余數(shù)假設(shè)光程的傳熱條。o = 290W/(m2-)；污垢熱阻/?s/=0.000172m2-/WR =0.000172 m2-/WAlz管壁的導(dǎo)熱條敷入=45W/(m>K)1= s7 °.°°25x°,025 ier °°250.025+ 1.72x10 + 0.000172x+29045 x 0.02

37、250.02 2734.6 x 0.02 =229.67 W/(m2-)3.2.2 計(jì)算傳熱面色=512.3m2Q _ 1436.682 xlO3K&i； _229.67x12考慮 15%的面收裕度,S=1.15xS'=1.15x512.3=599.5m23.2.3 工藝結(jié)構(gòu)尺寸管及科管流速選用25x2.5傳熱管(碳鋼人 去管流速%=0.5m/s管程數(shù)和傳熱管教253532/(994x3600)0.785x0.022x0.5=452«)樓單程管計(jì)算，所需的傳熱管長(zhǎng)度為L(zhǎng) = S/(ndons) =512.3/(3.14x0.025x452) = 8.3(m)取傳熱管長(zhǎng)

38、l:9m,對(duì)該換熱器管程救為Np = L/l=8.3/9« 1(管程)傳熱管總根數(shù)N = 452x1=452 (根)平均傳熱溫差校正及先程數(shù)平均傳熱溫差校正未數(shù)R = (71-49)/(30-25) = 8.8 P = (30-25)/(71-25) = 0.102樓單殼程，多管程結(jié)構(gòu)，溫壟校正宗數(shù)杳化工原理(上冊(cè))第232頁(yè)圖4-19, 可得 8* =0.99平均傳熱溫差純產(chǎn)外 ArzM =0.99x12=12傳熱管排列打分程方法象用組合排列:去，取管心能t : 1.25do,則t = 1.25x25 = 31.25 * 32 mm橫過(guò)管束中7'愛(ài)的管教4:1.1937 =

39、 1.19 AT =26(根)先體校象用多管程結(jié)構(gòu)，取管板利用率n=08,則克體役為。:1.05 f收=1 .05X32,45% & =798.7圓整可取D = 800mm圓整后，換熱及先體回簡(jiǎn)役為D=800mm,殼體厚度選擇10mm。長(zhǎng)度定為9000mmo光體的標(biāo)記：簡(jiǎn)體DN800 6=103.2.4 折流極采用弓形折流板，取弓形折流板囿缺高度為光體檢的25%,折流板的板間跑為h=0.25x800=200mm,則折流核救去折流板間距8 :0.30,刑B =0.3x800 = 240 (mm),可取 B 為 250mm。Nb=9000/2501=59(塊)(4x0.00811V 3.1

40、4x0.5亮程流體及出。接管：取接管甲醇流速為 u=0.5m/s, q=22189.4/760/3600=0.00811 m3/s,則接管役為 =0.144m取標(biāo)準(zhǔn)管餞為150mm管程流體進(jìn)出。接管q=253532/994/3600=0.0709m3/So取接管7K流速為 u=0.5m/s,14x0.0709 3.14x0.5% =0.725(2士 )山ir diSt當(dāng)量直法，由正三角形排列得=0.425m取標(biāo)準(zhǔn)管檢為450mm簡(jiǎn)體材料選擇為Q235-A ,單位長(zhǎng)度的簡(jiǎn)體重110kg/m,亮體法重為110x(5.910-0.156)= 632.94kgo (波形膨脹節(jié)的軸指長(zhǎng)度為0.156m,

41、見(jiàn)本設(shè)計(jì)設(shè)備圖)3.3 換熱器核算(1)熱量核算A.殼程對(duì)流傳熱宗數(shù)因?yàn)槭怯邢嘧兊膿Q熱過(guò)程，且甲醇絲汽在水平管束外冷凝，采用凱恩公式估算，即4( x 0.0322 一 0.785 x 0.0252)= 0.020(/?)3.14x0.025亮程流通我面積= 0.25x0.8 <1 -0.025/0.032)= 0.04375 mJ先程洗體競(jìng)速及雷諾數(shù)分別必Uo = V$/So22189.4/(3600x760) =QJ854m/s0.02x0.1854x760 04c彳 c=8191.00.000344ao = 0.725x(2.9433x7602x9.81x35.258x1000/30

42、/262/3/0.025/0.000344/6.3)1/4= 3099.5W/(m2-)B.管程對(duì)流傳熱入數(shù)3 = 0.023 &Re°8pr04管程流通猊面爾= 0.785x0.022x452/1= 0.141928 m2管程流體競(jìng)速Ui=Vs/Sj_ 22189.4/(3600x994) 0.141928= 0.04369m/s0.02x0.04369x9940.000725= 1198.0普蘭特準(zhǔn)教Pr二衛(wèi)2_ 4.08x1000x0.000725-0.626= 4.73s = 0.023x0.626/0.02x1 198.0°-8x4.730-4= 389.

43、029W/(m2-)C.傳熱樂(lè)效K上1K =1nbd° n dodo+- + /?. + %" Ad. 42,4i3099.5+ 1.72x10-4 +0.0025x0.02545x0.0225+ 0.000172x0.0250.025d0.02 389.029x0.02=324.9W/(m2-)D.傳熱面積Ss=<1436.682x1000 324.9x12=368.5m2該換熱器的實(shí)際傳熱面積SpSp=</(AT-nf)=3.14x0.025x (9-0.09) x(452-26)=297.96 m2該換熱器的面爾溶度為：368.5-297.96297.6x

44、lOO%paFi結(jié)垢校正因效，無(wú)因次，取15,= 23.7%傳熱面余格度合適,，該換熱器能完成生產(chǎn)任務(wù)。換熱器流體的流動(dòng)阻力管程流動(dòng)阻力ZAPl=(AP1+AP2)FTNpN5(3-15)其中，APl,AP2一分別為宜役及回穹管中因摩擦阻力引起的壓強(qiáng)路,Np管程數(shù)，Ns串連的先程救。流速0.1854m/s,爵諾準(zhǔn)數(shù)1198.0 （層謙J=0.0534p、=入 LQ 1 d 2C 八9994 x 0.18542=0.0534xx0.022=410.5Pa、994x0.1854 2=3x2=51.3Pa=（410.5+513）x1.5x2=1385.4 Pa管程流動(dòng)阻力在允許囪之B.光程阻力+ 州

45、）EM其中，APf一一流體橫過(guò)管束的壓除，paPzf流體流過(guò)折流極缺o的壓強(qiáng)除，paFs一一光程壓強(qiáng)降的結(jié)垢正因救，無(wú)因次，1.15Ns-一串連光程數(shù)。邛=成牝（七+1）， 乙其中，F(xiàn)一一管孑排列方式對(duì)壓強(qiáng)降的校正因教fo一一殼程流體的摩擦條數(shù)，Re>500, f=5.ORe0-228Nc橫過(guò)管束中心戰(zhàn)的管子數(shù)Nb折流擋板救管孑為三角形排列，F(xiàn)=0.237, Nb=59, nc=26, uo=1.1O8m/s所以工）= 5x81910228=0.640809由式（）,得:760 x 0 1R54 2A/f = 0.237 x 0.640809 x 26 x 60 x= =3095 Pa(

46、3-18)AP；=Ns(3.5-升.2x0.20 760x0.1854-=59x (3.5-)X0.82=2311.9Pa=3095 +2311.9=5406.9PaC合理壓降在總壓操作下，操作壓力閩00.07MPa（表壓），合理壓除為AP=P/2本冷卻器的的操作壓力為0.03 MPa（表壓），合理壓路P=P/2= （0.03 * 0.1303； /2=0.06565 MPa （絕壓）通過(guò)比較，管程壓降與光程壓降亦在合理閨。3.4 確定折流擋板形狀和尺寸選擇折流擋板為有弓形缺o的圓形板，直餞為700mm，厚度為10mm。缺o弓形高 度才圓形板立役的約1/4,本設(shè)計(jì)回整% 200mm。折受擋板上

47、換熱管死直役為25.6mm, 共有45278=374個(gè)；拉桿管亂克役為16.6mm,每個(gè)折流擋板上有4個(gè)。折流擋極重 量% 5.1kg。選擇折流拈極間能h:200mm。折流擋救數(shù)NB=L/h-1=9000/2001=44塊.3.5 波形膨脹節(jié)令流體循環(huán)水的定性溫度% （30+25）/2=27.5熱流體廢液的定性溫度為 （71+49） /2=60該換熱器用循環(huán)小冷卻，冬季操作時(shí)戰(zhàn)。溫度會(huì)降低?？紤]到這一 因素，估計(jì)該換照器的管壁溫度科殼體壁溫之差較大，因此確定選用帶波形膨脹節(jié)的固 定管板式換熱器。波形膨脹節(jié)的壁厚與殼體相同，為10mm。根據(jù)換熱器殼體的公稱(chēng)直800mm,可知波形膨脹節(jié)的公稱(chēng)立役也

48、是800mm,根據(jù)公稱(chēng)立役，杳化工設(shè)備機(jī) 械基礎(chǔ)（化學(xué)工業(yè)，2008）書(shū)中表16-9的對(duì)應(yīng)條目，獲得波形膨脹節(jié)的具體尺寸（見(jiàn)換 熱器設(shè)備圖）3.6 設(shè)備主要附件的選擇團(tuán)3.6.1 接管及決蘭的選型管。A為循環(huán)吹出D。接管管檢的確定：受量 253532kg/h,卷度為 994 kg/m3,相當(dāng)于 q=253532/994/3600=0.0709m3/So循環(huán)水為低粘度流體，在接管中的合理流速u(mài)=0.5一2m/So本設(shè)計(jì)取u=0.5m/s。則接=0.425m=425mmo接管的外役選擇為430mm,壁厚選擇為8mm,材質(zhì)為20鋼，每米管孑的重量17.14kg (GB-T 17395-1998無(wú)縫鋼

49、管尺寸，外 形.重量及允許偏差人接管長(zhǎng)度的選擇：接管的長(zhǎng)度L選擇150mm,則重量為1.9kg。接管的標(biāo)記：接管90x4.5 L=125接管法蘭的選擇：杳大學(xué)工程制圖(華東理工大學(xué)，2005J14-5,接管外發(fā)dH=159mm的板太平焊鋼制管:去蘭的公稱(chēng)通往DN=150mmo選擇公稱(chēng)壓力PN=0.6MPa的頁(yè)面法蘭， 材料為 Q235A,標(biāo)記為：HG20592 頭蘭 PL 150(B)-0.6 RF Q235-Ao 重量為 5.14kg。該頭蘭有8個(gè)均布在外用的螺孔，使用8個(gè)M16螺栓、螺母、墊片與工藝 管道連接。(2)管。B管d B為廢水出。廢7K的受量為27155.9kg/h,密度為760

50、 kg/m3,相當(dāng)于 q=27155.9/760/3600=0.009925m3/So 廢7K在接管中的合理流速 u=0.52m/so 本設(shè) 計(jì)取 u=0.5m/s。則接管的役：二包;4乂。"。)二5 =0.0253m = 45mmo、加 3.14x0.5管。C管。C為排氣。接管管校的確定：接管的外及選擇32mm,壁屋選擇為3.5mm,材質(zhì)為20鋼，每米管孑的重量2.46kgCGB-T 17395-1998無(wú)級(jí)鋼管尺寸、外形，重量及允許儡差人接管長(zhǎng)度的選擇：接管的長(zhǎng)度L選擇125mm,則重量為0.349kg。接管的標(biāo)記：接管 32x3.5 L=100接管法蘭的選擇：杳大學(xué)工程制圖(華

51、東理工大學(xué)，2005J表145,接管外役dH=32mm 的板太平焊鋼制管法蘭的公稱(chēng)通往DN=25mmo選擇公稱(chēng)壓力PN=0.6MPa的交面法蘭， 材料% Q235A,標(biāo)記為:HG20592 法蘭 PL 25(B)-0.6 RF Q235-Ao該由蘭有4個(gè)均布在外用的螺孔，使用4個(gè)M10螺栓、螺母、墊片與配套 的法蘭蓋裝配。(4)管 D D管oD為廢水我。接管，成蘭與管。A/B的免全相同。管。E管。E為排污D。1接管長(zhǎng)度的選擇：接管的長(zhǎng)度L選擇90mm,則重量為0.493kg。接管的標(biāo)記：接管57x3.5 L=1002接管決蘭的選擇：杳大學(xué)工程制圖(華東理工大學(xué)，2005J114-5,接管外役d

52、H=57mm 的板太平焊鋼制管法蘭的公稱(chēng)通往DN=50mmo選擇公稱(chēng)壓力PN=0.6MPa的突面決蘭， /料% Q235A,標(biāo)記為:HG20592 法蘭 PL 50(B)-0.6 RF Q235-Ao 重量為 1.51kg。該法蘭有4個(gè)均布在外用的螺品，使用4個(gè)M12螺栓、螺母、墊片與配套 的頭蘭蓋裝配。(6)管。F管。F為循環(huán)水設(shè)D。接管，法蘭與管dA、B為D的完金相同。3.6.2 左管板的選型C)管板厚度：化工設(shè)各機(jī)械基礎(chǔ)(化學(xué)工業(yè)，2008)中有農(nóng)16-8管板厚度表。管板的設(shè)計(jì)壓 力為管.殼程設(shè)計(jì)壓力中的大者。當(dāng)設(shè)討壓力小于1MPa時(shí)，取為1MPa；表中的設(shè)備殼 體校x壁厚錄接近本課程設(shè)

53、計(jì)值的是700x10；管.光程的溫度差;6027.5:32.5；根據(jù) 上述的設(shè)計(jì)壓力，先體校x壁屋以及溫度爰，杳表得管板的厚度6=52mm。管板材料為 16Mn (假件 J。(2)管板形狀：管板同時(shí)起到法蘭的作用，金封面為凸面，可以打管先的決蘭(密封面務(wù)必面)連接。 管板直授與管先為蘭的相同，%830mm。外周均布24個(gè)18螺孔。(3)管板的開(kāi)扎開(kāi)孔科管程隔板物封槽分布情況：左管權(quán)共有312個(gè)安裝換熱管的開(kāi)孔科8個(gè)拉桿安裝孔以及2道管程隔板卷封槽 (見(jiàn)設(shè)備圖人安裝換熱管的開(kāi)孔尺寸：務(wù)了便于在管板上焊接換熱管，開(kāi)孔的孔發(fā)比換熱管的外包大0.4 mm,即025.4 mm。開(kāi)孔形狀見(jiàn)設(shè)備圖。(或者：

54、為了便于在管板上脹接換熱管，開(kāi)扎的扎彼比換熱管的外很大0.3 mm,即 25.3mm。開(kāi)扎表面有兩道環(huán)白的糟，楷深0.5mm。管板開(kāi)扎形狀和裊面環(huán)白槽的位 置、尺寸見(jiàn)下圖：圖4.2管板開(kāi)孔形狀和表面環(huán)商粕的位置、尺寸 拉桿安裝孔和管程隔板密封槽的尺寸見(jiàn)設(shè)備圖。3.6-3換熱管的選擇(1)選擇20鋼撈質(zhì)的無(wú)鋼管，規(guī)格：25x2.5。(2)換熱管的長(zhǎng)度為6000mm。(3)換熱管與管板連接采用嫁接。(或者：換熱管與管板連接采用脹接。) 具體見(jiàn)設(shè)備圖。3.6.4 左管先短節(jié)的選擇(1)左管先短節(jié)的授與壁厚：左管并短節(jié)為圓粒筒體，及與壁厚選擇與設(shè)備殼體粕同。(2)左管先短節(jié)的長(zhǎng)度：左管并短節(jié)連接A和F管0。選擇左管先短節(jié)的長(zhǎng)度為管D接管公稱(chēng)直役的兩僖, 即250x2=500mm。選擇Q235-A材料制作。左管先短節(jié)的標(biāo)記：筒體DN700 10=8 L=500。(3J左管先短節(jié)的討質(zhì)選擇材質(zhì)選擇與換熱器殼體相同：Q235-A3.6.5 左管先封頭的選擇選擇公稱(chēng)立役為700mm的標(biāo)準(zhǔn)桶回封頭。壁厚與殼體相同，也是10mm。材質(zhì)也 是Q235-A。重量約 21.6kg。標(biāo)記：EHA550x8-Q235-AJB/T4746-2010«3.6.6 左管并隔板的選擇(1J/質(zhì)選掙普通的碳素鋼：Q235-Ao(