鋼結(jié)構(gòu)的-穩(wěn)定性驗(yàn)算

1、第七章穩(wěn)定性驗(yàn)算整體穩(wěn)定問(wèn)題的實(shí)質(zhì)：由穩(wěn)定狀態(tài)到不能保持整體的不穩(wěn)定狀態(tài)；有一個(gè)很小的干擾力，結(jié)構(gòu)的變形即迅速增大，結(jié)構(gòu)中出現(xiàn)很大的偏心力，產(chǎn)生很大的彎矩，截面應(yīng)力增加很多，最終使結(jié)構(gòu)喪失承載能力。注意：截面中存在壓應(yīng)力，就有穩(wěn)定問(wèn)題存在！如：軸心受壓構(gòu)件(全截面壓應(yīng)力)、梁(部分壓應(yīng)力)、偏心受壓構(gòu)件(部分壓應(yīng)力)。局部穩(wěn)定問(wèn)題的實(shí)質(zhì)：組成截面的板件尺寸很大，厚度又相對(duì)很薄，可能在構(gòu)件發(fā)生整體失穩(wěn)前，各自先發(fā)生屈曲，即板件偏離原來(lái)的平衡位置發(fā)生波狀鼓曲，部分板件因局部屈曲退出受力，使其他板件受力增加，截面可能變?yōu)椴粚?duì)稱，導(dǎo)致構(gòu)件較早地喪失承載力。注意：熱軋型鋼不必驗(yàn)算局部穩(wěn)定！第一節(jié)軸心受壓

2、構(gòu)件的整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定一、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定注意：軸心受拉構(gòu)件不用計(jì)算整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定！軸心受壓構(gòu)件往往發(fā)生整體失穩(wěn)現(xiàn)象，而且是突然地發(fā)生，危害較大。構(gòu)件由直桿的穩(wěn)定狀態(tài)到不能保持整體的不穩(wěn)定狀態(tài)；有一個(gè)很小的干擾力，結(jié)構(gòu)的彎曲變形即迅速增大，結(jié)構(gòu)中出現(xiàn)很大的偏心力，產(chǎn)生很大的彎矩，截面應(yīng)力增加很多，最終使結(jié)構(gòu)喪失承載能力。這種現(xiàn)象就叫做構(gòu)件的彎曲失穩(wěn)或彎曲屈曲。不同的截面形式，會(huì)發(fā)生不同的屈曲形式：工字形、箱形可能發(fā)生彎曲屈曲，十字形可能發(fā)生扭轉(zhuǎn)屈曲；單軸對(duì)稱的截面如t形、n形、角鋼可能發(fā)生彎曲扭轉(zhuǎn)屈曲；工程上認(rèn)為構(gòu)件的截面尺寸較厚，主要發(fā)生彎曲屈曲。彈性理想軸心受壓構(gòu)件兩端鉸接的臨

3、界力叫做歐拉臨界力：N=兀2EI/l2=兀2EA/九2(7T)cr推導(dǎo)如下：臨界狀態(tài)下：微彎時(shí)截面C處的內(nèi)外力矩平衡方程為：EId2y/dz2+Ny=0(7-2)令k2=N/EI，則：d2y/dz2+k2y二0(7_3)解得：y二Asinkz+Bcoskz(7_4)邊界條件為：z=0和I處y=0；則B=0,Asinkl=o,微彎時(shí)A豐0sinkl=0,kl=n最小臨界力時(shí)取n=1,k二兀/1,故N二兀2EI/12二兀2EA/九2cr(7_5)其它支承情況時(shí)歐拉臨界力為：N=兀2EI/(卩1)2=兀2EA/九2crQ=兀2E/九2cr(7_6)歐拉臨界應(yīng)力為(7_7)實(shí)際上軸心受壓桿件存在著各種

4、缺陷：殘余應(yīng)力、初始彎曲、初始偏心等。此時(shí)的極限承載力Nu，u9二N/Af叫整體穩(wěn)定系數(shù)。uy殘余應(yīng)力的分布：見(jiàn)P104、P157，殘余應(yīng)力的存在使構(gòu)件受力時(shí)過(guò)早地進(jìn)入了彈塑性受力狀態(tài)，使屈曲時(shí)截面抗彎剛度減小，導(dǎo)致穩(wěn)定承載能力降低，降低了構(gòu)件的臨界應(yīng)力。令k二b/b;貝IG二兀2Ek/X2Q二兀2Ek3/九2ecrxcry（7-8）所以殘余應(yīng)力對(duì)繞弱軸的臨界應(yīng)力的降低影響要比對(duì)繞強(qiáng)軸的要大。初始彎曲、初始偏心使理想軸心受壓構(gòu)件變成偏心受壓構(gòu)件，使穩(wěn)定從平衡分枝（第一類穩(wěn)定）問(wèn)題變成極值點(diǎn)（第二類穩(wěn)定）問(wèn)題，均降低了構(gòu)件的臨界應(yīng)力。我國(guó)規(guī)范考慮殘余應(yīng)力、l/1000的初彎曲、未計(jì)入初偏心，采用

5、極限承載力理論進(jìn)行計(jì)算，用計(jì)算得到的96條柱子曲線（最后分成3組）表達(dá)，同時(shí)用表和公式的形式給出九-申的關(guān)系。見(jiàn)P162圖5-17。(7-9)規(guī)范規(guī)定:軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定要驗(yàn)算：b二N/（9A）<f其中：9-軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，參見(jiàn)P496開(kāi)始的附表。注意不同的鋼材、不同的截面形式（分a、b、c、d四類，見(jiàn)P163表5-4）。擬合公式為：廠<0.215時(shí)，91(X兀21其中只上fy叫構(gòu)件的相對(duì)長(zhǎng)細(xì)比。兀YfX1，X2'X3見(jiàn)P164表5-6。(7-10)當(dāng)廠0.215時(shí)9=(x+X九+九2)(a+X九+九2)4九2/2九22323(7-11)精彩文檔二、軸心受壓

6、構(gòu)件的局部穩(wěn)定軸心受壓構(gòu)件的板件屈曲，實(shí)際上是薄板在軸心壓力作用下的屈曲問(wèn)題，相連板件互為支承四面簡(jiǎn)支單向均勻受壓的彈性矩形薄板（尺寸aXb）,其彎曲平衡微分方程為：d4u2d4ud4ud2u八D(+)+N=0dz4dz2dy2dy4dz2（7-12）式中：u-薄板的撓度;N-單位板寬的壓力；Et3，板的柱面剛度;解得：邊界條件(7-13)12（1v2）刃°.m兀乙.n兀yu=Asinsinmnabm=1n=1z=0,z二a,y=0,y二b時(shí)u=0，彎矩=0最小臨界力：(m+a22D(mbcra2b2mcrb2mb(7-14)mb令0=(+aamb)2,Ncr=0b2臨界應(yīng)力：cr=

7、N/t=cr0兀2E12(1V2)(7-15)其它支承條件可引入彈性嵌固系數(shù)x；彈塑性屈曲引入系數(shù)幾耳=EJE.臨界應(yīng)力完整的格式為：Ocr皆G)2=18.6X0扁(罟)212(1V2)b(7-16)確定板件寬厚比或高厚比的原則是：局部屈曲臨界力大于或等于整體臨界應(yīng)力得等穩(wěn)定原則，我國(guó)規(guī)范規(guī)定：工字形軸心受壓構(gòu)件的板件寬厚比限值：翼緣：b/1<(10+0.1九)j235/f(7-17)'y腹板：h/1<(25+0.5九片235/f(7-18)0w'y其中：九-構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比；當(dāng)九<30時(shí)取九=30；當(dāng)九n100時(shí)取九=100；T形軸心受壓構(gòu)件的板件寬厚比限值:翼

8、緣：b'/1<(10+0.1X):'235/fy腹板：h/1<(10+0.1X)；235/f0wy箱形軸心受壓構(gòu)件的板件寬厚比限值：b/1<40,'235/f.h/1<40.235/f0"y90wy圓管截面軸心受壓構(gòu)件的板件寬厚比限值：D/1<100(235/f)；y；(7-19)(7-20)(7-21)(7-22)注意：熱軋型鋼不必驗(yàn)算局部穩(wěn)定！對(duì)工字形截面和箱形截面，如果板件寬厚比不滿足要求，可以采用設(shè)置縱向加勁肋的辦法予以加強(qiáng)。也可以讓腹板中間部分屈曲，在計(jì)算構(gòu)件的強(qiáng)度和穩(wěn)定時(shí)，僅考慮腹板計(jì)算高度邊緣范圍內(nèi)兩側(cè)寬度各為201

9、-235/f的部分作為有效截面，在計(jì)算整體穩(wěn)定系數(shù)®時(shí)應(yīng)用全截面計(jì)算。P173wy第二節(jié)梁的整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定一、鋼梁的整體穩(wěn)定一般梁的側(cè)向剛度較小，在臨界狀態(tài)時(shí)，有一個(gè)很小的側(cè)向干擾力，結(jié)構(gòu)在側(cè)向剛度方向的變形即迅速增大，結(jié)構(gòu)中出現(xiàn)很大的側(cè)向彎矩，截面應(yīng)力增加很多，最終使結(jié)構(gòu)喪失承載能力。鋼梁側(cè)向失穩(wěn)的特點(diǎn)在于：截面中有一半是彎曲拉應(yīng)力，會(huì)把截面受拉部分拉直而不是壓屈。由于受拉翼緣對(duì)受壓翼緣側(cè)向變形的牽制，梁整體失穩(wěn)總是表現(xiàn)為受壓翼緣發(fā)生較大側(cè)向變形而受拉翼緣發(fā)生較小側(cè)向變形的彎扭屈曲。鋼梁發(fā)生整體失穩(wěn)失的臨界彎矩為M，臨界應(yīng)力為b；令：申b二Q/f,申b叫梁的整體穩(wěn)定crcrbc

10、ryb系數(shù)。雙軸對(duì)稱截面彈性簡(jiǎn)支梁，兩端受純彎作用，臨界狀態(tài)時(shí)平衡微分方程為：一EId2v/dz2=M=Mxg一EId2u/dz2二一M二*MynGIdq/dz一EId3*/dz3=M=Mdu/dztwC(7-23)邊界條件：在z=0和z二I處，申二0,0'=0解得：M亠(1+-l2GI)(7-24)cr12I兀2EItwb=M/W(7-25)crcrx0=b/f=M/(Wf)(7-26)bcrycrxy單軸對(duì)稱截面、不同支承情況、不同荷載情況分別引入卩，卩2卩3，簡(jiǎn)化后有不同的整體穩(wěn)定系數(shù)的算法。對(duì)彈塑性整體失穩(wěn)，應(yīng)將彈性穩(wěn)定系數(shù)0b換算成彈塑性穩(wěn)定系數(shù)*昇規(guī)范規(guī)定：梁的整體穩(wěn)定要驗(yàn)

11、算：o二M/(*W)<fxbx(7-27)或：o=M/(*W)+M/(YW)<fxbxyyy(7-28)其中：鋼梁整體穩(wěn)定系數(shù)0b的計(jì)算i.工字形簡(jiǎn)支梁(7-29)D4320A卜t235*=PL,'i+(亍才)2+nbb九2W4.4hbfyxy其中：©b為鋼梁整體穩(wěn)定的等效彎矩系數(shù)，是所考慮的不同荷載梁的臨界彎矩和臨界應(yīng)力與受純彎梁的臨界彎矩和臨界應(yīng)力的比值。見(jiàn)P232nb是截面不對(duì)稱系數(shù)；雙軸對(duì)稱截面、加強(qiáng)受壓翼緣和加強(qiáng)受拉翼緣的單軸對(duì)稱截面I為受壓1分別為:nb=0，nb=0.8(加b一D，nb=一(1一2ab)八b=11/(11+12)；翼緣對(duì)y軸的抗彎剛度

12、，12為受拉翼緣對(duì)y軸的抗彎剛度。2熱軋普通工字鋼簡(jiǎn)支梁見(jiàn)P233熱軋槽鋼簡(jiǎn)支梁iv.雙軸對(duì)稱工字形懸臂梁0b見(jiàn)P234v.九y1.570bt235下工4320Ah卜t235x1+(-)24.4h/y<12兀235/構(gòu)件受純彎曲的申b近似公式工字形雙軸對(duì)稱時(shí)：，九2fmf9b=1-航藥'取狀'1單軸對(duì)稱時(shí)：九2Wfmf=1.07-yf-，取9<114000(2(x+0.1)Ah235bb2.T形彎矩使翼緣受壓時(shí),雙角鋼T形截面甲=1-0.0017九Jf/235by'y兩板組合T形截面甲二1-0.0022九by(7-35)彎矩使翼緣受拉時(shí),(7-36)注意：當(dāng)

13、申b0.6時(shí),換算成申:b申二1.1-0.4646/+0.1269/1.5bbb(7-30)(7-31)(7-32)(7-33)(7-34):.f/235'y9=1.0b9<1b(7-37)規(guī)范還規(guī)定如果符合下列情況之一的可不計(jì)算鋼梁的整體穩(wěn)定：有面板密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連，能阻止梁受壓翼緣的側(cè)向位移時(shí)。工字形截面簡(jiǎn)支梁受壓翼緣的自由長(zhǎng)度1與其寬度b1的比值不超過(guò)下列數(shù)值11跨中無(wú)側(cè)向支承點(diǎn)，荷載作用在上翼緣：13235/；y跨中無(wú)側(cè)向支承點(diǎn)，荷載作用在下翼緣：20吾匹;跨中有側(cè)向支承點(diǎn)：叭235/fy.箱形截面簡(jiǎn)支梁的截面高寬比h/b0<6且IJb0-95(2

14、35/fy)二、鋼梁的局部穩(wěn)定熱軋型鋼梁一般都有較大的板件厚度，可不必驗(yàn)算局部穩(wěn)定！組合截面梁受壓翼緣的局部穩(wěn)定應(yīng)限制其寬厚比，腹板一般考慮設(shè)置加勁肋1梁受壓翼緣的寬厚比限值工字形、T形等，彈塑性設(shè)計(jì)時(shí)b'/t<13j235/f；彈性設(shè)計(jì)時(shí)b'/1<15.（235/f箱形：b/1<40/235/fQy2梁腹板的局部穩(wěn)定計(jì)算當(dāng)ho/1<8°J235/fy時(shí)，對(duì)無(wú)局部壓應(yīng)力的梁可不配置加勁肋，對(duì)有局部壓應(yīng)力的梁宜按構(gòu)造配置橫向加勁肋（2h。）；當(dāng)80；235/f<hjt<170:'235/時(shí)，應(yīng)按計(jì)算配置橫向加勁肋；'0

15、w當(dāng)ho/1>170；235/f時(shí)，應(yīng)按計(jì)算配置橫向加勁肋及在受壓區(qū)配置縱向加勁肋；0w¥y（1）當(dāng)腹板僅用橫向加勁肋加強(qiáng)時(shí)的局部穩(wěn)定計(jì)算無(wú)局部壓應(yīng)力梁橫向加勁肋間距的簡(jiǎn)化公式：a按構(gòu)造取;h當(dāng)f1：中<1200時(shí),tw當(dāng)1200<ht嚴(yán)<1500時(shí),1500ha<0h0中一1000tw(7-38)>1500時(shí)，a<1000h00中-50tw其中：耳為考慮b影響的剪應(yīng)力e增大系數(shù)，可查P259或按下式計(jì)算:-喘(島)2-2LW(7-39)MyV=4,T=，單位以N/mm2計(jì)算，計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)剪力取所計(jì)算區(qū)格內(nèi)的最大剪力，計(jì)算正應(yīng)力時(shí)彎Ihtxw

16、w矩取同一截面的相應(yīng)彎矩。簡(jiǎn)支等截面吊車梁橫向加勁肋間距的簡(jiǎn)化公式：kh0h用-kt2kh-0h石-kt4w(7-40)其中：kk2、氣、匕為參數(shù)，按qc/t或c/由P262查得，當(dāng)計(jì)算得到的a<0時(shí)，按構(gòu)造設(shè)置加勁肋。按幾種應(yīng)力共同作用時(shí)的穩(wěn)定相關(guān)公式：qqtl'(+L)2+()2<1qqt'crc,crcrq=My/1,t=V/(ht),q=F/(tl)1xwwcwzq=C(100t/h)2,t=C(100t/h)2,q=C(100t/h)2cr2w0cr3w0c,cr1w0(7-41)qt其中：計(jì)算、時(shí)彎矩M和剪力V取所計(jì)算區(qū)格內(nèi)的平均值；C=123+93/r

17、2N/mm2，卩=a/h°或查表當(dāng)Q=0而卩為任意值，或q豐0而卩<°8時(shí)，取C=715N/mm2,C查表P252；cc21當(dāng)qc主0而卩>0.8時(shí)，若qc/q>P252表界限值，Cc2按該表查；若q/q<P252表界限值，取C2=715N/mm2,C按卩/2代替卩查表P252；c21當(dāng)局部壓應(yīng)力位于梁的受拉翼緣時(shí)，按Q=0和q=0各計(jì)算一次，均應(yīng)滿足。C(2)同時(shí)設(shè)橫向加勁肋和縱向加勁肋時(shí)的局部穩(wěn)定計(jì)算縱向加勁肋應(yīng)設(shè)在離受壓邊緣h=(1/41/5)h處。10區(qū)格I的計(jì)算：按幾種應(yīng)力共同作用的穩(wěn)定相關(guān)公式qq+()2<1(7-42)qqcr1c

18、,cr1cr1(7-43)q二My/1,t=V/(ht),q二F/(tl)1xwwcwz1為任意值，或Qc豐0而而-1時(shí)qcr1qc,cr1100JOOt(w)2N/mm21-h/hh101(7-44)=(25+10J)(1怙2(1100t、w)2N/mm2h1(7-45)>11時(shí)Q=cr1251100t(匚+)2(w)2N/mm21-h/h1Jh1011(7-46)Gc,cr1lootwhl)2N/mm2(7-47)以及：crl1001-h/hlo100t(w)2N/mm2h1(7-44)2c,cr11二(25+1區(qū))(1+)2(121100twh1)2N/mm2(7-47)而q用o.

19、5q代替。按簡(jiǎn)化公式當(dāng)巳<0.4時(shí)，c當(dāng)2c>0.4時(shí)，c區(qū)格|的計(jì)算：h<1120t/Q+21wch<1400t/c+3c1wc按幾種應(yīng)力共同作用的穩(wěn)定相關(guān)公式22T(+)2+()2<1ccTcr2c,cr2cr2c=My/1,t=V/(ht),c=0.3c22xwwc2c450100tc=(w)2cr2(1-2h/h)2h100(7-48)(7-49)(7-50)(7-51)(7-52)(7-53)100tT二C(w)2cr23h2(7-54)100tc=C(w)2c,cr21h2(7-55)按簡(jiǎn)化公式對(duì)無(wú)局部壓應(yīng)力的梁，當(dāng)彳再<1200時(shí)，a按構(gòu)造取;

20、tw1500ha<2h-2屮-1000t當(dāng)1200<紅、匚<1500時(shí)tw(7-56)1000h2-2X.'T50t(7-57)簡(jiǎn)支等截面吊車梁：kha=(7-58)k、k2、k3、k4為參數(shù)，按Qc2/T或bc27C由P262查得，當(dāng)計(jì)算得到的a<°時(shí)，按構(gòu)造設(shè)置加勁肋。橫向加勁肋的尺寸：b>(ho/30)+40mm,t>b/15，在腹板一側(cè)布置的橫向加勁肋，寬度應(yīng)取s0ss1.2倍。當(dāng)同時(shí)設(shè)縱向加勁肋時(shí)，橫向加勁肋還應(yīng)滿足：I>3-0t3z0w縱向加勁肋應(yīng)滿足：<0.85時(shí)，I>1.5-t3y0w7-59)>0.

21、85時(shí),I>(2.5一0.45)2h13(4.屮一2)h12y0w0w7-60)當(dāng)采用短加勁肋時(shí)，寬度可取橫向加勁肋的0.71倍，厚度應(yīng)大于等于橫向加勁肋寬度的1/15。第三節(jié)偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定一、偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定壓彎構(gòu)件的承載力往往由整體穩(wěn)定性確定，而且可能有平面內(nèi)整體穩(wěn)定性和平面外整體穩(wěn)定性兩種情況。在N和M同時(shí)作用下，開(kāi)始構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)發(fā)生彎曲變形，超過(guò)極限后，要維持內(nèi)外平衡，就只能減小N和M。這種現(xiàn)象就叫做彎矩平面內(nèi)的整體失穩(wěn)。側(cè)向剛度較小時(shí)，當(dāng)超過(guò)臨界狀態(tài)時(shí)，構(gòu)件突然發(fā)生平面外的彎曲變形，以及扭轉(zhuǎn)變形，這種現(xiàn)象叫做彎矩作用平面外的整體失穩(wěn)。彎矩平面內(nèi)的

22、整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式為：旦+卩M<(7-61)十mxx<fpAyW(10.8N/N)xx1xEx對(duì)單軸對(duì)稱截面壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對(duì)稱軸平面內(nèi)而且是較大翼緣受壓時(shí)，有可能在較小翼緣一側(cè)產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力并在其邊緣屈服，軸壓力N引起的壓應(yīng)力可能抵消對(duì)彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力，此時(shí)構(gòu)件尚7-62)應(yīng)驗(yàn)算：NS匕AyW(11.25N/N)x2xEx其中：0為等效彎矩系數(shù)；規(guī)范規(guī)定:mx彎矩作用平面內(nèi)有側(cè)移的框架柱和懸臂構(gòu)件，0=1；mx對(duì)無(wú)側(cè)移框架柱和兩端支承的構(gòu)件：探無(wú)橫向荷載作用時(shí)，卩=0.65+0.35M2/M，取$0.4,M和叫為端彎矩，取值時(shí)考慮彎矩的正負(fù)號(hào)，且:mx2112探有端彎矩和橫

23、向荷載同時(shí)作用，構(gòu)件全長(zhǎng)為同號(hào)彎矩時(shí)，卩=1;有正負(fù)彎矩時(shí)，卩=0.85；mxmx探無(wú)端彎矩但有橫向荷載作用時(shí)，當(dāng)跨度中點(diǎn)有一個(gè)橫向集中荷載時(shí)，卩=1-0.2N/Ne；其他荷載情況mxEx時(shí)，P=1.0mx彎矩平面外的整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式為7-63)其中：卩為等效彎矩系數(shù)；規(guī)范規(guī)定：tx彎矩作用平面外有支承的構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)兩相鄰支承間構(gòu)件段內(nèi)的荷載和內(nèi)力情況確定：探所考慮構(gòu)件段內(nèi)無(wú)橫向荷載作用時(shí)，卩=0.65+0.35M/M,取$0.4,M和M為所考慮構(gòu)件段內(nèi)的端彎tx2112矩，取值時(shí)考慮彎矩的正負(fù)號(hào)，且：|mM2|所考慮構(gòu)件段內(nèi)有端彎矩和橫向荷載同時(shí)作用，構(gòu)件段內(nèi)為同號(hào)彎矩時(shí)，P=1；有正負(fù)彎矩

24、時(shí)，txP=0.85；tx所考慮構(gòu)件段內(nèi)無(wú)端彎矩但有橫向荷載作用時(shí)，P=1.0tx懸臂構(gòu)件，P=1tx實(shí)腹式雙向壓彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式為：NPMPM+mxx+ty4Wf申A丫W(wǎng)(1-0.8N/N)申Wxx1xExby1yNPMPM+myy+txWf申AYW(1-0.8N/N)申Wyy1yEybx1x(7-64)其中：9,9為繞x軸和繞y軸的軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)；xy9，9為繞x軸和繞y軸的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)；對(duì)工字形截面，x軸一般為強(qiáng)軸，認(rèn)為Mbxbyy一般不會(huì)引起繞強(qiáng)軸的側(cè)箱彎扭失穩(wěn)，故9=1.0；對(duì)箱形截面，取9=9二1.4。bybxby二、壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定1、壓彎構(gòu)件翼緣的

25、寬厚比限值工字形、T形等，彈塑性設(shè)計(jì)時(shí)b'/1W13；235/f；彈性設(shè)計(jì)時(shí)b'/1W15.235/fyy箱形：b/1<40235/f0旳y2、壓彎構(gòu)件腹板的高厚比限值工字形時(shí)當(dāng)0<a0<1.6時(shí)(7-65)當(dāng)1.6<ao<2.0時(shí)(7-66)h/1<(16a+0.5九+25)235/f0w0xyh/1<(48a+0.5九0w-26.2)：235/f%y其中：a=(Q-Q)/Q0maxminmax為腹板壓應(yīng)力不均勻分布的梯度。當(dāng)Qin為拉應(yīng)力時(shí)取負(fù)值。當(dāng)當(dāng)x<30min時(shí)，取30；當(dāng)九>100時(shí)，取100；xT形時(shí)，h/1&

26、lt;15/235/f0wyh/1<18.'235/f0wy7-67)(7-68)箱形：當(dāng)0<a0<1.6時(shí),當(dāng)1.6<a<2.0時(shí)0(7-70)當(dāng)a0<1.0時(shí)，當(dāng)a°>1.0時(shí),h/1<0.8(16a+0.5九+25)j235/f(7-69)0w0xyh/1<0.8(48a+0.5九-26.2).'235/f0w0xy取>40235/f牛y第四節(jié)梁的整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定驗(yàn)算算例一、例題一有一個(gè)跨度為9m的工作平臺(tái)簡(jiǎn)支梁，承受均布永久荷載q42kN/m，各可變荷載共q2=50kN/m。采用Q235鋼，安全等級(jí)為二級(jí)，梁高不受限制。已知梁的截面尺寸為1000X8X320X12，梁總高1024mm。試計(jì)算梁的局部穩(wěn)定。解：h=1000mm，t=8mm，W=5143cm30wx因?yàn)?0<h/1=1000/8=125<1700w所以應(yīng)根據(jù)計(jì)算設(shè)置橫向加勁肋。取加勁肋間距a=1.5m<2h=2m1、按相關(guān)公式進(jìn)行計(jì)算驗(yàn)算靠支座第一區(qū)段和跨中區(qū)段第一區(qū)段的內(nèi)力：M=501X0.8-111.4X0.8