超臨界鍋爐講稿1.

1、能源與機(jī)械學(xué)院能源與機(jī)械學(xué)院 孫堅(jiān)榮孫堅(jiān)榮煙氣除塵技術(shù)煙氣除塵技術(shù)煙氣脫硫脫硝技術(shù)煙氣脫硫脫硝技術(shù)其它污染控制新技術(shù)其它污染控制新技術(shù)潔凈煤技術(shù)潔凈煤技術(shù)煤炭加工煤炭加工煤炭轉(zhuǎn)化煤炭轉(zhuǎn)化先進(jìn)發(fā)電技術(shù)先進(jìn)發(fā)電技術(shù)煙氣凈化技術(shù)等煙氣凈化技術(shù)等煤炭洗選煤炭洗選 型煤型煤水煤漿水煤漿煤炭氣化煤炭氣化煤炭液化煤炭液化高效超臨界發(fā)電高效超臨界發(fā)電常壓循環(huán)流化床常壓循環(huán)流化床加壓流化床聯(lián)合循環(huán)加壓流化床聯(lián)合循環(huán)整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)工程熱力學(xué)將水的臨界狀態(tài)點(diǎn)的參數(shù)定義為：壓力為22.13MPa, 374.15C。當(dāng)水的狀態(tài)參數(shù)達(dá)到臨界點(diǎn)時(shí)，在飽和水和飽和蒸汽之間不再有汽、水共存的二相區(qū)存在。與

2、較低參數(shù)的狀態(tài)不同，這時(shí)水的傳熱和流動(dòng)特性等也會(huì)存在顯著的變化。當(dāng)水蒸氣參數(shù)值大于上述臨界狀態(tài)點(diǎn)的壓力和溫度值時(shí)，則稱其為超臨界參數(shù)。 超臨界定義：2 2、超超臨界定義：、超超臨界定義： 日本的定義為壓力大于日本的定義為壓力大于24.2MPa,或溫度達(dá)到或溫度達(dá)到593；丹麥定義為壓力大于丹麥定義為壓力大于27.5MPa；西門子公司的觀點(diǎn)是應(yīng)從材料的等級(jí)來區(qū)分超臨界和超西門子公司的觀點(diǎn)是應(yīng)從材料的等級(jí)來區(qū)分超臨界和超超臨界機(jī)組等等。超臨界機(jī)組等等。我國電力百科全書則將超超臨界定義為：蒸汽參數(shù)高于我國電力百科全書則將超超臨界定義為：蒸汽參數(shù)高于27MPa。綜合以上觀點(diǎn)，一般將超超臨界機(jī)組設(shè)定在蒸

3、汽壓力大綜合以上觀點(diǎn)，一般將超超臨界機(jī)組設(shè)定在蒸汽壓力大于于25MPa，蒸汽溫度高于，蒸汽溫度高于580的范圍的范圍 不同蒸汽參數(shù)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性比較不同蒸汽參數(shù)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性比較( (鍋爐出口參數(shù)鍋爐出口參數(shù)) )機(jī)組類型機(jī)組類型蒸汽壓力蒸汽壓力MPa蒸汽溫度蒸汽溫度電廠效率電廠效率%供電煤耗供電煤耗g/kWh亞臨界亞臨界17.0540/54038324超臨界超臨界25.5567/56741300高溫超臨界高溫超臨界25.0600/60044278超超臨界超超臨界30.0600/600/60048256高溫超超臨界高溫超超臨界30.070057215電廠 項(xiàng)目蒸汽參數(shù)機(jī)組效率,%投運(yùn)年份丹麥 Vesk

4、 電廠 407 MW25.1 MPa,560 /56045.31992法國 STAUDINGE 廠 550 MW25 MPa,540 /56042.51992德國 ROSTOCK 電廠 559 MW25 MPa,540 /56042.51994韓國 500 MW24 MPa,538 /53841日本松蒲電廠 1000 MW25.2 MPa,598 /596441997丹麥 Nordjylland 電廠 410 MW28.5 MPa,580 /580/580471998西門子設(shè)計(jì) 400-1000 MW27.5 MPa,589 /600451999歐洲 Future 33.5 MPa,610 /

5、630502005歐洲 Future 40.0 MPa,700 /72052-552015 常規(guī)超臨界機(jī)組常規(guī)超臨界機(jī)組（conventional supercritical）超超臨界機(jī)組超超臨界機(jī)組（ultra supercritical）主汽壓力主汽壓力:24Mpa左右左右,主汽和再熱汽溫度主汽和再熱汽溫度:540-560效率比亞臨界機(jī)組高效率比亞臨界機(jī)組高2%左右左右煤耗煤耗290300g/千瓦時(shí)千瓦時(shí)主汽壓力主汽壓力:25-35Mpa及以上，及以上，主汽和再熱汽溫度主汽和再熱汽溫度:580-600及以上，及以上，效率比常規(guī)超臨界機(jī)組高效率比常規(guī)超臨界機(jī)組高4%左右左右超超臨界機(jī)組熱效率

6、可以達(dá)到超超臨界機(jī)組熱效率可以達(dá)到45%以上，煤耗低到以上，煤耗低到270g/千瓦時(shí)千瓦時(shí) 1.外高橋第三電廠21000MW 上鍋（SBWC）-阿爾斯通公司（API，USA）2.華能玉環(huán)電廠21000MW 哈鍋（HBC）-三菱公司（MHI，JAPAN）3.華電國際鄒縣發(fā)電廠四期21000MW東鍋（DBC）-巴布科克-日立公司（BHK，JAPAN）國內(nèi)最早的百萬等級(jí)典型超超臨界壓力鍋爐：國內(nèi)最早的百萬等級(jí)典型超超臨界壓力鍋爐：最大連續(xù)蒸發(fā)量B-MCR 2950 t/h額定蒸汽壓力（過熱器出口） 26.25 MPa(a)額定蒸汽溫度 605 再熱蒸汽蒸汽流量（B-MCR/BRL） 2457/227

7、9 t/h再熱器進(jìn)口/出口蒸汽壓力（B-MCR） 5.27/5.07 MPa(a)再熱器進(jìn)口/出口蒸汽溫度（B-MCR） 359/ 603 給水溫度（B-MCR） 298 雙爐膛直流燃燒器雙切圓燃燒方式雙爐膛直流燃燒器雙切圓燃燒方式 縱切面 0.0 m+ 126.3 m660MW超臨界超臨界機(jī)組機(jī)組 給水泵給水泵 省煤器省煤器 水冷壁水冷壁 過熱器過熱器 螺旋圍繞上升管屏式螺旋圍繞上升管屏式 壓力壓力 22.115MPa 溫度溫度 374.15超臨界壓力下朗肯循環(huán)過程的TS圖主要工質(zhì)物性參數(shù)主要工質(zhì)物性參數(shù) 變化規(guī)律變化規(guī)律l超臨界壓力下定壓比熱超臨界壓力下定壓比熱Cp具有最大值時(shí)的溫度為具有

8、最大值時(shí)的溫度為擬臨界擬臨界溫度溫度或或類臨界溫度。類臨界溫度。l在在臨界溫度臨界溫度和和類臨界溫度類臨界溫度附近，工質(zhì)的各主要參數(shù)發(fā)生附近，工質(zhì)的各主要參數(shù)發(fā)生比較大的變化。比容比較大的變化。比容(密度密度)變化很大。變化很大。二二. 直直流鍋爐的水動(dòng)力特性流鍋爐的水動(dòng)力特性n 水動(dòng)力特性研究強(qiáng)制流動(dòng)時(shí)蒸發(fā)受熱面并列管的壓力降與流量間的關(guān)系，關(guān)注蒸發(fā)受蒸發(fā)受熱面工作熱面工作的安全性及的安全性及可靠性。可靠性。n 直流鍋爐蒸發(fā)受熱面內(nèi)的水動(dòng)力特性的三個(gè)問題：（1）水動(dòng)力不穩(wěn)定性；（2）脈動(dòng)；（3）熱偏差。 1、水動(dòng)力不穩(wěn)定性問題、水動(dòng)力不穩(wěn)定性問題u當(dāng)蒸發(fā)受熱面進(jìn)出聯(lián)箱兩端壓差一定的條件下，管

9、內(nèi)可當(dāng)蒸發(fā)受熱面進(jìn)出聯(lián)箱兩端壓差一定的條件下，管內(nèi)可能出現(xiàn)多種不同的流量，即能出現(xiàn)多種不同的流量，即水動(dòng)力特性出現(xiàn)多值性水動(dòng)力特性出現(xiàn)多值性，這，這樣的流動(dòng)特性就是不穩(wěn)定的。樣的流動(dòng)特性就是不穩(wěn)定的。u危害：流量小的管子，管內(nèi)對(duì)流換熱系數(shù)小，冷卻差，危害：流量小的管子，管內(nèi)對(duì)流換熱系數(shù)小，冷卻差，管壁溫度高，有可能造成爐管失效損壞。管壁溫度高，有可能造成爐管失效損壞。 pG GG GGG1G3G2pP= Plz+g(h2-h1)+ w(w2-w1)huhunvKGgfvGdlp2222)(huvhuv)()()(23wCwBwAp)(Gfp )(Gfp 特例：當(dāng)0i，進(jìn)口水無欠焓時(shí)，A=0，B

10、 改變符號(hào)，即，)()(2wCwBp可知：二次曲線為單值性，總是穩(wěn)定的可知：二次曲線為單值性，總是穩(wěn)定的0)(2)(3)(2CwBwAwdpdAACBBw332如果，032 ACB，則不存在實(shí)根，即沒有極值存在，可得：146. 7qhi 1ar46.7i w (1.3-1.5) w*有利于有利于水動(dòng)力特性水動(dòng)力特性趨向穩(wěn)定趨向穩(wěn)定。 g + g l當(dāng)質(zhì)量流速增加時(shí)，重位壓差的影響減少，水動(dòng)力特當(dāng)質(zhì)量流速增加時(shí)，重位壓差的影響減少，水動(dòng)力特性趨向于水平管圈的水動(dòng)力特性性趨向于水平管圈的水動(dòng)力特性 ;l當(dāng)質(zhì)量流速小時(shí)，重位壓差的影響大，水動(dòng)力特性趨當(dāng)質(zhì)量流速小時(shí)，重位壓差的影響大，水動(dòng)力特性趨向于

11、自然循環(huán)管子的水動(dòng)力特性向于自然循環(huán)管子的水動(dòng)力特性 。管間脈動(dòng)管間脈動(dòng)管屏間脈動(dòng)管屏間脈動(dòng)脈動(dòng)的類型脈動(dòng)的類型全爐脈動(dòng)全爐脈動(dòng) ，熱水段、蒸發(fā)段、過熱段都在作熱水段、蒸發(fā)段、過熱段都在作周期性波動(dòng)，在交界處附近壁溫周期性變化，最大波動(dòng)周期性波動(dòng)，在交界處附近壁溫周期性變化，最大波動(dòng)甚至達(dá)到甚至達(dá)到150 ，因而使管子產(chǎn)生因而使管子產(chǎn)生疲勞破壞疲勞破壞 。 。 2022-5-29Principles of BoilerPage 91w 。 加節(jié)流圈；采用逐步擴(kuò)大的管徑（省加節(jié)流圈；采用逐步擴(kuò)大的管徑（省煤器采用較小管徑）煤器采用較小管徑）。 增加呼吸聯(lián)箱，使壓力均衡。增加呼吸聯(lián)箱，使壓力均衡。

12、pjpii pjpjpjpjGAqi ppppGAqi GAqppjpjpjppGAqGAq pjpqqq pjpAAA pjpGGG 熱負(fù)荷分布不均勻。熱負(fù)荷分布不均勻。鍋爐爐膛中沿寬度方向煙氣的速度場(chǎng)、溫度場(chǎng)和熱流分鍋爐爐膛中沿寬度方向煙氣的速度場(chǎng)、溫度場(chǎng)和熱流分布不均勻是造成水冷壁并聯(lián)管組吸熱不均勻的主要原因布不均勻是造成水冷壁并聯(lián)管組吸熱不均勻的主要原因 。和機(jī)組容量，爐內(nèi)燃燒、流動(dòng)工況，燃燒器布置和運(yùn)行和機(jī)組容量，爐內(nèi)燃燒、流動(dòng)工況，燃燒器布置和運(yùn)行方式，負(fù)荷變化，煤種變化等有關(guān)。方式，負(fù)荷變化，煤種變化等有關(guān)。水平管圈水平管圈pppjpjGvzvz 熱負(fù)荷的影響熱負(fù)荷的影響（熱效流

13、量偏差）（熱效流量偏差）結(jié)構(gòu)的影響結(jié)構(gòu)的影響工質(zhì)在受熱面進(jìn)口處的焓值的影響工質(zhì)在受熱面進(jìn)口處的焓值的影響壓力的影響壓力的影響垂直管圈垂直管圈l重位壓差的影響類似于自然循環(huán)自補(bǔ)償作用的影響，使重位壓差的影響類似于自然循環(huán)自補(bǔ)償作用的影響，使重位壓差有減輕或改善流量不均的作用重位壓差有減輕或改善流量不均的作用l重位壓差占流動(dòng)阻力比例愈大，其影響愈大，流量不均重位壓差占流動(dòng)阻力比例愈大，其影響愈大，流量不均愈小。決定因素是質(zhì)量流速，它取決于鍋爐的負(fù)荷。愈小。決定因素是質(zhì)量流速，它取決于鍋爐的負(fù)荷。2pjpjpjPpjpppjpjG)w(zHgv1vzvz 加節(jié)流圈加節(jié)流圈w p第一類傳熱第一類傳熱管

14、內(nèi)管內(nèi)2 2減小，壁溫升高。減小，壁溫升高。 )d/l ,d,p,x,(fqnnlj p第二類傳熱第二類傳熱管內(nèi)管內(nèi)2減小，壁溫升高的傳熱減小，壁溫升高的傳熱時(shí)，時(shí)， 與熱負(fù)荷有關(guān)。與熱負(fù)荷有關(guān)。時(shí)，時(shí)， 與壓力、質(zhì)量流速和管徑有與壓力、質(zhì)量流速和管徑有關(guān)。關(guān)。u第一類傳熱第一類傳熱u第二類傳熱第二類傳熱u在在p=23MPa，w = 400kg/(m2.s)1 q=698kW/m2；2 q=6580kW/m2；3 q=465kW/m2；4 q=349kW/m2l使用內(nèi)螺紋管或擾流子使用內(nèi)螺紋管或擾流子提高質(zhì)量流速提高質(zhì)量流速w推遲傳熱惡化推遲傳熱惡化 提高界限含汽率，使得傳熱提高界限含汽率，使

15、得傳熱惡化出現(xiàn)在低熱負(fù)荷區(qū)，從而降低壁溫。惡化出現(xiàn)在低熱負(fù)荷區(qū)，從而降低壁溫。l使用較好的材料使用較好的材料 如如SA213-T23鋼鋼 ，耐溫極限可達(dá)耐溫極限可達(dá)460。 螺旋圍繞上升管屏式螺旋圍繞上升管屏式現(xiàn)場(chǎng)水冷壁的布置圖冷灰斗水冷壁螺旋管圈水冷壁垂直膜式壁 螺 旋 水 冷 壁 出 口 集 箱 垂 直 水 冷 壁 進(jìn) 口 集 箱 垂 直 水 冷 壁 進(jìn) 口 集 箱 螺 旋 水 冷 壁 出 口 集 箱 螺旋膜式壁 過渡段水冷壁廠內(nèi)組裝過渡段水冷壁安裝后tsinLN 式中：式中：N 并列管子根數(shù)；并列管子根數(shù)；L 爐膛周界爐膛周界 螺旋管上升角；螺旋管上升角；t 水冷壁管子節(jié)距水冷壁管子節(jié)距

16、 tsinLN 螺旋管圈型水冷壁關(guān)鍵參數(shù)：螺旋管圈型水冷壁關(guān)鍵參數(shù)： 管子根數(shù)管子根數(shù)式中：式中：N 并列管子根數(shù)；并列管子根數(shù)；L 爐膛周界爐膛周界 螺旋管上升角；螺旋管上升角；t 水冷壁管子節(jié)距水冷壁管子節(jié)距 螺旋管圈數(shù)量與爐膛周界關(guān)系的幾何原理如上圖所示。在管間節(jié)距不變的情況下，如要保持螺旋管的根數(shù)不變，那么爐膛周界L減少，螺旋角就要增加。如何保持爐膛周界不變，那么螺旋角減小，管子根數(shù)亦減小。在管徑一定的條件下管子根數(shù)N決定了水冷壁的質(zhì)量流速。 當(dāng)螺旋角。達(dá)到最大值90度時(shí)、螺旋管就變成垂直管了。此時(shí)，N = Lt，并列管子根數(shù)最大，相應(yīng)質(zhì)量流速也最小。舉例：上海石洞口二電廠直流鍋爐螺旋

17、管圈型水冷壁關(guān)鍵參數(shù)舉例：上海石洞口二電廠直流鍋爐螺旋管圈型水冷壁關(guān)鍵參數(shù)： 上升角度（上升角度（13. 95 0） 并聯(lián)管數(shù)（并聯(lián)管數(shù)（ 316根根） 盤旋圈數(shù)盤旋圈數(shù)（1.74圈）圈） 管徑管徑385.6mm 節(jié)距節(jié)距 54mm 材質(zhì)材質(zhì) 13CrMo44 質(zhì)量流速（質(zhì)量流速（MCR） 2824.6 kg/(m2.s)爐膛水冷壁 下部螺旋盤繞上升 上部垂直上升 兩者間由過渡水冷壁轉(zhuǎn)換連接。 均為膜式結(jié)構(gòu)過渡段水冷壁管屏過渡段水冷壁管屏從傾斜布置的水冷壁轉(zhuǎn)換到垂直上升的水冷壁就需要過渡從傾斜布置的水冷壁轉(zhuǎn)換到垂直上升的水冷壁就需要過渡結(jié)構(gòu)，即過渡段水冷壁。結(jié)構(gòu)，即過渡段水冷壁。l 螺旋水冷壁

18、出口管幾乎每間隔螺旋水冷壁出口管幾乎每間隔1根管子直接上升成為垂根管子直接上升成為垂 直水冷壁，另直水冷壁，另1根抽出到爐外，進(jìn)入螺旋水冷壁出口集根抽出到爐外，進(jìn)入螺旋水冷壁出口集 箱，再由連接管從螺旋水冷壁出口集箱引入到垂直水冷箱，再由連接管從螺旋水冷壁出口集箱引入到垂直水冷 壁進(jìn)口集箱，由垂直水冷壁進(jìn)口集箱拉出兩倍引入螺旋壁進(jìn)口集箱，由垂直水冷壁進(jìn)口集箱拉出兩倍引入螺旋 管數(shù)量的管子進(jìn)入垂直水冷壁，螺旋管與垂直管的管數(shù)管數(shù)量的管子進(jìn)入垂直水冷壁，螺旋管與垂直管的管數(shù) 比為比為 3:1。這種結(jié)構(gòu)的過渡段水冷壁可以把螺旋水冷壁。這種結(jié)構(gòu)的過渡段水冷壁可以把螺旋水冷壁 的荷載平穩(wěn)地傳遞到上部水冷

19、壁。的荷載平穩(wěn)地傳遞到上部水冷壁。l 過渡段水冷壁管子規(guī)格過渡段水冷壁管子規(guī)格38.16.7，材料為，材料為SA-213T2。 垂直膜式水冷壁爐膛后墻出口集箱螺旋膜式水冷壁水平剛性梁垂直剛性梁垂直搭接板螺旋水冷壁剛性梁爐頂設(shè)大包。爐頂設(shè)大包。在前墻水冷壁管排與頂棚管交接在前墻水冷壁管排與頂棚管交接處采用小罩殼密封結(jié)構(gòu)。在過熱處采用小罩殼密封結(jié)構(gòu)。在過熱器、再熱器受熱面管排穿頂棚處器、再熱器受熱面管排穿頂棚處采用套筒式密封結(jié)構(gòu)和波紋管膨采用套筒式密封結(jié)構(gòu)和波紋管膨脹接頭的焊接密封結(jié)構(gòu)。在屏式脹接頭的焊接密封結(jié)構(gòu)。在屏式過熱器區(qū)域，除穿頂棚處外，頂過熱器區(qū)域，除穿頂棚處外，頂棚管排采用焊接膜式管屏

20、結(jié)構(gòu)。棚管排采用焊接膜式管屏結(jié)構(gòu)。 為了防止在一次密封上因局部焊為了防止在一次密封上因局部焊接不周造成泄漏接不周造成泄漏,在頂棚管上和在頂棚管上和過熱器、再熱器穿頂棚處還可采過熱器、再熱器穿頂棚處還可采用用高溫微膨脹耐火可塑料高溫微膨脹耐火可塑料作為爐作為爐頂密封的補(bǔ)充措施。在大屏穿頂頂密封的補(bǔ)充措施。在大屏穿頂棚區(qū)域還設(shè)置了密封小罩殼。棚區(qū)域還設(shè)置了密封小罩殼。 過熱器、再熱器管排穿頂棚處過熱器、再熱器管排穿頂棚處密封結(jié)構(gòu)示意圖密封結(jié)構(gòu)示意圖垂直管屏垂直管屏水冷壁布置水冷壁布置（一次上升）（一次上升）結(jié)構(gòu)特點(diǎn)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)水冷壁全部為垂直管屏（膜式水冷壁），因此可以不必水冷壁全部為垂直管屏（膜式水

21、冷壁），因此可以不必采用結(jié)構(gòu)復(fù)雜的張力板來解決下部爐膛水冷壁的重量傳遞采用結(jié)構(gòu)復(fù)雜的張力板來解決下部爐膛水冷壁的重量傳遞問題。問題。 由于垂直水冷壁具有始終保持正向流動(dòng)的特性，即較由于垂直水冷壁具有始終保持正向流動(dòng)的特性，即較 高流動(dòng)穩(wěn)定性，而且當(dāng)個(gè)別管子吸熱增加時(shí)，通過該管的高流動(dòng)穩(wěn)定性，而且當(dāng)個(gè)別管子吸熱增加時(shí)，通過該管的工質(zhì)流量也會(huì)自動(dòng)增加，即具有自然循環(huán)的補(bǔ)償特性，因工質(zhì)流量也會(huì)自動(dòng)增加，即具有自然循環(huán)的補(bǔ)償特性，因此對(duì)保證沿水冷壁寬度方向工質(zhì)溫度的均勻性和防止個(gè)別此對(duì)保證沿水冷壁寬度方向工質(zhì)溫度的均勻性和防止個(gè)別管子因負(fù)荷過熱而導(dǎo)致膜態(tài)沸騰有利。管子因負(fù)荷過熱而導(dǎo)致膜態(tài)沸騰有利。水冷

22、壁分成上、下二部分，水冷壁分成上、下二部分，下部水冷壁包括冷灰斗，上、下部水冷壁包括冷灰斗，上、下部水冷壁之間裝設(shè)一圈中下部水冷壁之間裝設(shè)一圈中間混合集箱過渡，即間混合集箱過渡，即。水冷壁采用焊接膜。水冷壁采用焊接膜式壁，爐膛部分水冷壁采用式壁，爐膛部分水冷壁采用內(nèi)螺紋管，內(nèi)螺紋管區(qū)域如內(nèi)螺紋管，內(nèi)螺紋管區(qū)域如圖。圖。 采用內(nèi)螺紋管采用內(nèi)螺紋管 試驗(yàn)表明，內(nèi)螺紋管即使采用光管水冷試驗(yàn)表明，內(nèi)螺紋管即使采用光管水冷壁一半的質(zhì)量流量（壁一半的質(zhì)量流量（15001500kg/mkg/m2 2s s）就可以避免就可以避免在燃燒器局部高負(fù)荷區(qū)發(fā)生偏離核態(tài)沸騰在燃燒器局部高負(fù)荷區(qū)發(fā)生偏離核態(tài)沸騰（DNBD

23、NB），），即即避免產(chǎn)生膜態(tài)沸騰避免產(chǎn)生膜態(tài)沸騰，而且在上爐，而且在上爐膛低熱負(fù)荷、高干度區(qū)出現(xiàn)膛低熱負(fù)荷、高干度區(qū)出現(xiàn)“蒸干蒸干”（Dry Dry outout即即DRODRO）時(shí)，管子壁溫的上升也比光管小時(shí)，管子壁溫的上升也比光管小得多，即可以控制得多，即可以控制“蒸干蒸干”時(shí)的壁溫在鋼材時(shí)的壁溫在鋼材允許的范圍內(nèi)。允許的范圍內(nèi)。 內(nèi)螺紋管的結(jié)構(gòu)參數(shù)見下表內(nèi)螺紋管的結(jié)構(gòu)參數(shù)見下表+20%-0%5.8mm材質(zhì)SA213T12螺紋寬度（縱向）及公差8.5mm1.04mm管子外徑及公差28.6 mm0.15 mm螺紋高度0.85mm0.3mm最小壁厚及公差螺紋節(jié)距21.55mm3.18mm螺紋頭

24、數(shù)4鰭片（扁鋼）材質(zhì)15CrMo螺紋導(dǎo)角30鰭片寬15.9mm螺紋寬度（環(huán)向）及公差4.8mm0.6mm鰭片厚6mm內(nèi)螺紋管的結(jié)構(gòu)參數(shù)（玉環(huán)資料）內(nèi)螺紋管的結(jié)構(gòu)參數(shù)（玉環(huán)資料） 項(xiàng)目單位水冷壁（爐膛部分）管子規(guī)格（外徑平均壁厚）出口管接頭28.65.8；上部水冷壁28.65.8；中部水冷壁28.65.8；下部水冷壁28.65.8；進(jìn)口管接頭42.76節(jié)距（橫向/縱向）/44.5材質(zhì)/SA-213T12；SA-213T12；SA-213T12；SA-213T12；SA-210C相應(yīng)的材質(zhì)重量kg7990；260400；390000；169400；2570最高設(shè)計(jì)壓力MPa.g30.6；32.2；

25、32.2；32.2；32.2運(yùn)行壓力（BMCR）MPa.g28.3；29.97出口工質(zhì)溫度（BMCR）421最高金屬壁溫438；450；460；430；371材質(zhì)適用溫度限530；530；530；530；420節(jié)流孔圈移到水冷壁集箱外面的水冷壁節(jié)流孔圈移到水冷壁集箱外面的水冷壁管入口段，入口短管采用管入口段，入口短管采用42.742.76 6的的較粗管子，在其嵌焊入節(jié)流孔圈，可以較粗管子，在其嵌焊入節(jié)流孔圈，可以保證孔圈有足夠的節(jié)流能力，按照水平保證孔圈有足夠的節(jié)流能力，按照水平方向水冷壁的熱負(fù)荷分配和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，方向水冷壁的熱負(fù)荷分配和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，調(diào)節(jié)各回路水冷壁管中的流量，以保證調(diào)節(jié)各回路水冷

26、壁管中的流量，以保證水冷壁出口工質(zhì)溫度的均勻性，并防止水冷壁出口工質(zhì)溫度的均勻性，并防止個(gè)別受熱強(qiáng)烈和結(jié)構(gòu)復(fù)雜的回路與管段個(gè)別受熱強(qiáng)烈和結(jié)構(gòu)復(fù)雜的回路與管段產(chǎn)生產(chǎn)生DNBDNB（膜態(tài)沸騰）和出現(xiàn)壁溫不可膜態(tài)沸騰）和出現(xiàn)壁溫不可控制的控制的DRODRO（干涸）現(xiàn)象。干涸）現(xiàn)象。 玉環(huán)電廠超超臨界鍋爐水冷壁玉環(huán)電廠超超臨界鍋爐水冷壁汽水系統(tǒng)流程描述汽水系統(tǒng)流程描述 為了降低頂棚包墻系統(tǒng)阻力以及保證復(fù)雜的后水為了降低頂棚包墻系統(tǒng)阻力以及保證復(fù)雜的后水冷壁回路的可靠性，采用了二次旁路。冷壁回路的可靠性，采用了二次旁路。第一次旁路是后水冷壁的工質(zhì)不經(jīng)頂棚而流經(jīng)折焰第一次旁路是后水冷壁的工質(zhì)不經(jīng)頂棚而流經(jīng)折焰角、水平煙道斜坡、水平煙道二側(cè)墻和后水吊掛管后角、水平煙道斜坡、水平煙道二側(cè)墻和后水吊掛管后再用連接管送往頂棚出口集箱。再用連接管送往頂棚出口集箱。 第二次旁路則是由頂棚出口集箱引出的工質(zhì)并非第二次旁路則是由頂棚出口集箱引出的工質(zhì)并非全部送往后煙道包墻管，而是有一部份通過旁通管直全部送往后煙道包墻管，而是有一部份通過旁通管直接送往后包墻管出口集箱與后煙道包墻系統(tǒng)匯合后全接送往后包墻管出口集箱與后煙道包墻系統(tǒng)匯合后全部引入汽水分離器。部引入汽水分離