土木畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、安徽工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)第1章 緒 論1.1 結(jié)構(gòu)緒論該計(jì)算書(shū)主要包括六個(gè)部分:畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)、框架結(jié)構(gòu)計(jì)算部分、橫向水平荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算、豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算、截面尺寸設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)主體是六層框架結(jié)構(gòu)，選擇一榀框架計(jì)算，框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算部分包括：梁板柱尺寸的初步確定、重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算。橫向框架側(cè)移剛度的計(jì)算、水平地震力作用下的內(nèi)力計(jì)算與側(cè)移計(jì)算和水平風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗(yàn)算，豎向荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算，主要包括恒荷載和活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算，內(nèi)力組合主要是水平地震作用、恒荷載作用、活荷載作用、雪荷載作用、風(fēng)荷載作用之間的組合，截面設(shè)計(jì)包括梁的截面設(shè)計(jì)和柱的截面設(shè)計(jì)，

2、梁的截面設(shè)計(jì)包括正截面驗(yàn)算和斜截面驗(yàn)算，柱的截面設(shè)計(jì)包括軸壓比的驗(yàn)算和正截面驗(yàn)算和斜截面驗(yàn)算和結(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)。板的設(shè)計(jì)采用的是雙向板?；A(chǔ)設(shè)計(jì)包括荷載計(jì)算，基礎(chǔ)承載力計(jì)算，沖剪驗(yàn)算，基礎(chǔ)配筋計(jì)算。樓梯設(shè)計(jì)包括梯段設(shè)計(jì)、平臺(tái)梁設(shè)計(jì)、平臺(tái)板設(shè)計(jì)、樓梯的配筋計(jì)算。1.2基本概況經(jīng)上級(jí)主管部門批準(zhǔn)，擬按一般標(biāo)準(zhǔn)建造一棟六層框架結(jié)構(gòu)某高校土木綜合樓設(shè)計(jì)。該工程為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，橫向框架不少于三跨，總建筑面積不小于5000m2。設(shè)計(jì)使用年限為50年，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，環(huán)境類別為一類?？拐鹪O(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.2g，第一組。建筑室內(nèi)外高差600mm，室外標(biāo)高即為現(xiàn)有自然地面標(biāo)高，室外標(biāo)高

3、即為現(xiàn)有自然地面標(biāo)高。1.3結(jié)構(gòu)選型本設(shè)計(jì)為某高校土木綜合樓設(shè)計(jì)，六層，為現(xiàn)澆混凝土框架，抗震設(shè)防烈度為8級(jí)。1.4結(jié)構(gòu)布置布置的主要工作是合理的確定梁、柱的位置及跨度。本結(jié)構(gòu)形狀簡(jiǎn)單、規(guī)則，均勻?qū)ΨQ，主要形狀為矩形。高寬比小于4 。統(tǒng)一柱網(wǎng)和標(biāo)高。內(nèi)廊式布置，跨度為3 。主梁跨度8.4和7.2 。次梁跨度為8.4/3和7.2/3 。本建筑設(shè)計(jì)方案采用框架結(jié)構(gòu)，梁、板、柱、樓面均采用現(xiàn)澆形式。1.5設(shè)計(jì)題目已知條件題目：某某高校土木綜合樓設(shè)計(jì)根據(jù)建筑方案圖，本結(jié)構(gòu)為六層鋼筋混凝土框架，建筑面積約5686m2 其他條件：1. 氣象資料（1） 基本風(fēng)壓：0=0.40kN/m2（2） 基雪壓值：s0

4、=0.50kN/m22. 水文地質(zhì)資料場(chǎng)地條件：場(chǎng)地平整，圖層分布為：自然地表以下1m內(nèi)為雜填土，重度=17kN/m3；雜填土下為3m厚可塑性粘土，重度為=18kN/m3，液性指數(shù)IL=0.62,含水率=23.1%，天然孔隙比e=0.8，ES=10MPa，ck=20kpa，k=12度；再下為礫石土層，重度為=20kN/m3，液性指數(shù)IL=0.50,含水率=15.2%，天然孔隙比e=0.8，ES=20MPa，ck=15kpa，k=18度。未修正前粘土承載力特征值為180kN/m2，礫石土層承載力特征值為300kN/m2。場(chǎng)地土類別為II類，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)。3. 抗震設(shè)防烈度：7度4. 荷

5、載資料（1） 根據(jù)建筑荷載規(guī)范，確定樓面活荷載為2.0 kN/m2（2） 不上人屋面：活載標(biāo)準(zhǔn)值為0.7 kN/m2（3） 屋面構(gòu)造：防水層、水泥砂漿找平層、現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板、石灰平頂（4） 樓面構(gòu)造：10mm厚1：2水泥砂漿面層壓實(shí)抹光、20mm厚1：3水泥砂漿層現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓面板、15mm厚石灰平頂。5. 工程地質(zhì)條件基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)無(wú)地下水。6. 主體結(jié)構(gòu)工程和裝飾工程采用現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，肋梁樓蓋。混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，鋼筋采用HPB300級(jí)（箍筋、樓板鋼筋）和HRB400級(jí)鋼筋（梁、柱縱向受力鋼筋）。內(nèi)外墻均采用小型混凝土空心砌塊，厚度200mm，重量參見(jiàn)最新結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計(jì)規(guī)范

6、。需根據(jù)建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)承重、抗震方面的要求及場(chǎng)地地質(zhì)條件，合理地進(jìn)行結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)整體布置，統(tǒng)一構(gòu)件編號(hào)及各種結(jié)構(gòu)構(gòu)件的定位尺寸，繪制出結(jié)構(gòu)布置圖。第2章 建筑結(jié)構(gòu)布置和荷載計(jì)算2.1確定計(jì)算簡(jiǎn)圖取工程橫向框架號(hào)軸線為一品框架計(jì)算單元，框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖假定底層住下端固定于基礎(chǔ)，按工程地質(zhì)資料提供的數(shù)據(jù)，場(chǎng)地土類別為類，初步確定工程基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，挖去所有雜土，基礎(chǔ)置于第二層可塑性黏土層上，基地標(biāo)高為-2.100m（初步假定基礎(chǔ)高度為0.6m），柱子的高度底層為h1=3.6+2.1-0.6=5.1m，二六層柱高為3.6m。主節(jié)點(diǎn)剛接橫梁的計(jì)算跨度取柱中心間距離，三跨分別為l=7200、300

7、0、7200。計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖2-1 2.2梁柱截面尺寸（1） 框架柱：邊柱A、D軸線柱定為600mm600mm，中柱B、C軸線柱定為500mm500mm，其余的如梯柱等為400mm400mm。（2） 梁：橫向框架梁AB跨、CD跨：300mm650mm，BC跨300mm600mm，縱向連系梁：300mm500m圖2-1 計(jì)算簡(jiǎn)圖2.3材料強(qiáng)度等級(jí) 混凝土：均為C25級(jí)鋼筋：縱向受力筋均為HRB400 ，板筋及箍筋采用HPB3002.4荷載計(jì)算以軸線橫向框架為計(jì)算分析對(duì)象。1. 屋面橫梁豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1） 恒載（圖2.2a）圖2.2a 荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖（a）恒載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖；（b）活載作用下結(jié)

8、構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：50厚架空隔熱板 0.0525=0.625kN/m2兩氈三油防水層 0.4 kN/m220厚1：3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4 kN/m2120（100）厚混凝土現(xiàn)澆板 0.1225=3 kN/m2（AB、CD跨板厚取120；BC跨取100） （0.1025=2.5 kN/m2）15厚石灰粉平頂 0.01516=0.24 kN/m2屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值： 4.665kN/m2 (4.165kN/m2)梁自重：邊跨AB、CD跨 0.30.6525=4.88 kN/m梁側(cè)粉刷 2(0.65-0.12)0.0217=0.36 kN/m 5.24 kN/m中跨BC跨 0.3

9、0.625=4.5 kN/m梁側(cè)粉刷 2(0.6-0.1)0.0217=0.34 kN/m 4.84kN/m作用在頂層框架梁上的線恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁自重： g6AB1=g6CD1=5.24 kN/m，g6BC1=4.84 kN/m 板傳來(lái)的荷載 g6AB2=g6CD2=4.6658.4=39.18kN/m g6BC2=4.1658.4=34.99 kN/m（2） 活載（圖2-2b）作用在頂層框架梁上的線活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q6AB=q6CD= 0.78.4=5.88 kN/m q6BC=0.73=2.1 kN/m2. 樓面橫梁豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1） 恒載25厚水泥砂漿面層 0.02520=0.5

10、kN/m2120（100）厚混凝土現(xiàn)澆板 0.1225=3 kN/m2 （0.1025=2.5 kN/m2）15厚板底粉刷 0.01516=0.24 kN/m2樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值 3.74kN/m2 （3.24 kN/m2）邊跨（AB、CD跨）框架梁自重 5.24 kN/m中跨（BC跨）框架梁自重 4.84 kN/m作用在樓面層框架梁上的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁自重 gAB1 =gCD1=5.24 kN/m gBC1=4.84 kN/m板傳來(lái)荷載 gAB2= gCD2=3.748.4=31.42 kN/m gBC2=3.248.4=27.22 kN/m（2） 活載樓面活載 qAB =qCD=28.4=1

11、6.8 kN/m qBC=23=6 kN/m23. 屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值（圖2-3）圖2-3 恒載頂層集中力（1）恒載邊跨連系梁自重 0.30.58.425=31.5 kN粉刷 2(0.5-0.12)0.028.417=2.17kN1m高女兒墻 18.43.6=30.24kN粉刷 120.028.417=5.71 kN連系梁傳來(lái)屋面（含次梁）自重 0.58.40.58.44.665=70.53 kN 頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載： G6A = G6D=140.15 kN中跨連系梁自重 0.30.58.425=31.50 kN粉刷 (0.5-0.12)+(0.5-0.10)0.028.417=2.2

12、3kN 連系梁傳來(lái)屋面（含次梁）自重 0.58.40.5 8.44.665=70.54 kN 0.5(8.4+8.4-3)3/24.165=43.21kN頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載： G6B =G6C=147.37 kN(2) 活載 Q6A=Q6D=0.58.40.58.40.7=12.348 kN Q6B=Q6C=0.58.40.58.40.7+0.5(8.4+8.4-3)3/20.7=19.59 kN4. 樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值（圖2-4）圖2-4 恒載中間層節(jié)點(diǎn)集中力（1）恒載（未考慮填充墻重量）邊柱連系梁自重+粉刷 31.5+2.17=33.67 kN 連系梁傳來(lái)樓面自重 0.58.40.

13、57.23.74=56.54 kN 90.21kN中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 GA=GD=90.21kN 框架柱自重：GA1=GA1=0.60.63.625=32.4 kN中柱連系梁自重 31.50 kN粉刷 2.23 kN連系梁傳來(lái)樓面自重 0.58.40.57.23.74=56.64kN 0.5(8.4+8.4-3)3/23.24=33.53 kN 123.8 kN中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載 GB=GC=123.8 kN柱傳來(lái)集中荷載GB1=GC1=0.50.53.625=22.5 kN（3） 活載 QA=QD=0.58.40.58.42=35.28 kNQB=QC=0.58.40.58.42+0.5

14、(8.4+8.4-3)3/22=55.98 kN5. 風(fēng)荷載 已知基本風(fēng)壓=0.4 kN/m2，本工程為市區(qū)綜合樓，地面粗燥度為C類，那荷載規(guī)范k=z風(fēng)載體型系數(shù)：迎風(fēng)面為0.8，背風(fēng)面為-0.5；因結(jié)構(gòu)高度H=23.4m1.4 Tg故需考慮框架頂部附加集中力作用n=0.08 T1+0.07=0.080.632+0.07=0.12 框架橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為： 結(jié)構(gòu)底部：FEK=1Geq=0.04648213.87=2217.8 kNFn=nFEK=0.122217.8=266.14kN GiHi=778083.8 kN各樓層的地震作用和地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值見(jiàn)上表，圖示見(jiàn)下圖2-6圖2-6 橫向框

15、架上的地震作用第3章 橫向框架內(nèi)力計(jì)算3.1恒載作用下的框架內(nèi)力1.彎矩分配系數(shù)首先計(jì)算出本工程橫向框架的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，去框架的一般進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算，如下圖3-1 圖3-1 橫向框架承擔(dān)的荷載及不平衡的彎矩 （a）恒載； （b）恒載產(chǎn)生的不平衡彎矩節(jié)點(diǎn)A1： SA1A0=4iA1A0=41.46=5.84 SA1B1=4iA1B1=41.32=5.28 SA1A2=4iA1A2=42.08=8.32 節(jié)點(diǎn)B1： SB1D1= iB1D1 =22.68=5.36節(jié)點(diǎn)A2: 節(jié)點(diǎn)B2： 節(jié)點(diǎn)A3 B3 A4 B4 A5 B5 與 A2 B2相同節(jié)點(diǎn)A6: 節(jié)點(diǎn)B6:2.桿件固

16、端彎矩（順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?jì)算）下圖3-2圖3-2 桿端節(jié)點(diǎn)彎矩正方向（1）橫梁固端彎矩1)頂層橫梁：自重作用： 板傳來(lái)的恒載作用：2）二六層橫梁：自重作用： 板傳來(lái)的恒載作用：（2）縱梁引起的柱端附加彎矩 （邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè)）頂層外縱梁 MA6= MD6=140.150.15=21.02 kNm （逆時(shí)針為正）樓層外縱梁 MA1= MD1=90.210.15=13.53 kNm頂層中縱梁 MB6= MC6= -147.370.1= 14.74 kNm樓層中縱梁 MB1=MC1= -121.050.1= 12.38 kNm3.節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩 （逆時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎┕?jié)點(diǎn)A6的不平衡

17、彎矩：MA6B6+MA6縱梁= 22.64157.69+21.02= 159.31 kNm節(jié)點(diǎn)A1的不平衡彎矩： MA1B1+MA1縱梁= 22.64126.47+13.53= 135.58 kNm節(jié)點(diǎn)B6的不平衡彎矩: MB6A6+MB6D6+MB6縱梁=22.643.63+157.6916.414.73=145.57 kNm節(jié)點(diǎn)B1的不平衡彎矩 MB1A1+MB1D1+MB1縱梁=22.643.63+126.4712.6712.38=120.34 kNm具體見(jiàn)圖3-14.內(nèi)力計(jì)算根據(jù)對(duì)稱原則，只計(jì)算AB、BC跨。在進(jìn)行彎矩分配時(shí)，應(yīng)將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩反號(hào)后再進(jìn)行桿件彎矩分配。節(jié)點(diǎn)彎矩使相交于

18、該節(jié)點(diǎn)桿件的近端產(chǎn)生彎矩，同時(shí)也使個(gè)桿件的遠(yuǎn)端產(chǎn)生彎矩，近端產(chǎn)生的彎矩通過(guò)節(jié)點(diǎn)彎矩分配確定，遠(yuǎn)端產(chǎn)生的彎矩由傳遞系數(shù)C（近端彎矩與遠(yuǎn)端彎矩的比值）確定。傳遞系數(shù)與桿件遠(yuǎn)端的約束形式有關(guān)。恒載彎矩分配過(guò)程見(jiàn)圖3-3，恒載作用下彎矩見(jiàn)圖3-4，梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖3-5。節(jié)點(diǎn)分配順序：（A6 .B5 .A4 .B3.A2. B1) (B6 .A5.B4. A3.B1)圖3-3 恒載彎矩分配過(guò)程根據(jù)所求出的兩端彎矩，再通過(guò)平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結(jié)果見(jiàn)表3-13-4。 AB跨梁端剪力（kN） 表3-1 層q(kN/m)(自重作用)g(kN/m)(自重作用)a(m)l(m)gl/2u

19、=(l-a)q/2MAB(kNm)MBA(kNm)Mik/lVA=gl/2+u-Mik/lVB=-(gl/2+u+Mik/l)639.195.241.47.210.86113.65-95.55125.644.18120.36-128.72531.425.241.47.510.8691.12-143.74133.89-1.37103.35-100.61431.425.241.47.510.8691.12-132.67133.680.14101.84-102.12331.425.241.47.510.8691.12-140.14129.47-1.48103.46-100.35231.425.241

20、.47.510.8691.12-130.17142.771.75100.23-103.73131.425.241.47.510.8691.12-134.26129.22-0.7102.68-101.28 BC跨梁端剪力（kN） 表3-2層q(kN/m)(板傳來(lái)荷載作用)g(kN/m)(自重作用)l(m)gl/2lq/4VB= gl/2+ lq/4VC=-( gl/2+ lq/4)634.995.2437.2626.2433.5-33.5527.224.8437.2620.4227.68-27.68427.224.8437.2620.4227.68-27.68327.224.8437.2620.

21、4227.68-27.68227.224.8437.2620.4227.68-27.68127.224.8437.2620.4227.68-27.68 AB跨跨中彎矩（kNm） 表3-3層q(kN/m)(板傳來(lái)作用)g(kN/m)(自重作用)a(m)l(m)gl/2u=(l-a)q/2MAB(kNm)Mik/lVA=gl/2+u-Mik/lM=gl/2l/4+u1.05-MAB-VAL/2639.195.241.47.210.86113.65-95.554.18120.36-198.88531.425.241.47.210.8691.12-143.74-1.37103.35-113.09431

22、.425.241.47.210.8691.12-132.670.14101.84-118.27331.425.241.47.210.8691.12-140.14-1.48103.46-117.09231.425.241.47.210.8691.12-130.171.75100.23-115.43131.425.241.47.210.8691.12-134.26-0.7102.68-120.16柱軸力（kN） 表3-4層邊柱A軸、D軸中柱B軸、C軸橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力6柱頂120.36140.1532.4260.51162.22147.3722.5

23、309.59柱底292.91332.095柱頂103.3590.2132.4486.47128.29123.822.5584.18柱底518.87606.684柱頂101.8490.2132.4710.92129.8123.822.5860.28柱底743.32882.783柱頂103.4690.2132.4936.99128.18123.822.51134.76柱底969.391157.262柱頂100.2390.2132.41159.83128.41123.822.51409.47柱底1192.231431.971柱頂102.6890.2145.91385.12128.96123.831.

24、881684.73柱底1431.021716.613.2活載作用下的框架內(nèi)力1.梁固端彎矩（1）頂層 （2）二四層橫梁2縱梁偏心引起柱端附加彎矩（邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè)）頂層外縱梁 MA6=MD6=12.3480.15=1.85 kNm （逆時(shí)針為正）樓層外縱梁 MA1=MD1=35.280.15=5.29 kNm頂層中縱梁 MB6=MC6=19.530.1=1.95 kNm MB6=MC6=7.250.1=0.72 kNm （僅BC作用活載）樓層中縱梁 MB1=MC1=55.980.1=5.6 kNm MB1=MC1=20.70.1=2.07 kNm （僅BC作用活載）3.本

25、工程考慮如下四種最不利組合（1）頂層邊跨梁跨中彎矩最大，見(jiàn)圖3-6（2）頂層邊柱柱頂左側(cè)及柱底右側(cè)受拉最大彎矩，見(jiàn)圖3-7（3）頂層邊跨梁梁端最大負(fù)彎矩，見(jiàn)圖3-8（4）活載滿跨布置，見(jiàn)圖3-94.各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩當(dāng)AB跨布置活載時(shí)： 當(dāng)BC跨布置活載時(shí)： 當(dāng)AB跨河BC跨均布置活載時(shí)： 5內(nèi)力計(jì)算：采用“迭代法”計(jì)算，迭代計(jì)算次序同恒載，如圖3-10、圖3-13、圖3-16、圖3-19?；钶d（a）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-11、圖3-12 ?；钶d（b）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-14、圖3-15 ?；钶d（c）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-17、圖3-18 。活載（d）作用下梁彎矩

26、、剪力、軸力如圖3-20、圖3-21 。根據(jù)做求出的兩端彎矩，在通過(guò)平衡條件，即可求出荷載作用下的梁剪力、柱軸力，結(jié)果見(jiàn)表3-5表3-20 活載（a）作用下AB跨梁端剪力 表3-5層q(kN/m)a(m)u=(7.5-a)q/2MAB(kNm)MBA(kNm)Mik/lVA= u-Mik/lVB=-(u+Mik/l)65.881.417.05-17.0519.230.316.75-17.35501.40.00-1.113.530.34-0.34-0.34416.881.448.95-57.8355.86-0.2749.22-48.68301.40.00-4.583.6-0.140.140.14

27、216.881.448.95-58.5255.75-0.3849.33-48.57101.40.00-2.542.61-0.01-0.01-0.01 活載（a）作用下BC跨梁端剪力 表3-6層q(kN/m)l(m)gl/4VB=ql/4VC=-ql/46030005634.54.5-4.54030003634.5 4.5-4.52030001634.54.5-4.5 活載（a）作用下AB跨跨中彎矩（kNm） 表3-7層q(kN/m)(板傳來(lái)荷載)a(m)l(m)u=(l-a)q/2MAB(kNm)Mik/lVA= u-Mik/lM= u1.05-MAB-VAl/265.881.47.217.0

28、5-17.050.316.75-25.35501.47.20.00-1.110.34-0.342.33416.881.47.248.95-57.83-0.2749.22-67.96301.47.20.00-4.58-0.140.144.08216.881.47.248.95-58.52-0.3849.33-67.67101.47.20.00-2.540.01-0.012.58 活載（a）作用下柱軸力 表3-8層邊柱（A軸）中柱（B軸）橫梁縱梁柱軸力(kN)橫梁縱梁柱軸力(kN)端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力616.7512.3529.117.3519.5936.945-0.3435.2864

29、.044.8455.9897.76449.2235.28148.5448.6855.98202.4230.1435.28183.964.6455.98263.04249.3335.28268.5748.5755.98367.591-0.0135.28303.844.5155.98428.08 活載（b）作用下AB跨梁端剪力 表3-9層q(kN/m)a(m)u=(7.5-a)q/2MAB(kNm)MBA(kNm)Mik/lVA= u-Mik/lVB=-(u+Mik/l)65.881.417.05-21.8521.54-0.0417.09-17.01516.881.448.95-59.32 56.34-0.4149.36-48.54401.40-4.213.28-0.130.130.13316.881.448.95-57.9955.15-0.3949.34-48.56201.40-4.93.37-0.210.210.21116.881.448.95-57.2454.94-0.3249.27