《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62-2004技術(shù)交流

1、 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D62-2004JTG D62-2004技術(shù)交流技術(shù)交流路橋集團(tuán)橋梁技術(shù)有限公司路橋集團(tuán)橋梁技術(shù)有限公司 鮑衛(wèi)剛鮑衛(wèi)剛 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D62-2004JTG D62-2004的基本變化的基本變化基本變化基本變化: :1 1 設(shè)計(jì)理論變化帶來(lái)的直接或間接設(shè)計(jì)理論變化帶來(lái)的直接或間接的變化的變化2 2 安全度調(diào)整帶來(lái)的變化安全度調(diào)整帶來(lái)的變化3 3 公式、構(gòu)造等的完善修改公式、構(gòu)造等的完善修改4 4 新增內(nèi)容新增內(nèi)容 第第1 1章章 總

2、則總則 1.0.2 1.0.2 適用范圍適用范圍 本規(guī)范的適用范圍與原規(guī)范相同，即僅適用本規(guī)范的適用范圍與原規(guī)范相同，即僅適用于用硅酸鹽水泥、礦渣水泥、火山灰水泥配制的于用硅酸鹽水泥、礦渣水泥、火山灰水泥配制的目前實(shí)際工程中大量使用的混凝土制作的一般的目前實(shí)際工程中大量使用的混凝土制作的一般的鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的設(shè)計(jì)，不適用鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的設(shè)計(jì)，不適用于特種混凝土如輕質(zhì)混凝土制作的橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)件于特種混凝土如輕質(zhì)混凝土制作的橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)。 第第3 3章章 材料材料1 1 混凝土材料混凝土材料混凝土強(qiáng)度等級(jí)上限由混凝土強(qiáng)度等級(jí)上限由6060號(hào)增加到號(hào)增加到C80C

3、80，C50C50以下為普通強(qiáng)度以下為普通強(qiáng)度混凝土，混凝土，C50C50及以上為高強(qiáng)度混凝土。及以上為高強(qiáng)度混凝土。 C50C50及以上高強(qiáng)的混凝土可用常規(guī)水泥、砂石料和常規(guī)工藝配制，及以上高強(qiáng)的混凝土可用常規(guī)水泥、砂石料和常規(guī)工藝配制，具有高強(qiáng)、早強(qiáng)、工作度良好、變形小、抗?jié)B抗腐蝕性能優(yōu)良等特具有高強(qiáng)、早強(qiáng)、工作度良好、變形小、抗?jié)B抗腐蝕性能優(yōu)良等特點(diǎn)；能大幅度提高結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力，減小尺寸和自重，加快施點(diǎn)；能大幅度提高結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力，減小尺寸和自重，加快施工進(jìn)度。高性能混凝土將成為橋梁建筑的基本材料。工進(jìn)度。高性能混凝土將成為橋梁建筑的基本材料。 混凝土強(qiáng)度等級(jí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)用用1

4、50mm150mm150mm150mm150mm150mm立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值確定并冠以準(zhǔn)值確定并冠以C C表示?？箟簭?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值系指試件用標(biāo)準(zhǔn)表示?？箟簭?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值系指試件用標(biāo)準(zhǔn)方法制作、養(yǎng)護(hù)至方法制作、養(yǎng)護(hù)至2828天齡期，以標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測(cè)得的具天齡期，以標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測(cè)得的具有有95%95%保證率的抗壓強(qiáng)度（以保證率的抗壓強(qiáng)度（以MPaMPa計(jì)）。計(jì)）?；炷翗?biāo)號(hào)混凝土標(biāo)號(hào)系指齡期為系指齡期為2828天、尺寸為天、尺寸為200mm200mm的標(biāo)準(zhǔn)立方體、的標(biāo)準(zhǔn)立方體、標(biāo)準(zhǔn)值取標(biāo)準(zhǔn)值取85%85%保證率確定的混凝土抗壓強(qiáng)度。保證率確定的混凝土抗壓強(qiáng)度。（規(guī)范中應(yīng)用的混凝土軸心抗壓

5、強(qiáng)度是針對(duì)棱柱體的，并對(duì)高強(qiáng)混凝土（規(guī)范中應(yīng)用的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度是針對(duì)棱柱體的，并對(duì)高強(qiáng)混凝土有強(qiáng)度的脆性折減。）有強(qiáng)度的脆性折減。）混凝土強(qiáng)度等級(jí)與原規(guī)范的混凝土標(biāo)號(hào)應(yīng)按下列公式進(jìn)行換混凝土強(qiáng)度等級(jí)與原規(guī)范的混凝土標(biāo)號(hào)應(yīng)按下列公式進(jìn)行換算：算：混凝土的變異系數(shù)：混凝土的變異系數(shù)： 混凝土強(qiáng)度混凝土強(qiáng)度 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 變異系數(shù)變異系數(shù) 0.18 0.16 0.14 0.13 0.12 0.120.18 0.16 0.14 0.13 0.12 0.12 0.11 0.

6、11 0.10 0.11 0.11 0.10混凝土強(qiáng)度等級(jí)與原規(guī)范混凝土標(biāo)號(hào)變換關(guān)系：混凝土強(qiáng)度等級(jí)與原規(guī)范混凝土標(biāo)號(hào)變換關(guān)系： 原標(biāo)號(hào)原標(biāo)號(hào) 20 25 30 35 40 45 50 55 6020 25 30 35 40 45 50 55 60 現(xiàn)強(qiáng)度現(xiàn)強(qiáng)度 C18 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58C18 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58 bffkcuRf)1 (95. 0645. 11,第第3 3章章 材料材料3.1.2 3.1.2 公路橋涵受力構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)按下列公路橋涵受力構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)按下列規(guī)定采用：規(guī)定采

7、用： 1 1 鋼筋混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于鋼筋混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C20C20，當(dāng)用，當(dāng)用HRB400HRB400、KL400KL400級(jí)級(jí)鋼筋配筋時(shí)，不應(yīng)低于鋼筋配筋時(shí)，不應(yīng)低于C25C25； 2 2 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C40C40。原規(guī)范第原規(guī)范第2.1.12.1.1條：條： 用于公路橋梁承重部分的混凝土標(biāo)號(hào)規(guī)定如下：用于公路橋梁承重部分的混凝土標(biāo)號(hào)規(guī)定如下：1515號(hào)、號(hào)、2020號(hào)、號(hào)、2525號(hào)、號(hào)、3030號(hào)、號(hào)、4040號(hào)、號(hào)、5050號(hào)和號(hào)和6060號(hào)。號(hào)。 鋼筋混凝土構(gòu)件的混凝土標(biāo)號(hào)不宜低于鋼筋混凝土構(gòu)件的混凝土標(biāo)號(hào)不宜低于1212號(hào)；當(dāng)采用號(hào)；當(dāng)采用、

8、級(jí)鋼級(jí)鋼筋時(shí)，混凝土標(biāo)號(hào)不宜低于筋時(shí)，混凝土標(biāo)號(hào)不宜低于2020號(hào)；在預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁中，鋼筋混號(hào)；在預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁中，鋼筋混凝土部分的混凝土標(biāo)號(hào)不宜低于凝土部分的混凝土標(biāo)號(hào)不宜低于2525號(hào)。號(hào)。 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的混凝土標(biāo)號(hào)不宜低于預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的混凝土標(biāo)號(hào)不宜低于3030號(hào)；當(dāng)采用碳素鋼絲號(hào)；當(dāng)采用碳素鋼絲、刻痕鋼絲、鋼鉸線、熱處理鋼筋（、刻痕鋼絲、鋼鉸線、熱處理鋼筋（級(jí)鋼筋）作預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，混級(jí)鋼筋）作預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，混凝土標(biāo)號(hào)不宜低于凝土標(biāo)號(hào)不宜低于4040號(hào)。號(hào)。第第3 3章章 材料材料 2 2 鋼筋鋼筋 公路橋梁用普通鋼筋：公路橋梁用普通鋼筋： R235R235（原（原級(jí)鋼

9、筋）級(jí)鋼筋） HRB335HRB335（原（原級(jí)鋼筋）級(jí)鋼筋） HRB400HRB400和和KL400KL400（原（原級(jí)鋼筋和余熱鋼筋）級(jí)鋼筋和余熱鋼筋） 鋼筋及其強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值均取自最新現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，鋼筋及其強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值均取自最新現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)， 保證率不小于保證率不小于95%95%。取消了。取消了級(jí)鋼筋、級(jí)鋼筋、5 5號(hào)鋼鋼筋號(hào)鋼鋼筋 公路橋梁用預(yù)應(yīng)力鋼筋：公路橋梁用預(yù)應(yīng)力鋼筋： 鋼絞線鋼絞線 鋼絲（應(yīng)力消除的光面鋼絲、刻痕鋼絲、螺旋肋鋼絲）鋼絲（應(yīng)力消除的光面鋼絲、刻痕鋼絲、螺旋肋鋼絲） 精軋螺紋鋼筋精軋螺紋鋼筋 原規(guī)范中的冷拉鋼筋和冷拔低碳鋼絲均予刪去原規(guī)范中的冷拉鋼筋和冷拔低碳鋼絲均予刪去

10、 此外，本規(guī)范還規(guī)定可以采用此外，本規(guī)范還規(guī)定可以采用環(huán)氧樹(shù)脂涂層鋼筋環(huán)氧樹(shù)脂涂層鋼筋 鋼筋的強(qiáng)度指標(biāo)有微調(diào)，原因?yàn)橐苯鸬臉?biāo)準(zhǔn)及本規(guī)范的材鋼筋的強(qiáng)度指標(biāo)有微調(diào)，原因?yàn)橐苯鸬臉?biāo)準(zhǔn)及本規(guī)范的材料分項(xiàng)系數(shù)均有微調(diào)。料分項(xiàng)系數(shù)均有微調(diào)。第第3 3章章 材料材料第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.1.4 4.1.4 斜板計(jì)算斜板計(jì)算 當(dāng)整體式斜板橋的斜交角（板的支承軸線的垂當(dāng)整體式斜板橋的斜交角（板的支承軸線的垂直線與橋縱軸線的夾角）不大于直線與橋縱軸線的夾角）不大于1515時(shí)，可按正時(shí)，可按正交板計(jì)算，計(jì)算跨徑為：當(dāng)交板計(jì)算，計(jì)算跨徑為：當(dāng)l/bl/b1.31.3時(shí)，按兩支時(shí)，按兩

11、支承軸線間垂直距離的正跨徑計(jì)算；當(dāng)承軸線間垂直距離的正跨徑計(jì)算；當(dāng)l/bl/b1.31.3時(shí)時(shí)，按順橋向縱軸線的斜跨徑計(jì)算；以上，按順橋向縱軸線的斜跨徑計(jì)算；以上l l為斜跨為斜跨徑，徑，b b為垂直于橋縱軸線的板寬。為垂直于橋縱軸線的板寬。 裝配式鉸接斜板橋的預(yù)制板塊，可按寬為兩板邊垂直裝配式鉸接斜板橋的預(yù)制板塊，可按寬為兩板邊垂直距離，計(jì)算跨徑為斜跨徑的正交板計(jì)算。距離，計(jì)算跨徑為斜跨徑的正交板計(jì)算。原規(guī)范第原規(guī)范第4.1.94.1.9條：條： 整體式或裝配式斜板橋，當(dāng)斜度等于或小于整體式或裝配式斜板橋，當(dāng)斜度等于或小于1515時(shí)，時(shí)，可按正交板計(jì)算?？砂凑话逵?jì)算。4.2.1 4.2.1

12、 效應(yīng)計(jì)算效應(yīng)計(jì)算 結(jié)構(gòu)的作用（或荷載）效應(yīng)可按彈性理論進(jìn)行結(jié)構(gòu)的作用（或荷載）效應(yīng)可按彈性理論進(jìn)行計(jì)算。對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)，在進(jìn)行作用（荷載）效應(yīng)計(jì)算。對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)，在進(jìn)行作用（荷載）效應(yīng)分析時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗彎剛度可采用：分析時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗彎剛度可采用： 允許開(kāi)裂的構(gòu)件允許開(kāi)裂的構(gòu)件0.80.8E Ec cI I，不允許開(kāi)裂的構(gòu)件，不允許開(kāi)裂的構(gòu)件E Ec cI I。 其中的其中的I I為混凝土毛截面慣性矩。為混凝土毛截面慣性矩。（7575版橋規(guī)為版橋規(guī)為E EcI/1.5cI/1.5）（本條僅適用于作用效應(yīng)分析，不適用于正常使用極限狀（本條僅適用于作用效應(yīng)分析，不適用于正常使用極限狀態(tài)的撓度計(jì)

13、算）態(tài)的撓度計(jì)算）原第原第3.2.13.2.1條取消：條取消： 多梁式上部結(jié)構(gòu)無(wú)論整體式板或鉸接式板，有中橫隔多梁式上部結(jié)構(gòu)無(wú)論整體式板或鉸接式板，有中橫隔梁或無(wú)中橫隔梁，計(jì)算行車(chē)系梁的活載內(nèi)力時(shí)，均宜采梁或無(wú)中橫隔梁，計(jì)算行車(chē)系梁的活載內(nèi)力時(shí)，均宜采用彈性理論空間計(jì)算方法。用彈性理論空間計(jì)算方法。第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.2.2 T4.2.2 T梁截面翼緣有效寬度梁截面翼緣有效寬度 2 2 外梁翼緣的有效寬度取相鄰內(nèi)梁翼緣有效寬度的一半，外梁翼緣的有效寬度取相鄰內(nèi)梁翼緣有效寬度的一半，加上腹板寬度的加上腹板寬度的1/21/2，再加上外側(cè)懸臂板平均厚度的，再加上外

14、側(cè)懸臂板平均厚度的6 6倍或倍或外側(cè)懸臂板實(shí)際寬度兩者中的較小者。外側(cè)懸臂板實(shí)際寬度兩者中的較小者。 預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)緣全寬計(jì)算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計(jì)算。力可按翼緣有效寬度計(jì)算。 對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)進(jìn)行作用（或荷載）效應(yīng)分析時(shí)對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)進(jìn)行作用（或荷載）效應(yīng)分析時(shí)，T T形、箱形截面梁的翼緣寬度可取實(shí)際全寬。形、箱形截面梁的翼緣寬度可取實(shí)際全寬。 （各個(gè)國(guó)家的相關(guān)規(guī)定稍有差異，我們

15、的規(guī)定偏于安全考慮）（各個(gè)國(guó)家的相關(guān)規(guī)定稍有差異，我們的規(guī)定偏于安全考慮） 第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.2.3 4.2.3 箱形截面梁翼緣有效寬度箱形截面梁翼緣有效寬度 箱形截面梁的翼緣有效寬度問(wèn)題，其原理與箱形截面梁的翼緣有效寬度問(wèn)題，其原理與T T形截面梁一樣。箱形截面梁翼緣有效寬度，目前比形截面梁一樣。箱形截面梁翼緣有效寬度，目前比較通用的是較通用的是德國(guó)規(guī)范德國(guó)規(guī)范DIN1075DIN1075推薦的方法。這個(gè)方法已為推薦的方法。這個(gè)方法已為德國(guó)鋼橋設(shè)計(jì)規(guī)范德國(guó)鋼橋設(shè)計(jì)規(guī)范DIN1073DIN1073、美美國(guó)規(guī)范國(guó)規(guī)范AASHTO-LRFDAASHTO-LRF

16、D所采用。所采用。梁橋梁橋第七章也介紹了這個(gè)方法。本規(guī)范編制時(shí)，委托湖南大學(xué)第七章也介紹了這個(gè)方法。本規(guī)范編制時(shí)，委托湖南大學(xué)作了進(jìn)一步的驗(yàn)證分析計(jì)算，結(jié)果表明該方法可用，故本規(guī)范最終采納了這個(gè)方法。作了進(jìn)一步的驗(yàn)證分析計(jì)算，結(jié)果表明該方法可用，故本規(guī)范最終采納了這個(gè)方法。注意點(diǎn)：注意點(diǎn)： 1 1 當(dāng)梁高當(dāng)梁高 時(shí)，翼緣有效寬度應(yīng)采用翼緣時(shí)，翼緣有效寬度應(yīng)采用翼緣實(shí)際寬度。實(shí)際寬度。 2 2 預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的

17、應(yīng)緣全寬計(jì)算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計(jì)算。力可按翼緣有效寬度計(jì)算。 3 3 對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)進(jìn)行作用（或荷載）效應(yīng)分析時(shí)對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)進(jìn)行作用（或荷載）效應(yīng)分析時(shí)，箱形截面梁的翼緣寬度可取實(shí)際全寬。，箱形截面梁的翼緣寬度可取實(shí)際全寬。 第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的一般規(guī)定3 . 0/ibh 4.2.7 4.2.7 為驗(yàn)算變高度預(yù)應(yīng)力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本規(guī)為驗(yàn)算變高度預(yù)應(yīng)力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本規(guī)范補(bǔ)充了該類(lèi)梁考慮彎矩和軸向力引起的附加剪應(yīng)力的計(jì)算范補(bǔ)充了該類(lèi)梁考慮彎矩和軸向力引起的附加剪應(yīng)力的計(jì)算方法，列于附錄方法，列于附錄B-1983B-19

18、83年年公路公路雜志范家聰雜志范家聰預(yù)應(yīng)力變截預(yù)應(yīng)力變截面梁的剪應(yīng)力計(jì)算面梁的剪應(yīng)力計(jì)算一文一文 。 McNcc21221)(1)(1tgAAbAIASbtgAbAAIASbccvcclc222)2(1)2(1tgISSAIAAbtgISSAIAAbcvcvclclc)2()(421xllhHtgnn)2()(421xlltgnn第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的一般規(guī)定 4.2.9 4.2.9 混凝土的徐變系數(shù)和收縮應(yīng)變的計(jì)算公式采用混凝土的徐變系數(shù)和收縮應(yīng)變的計(jì)算公式采用的是的是CEB-FIPCEB-FIP（19901990）上的公式并作了適當(dāng)簡(jiǎn)化。）上的公式并作了適當(dāng)簡(jiǎn)化。 原

19、規(guī)范采用的是原規(guī)范采用的是CEB-FIPCEB-FIP（19781978）的公式。）的公式。 通常認(rèn)為，混凝土的應(yīng)力在不超過(guò)其強(qiáng)度的通常認(rèn)為，混凝土的應(yīng)力在不超過(guò)其強(qiáng)度的0.4-0.50.4-0.5（混凝土的軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度小于其極限強(qiáng)度的（混凝土的軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度小于其極限強(qiáng)度的5-%5-%）時(shí)，應(yīng)時(shí)，應(yīng)力與應(yīng)變基本保持線形關(guān)系，應(yīng)變、應(yīng)力疊加原理成力與應(yīng)變基本保持線形關(guān)系，應(yīng)變、應(yīng)力疊加原理成立。從而，出現(xiàn)了許多計(jì)算方法，常用的有老化理論立。從而，出現(xiàn)了許多計(jì)算方法，常用的有老化理論、彈性徐變體理論、彈性模量修正法、按齡期調(diào)整的、彈性徐變體理論、彈性模量修正法、按齡期調(diào)整的模量修正法（模量

20、修正法（TrostTrost法、金成棣法、范立礎(chǔ)法、法、金成棣法、范立礎(chǔ)法、BazantBazant法、法、Step-by-stepStep-by-step法等）。法等）。第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的一般規(guī)定原規(guī)范的：原規(guī)范的：第第3.2.123.2.12條（箱梁應(yīng)計(jì)算扭轉(zhuǎn)剪力）條（箱梁應(yīng)計(jì)算扭轉(zhuǎn)剪力）第第3.2.133.2.13條（組合梁應(yīng)根據(jù)具體情況進(jìn)行換算計(jì)算）條（組合梁應(yīng)根據(jù)具體情況進(jìn)行換算計(jì)算）第第3.2.143.2.14條（預(yù)制梁與現(xiàn)澆板的組合梁的徐變計(jì)算原則）條（預(yù)制梁與現(xiàn)澆板的組合梁的徐變計(jì)算原則）第第3.2.153.2.15條（組合梁組合面的剪應(yīng)力計(jì)算公式）條

21、（組合梁組合面的剪應(yīng)力計(jì)算公式）第第3.2.163.2.16條（組合面的容許剪應(yīng)力限值規(guī)定）條（組合面的容許剪應(yīng)力限值規(guī)定）第第3.2.173.2.17條（組合梁應(yīng)設(shè)剪力鍵）條（組合梁應(yīng)設(shè)剪力鍵）修改后分別在相關(guān)章節(jié)中體現(xiàn)。修改后分別在相關(guān)章節(jié)中體現(xiàn)。第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.3 4.3 拱的計(jì)算拱的計(jì)算（由原來(lái)的（由原來(lái)的7 7條增加至條增加至1414條）條） 4.3.1 4.3.1 無(wú)鉸拱和雙鉸拱的計(jì)算可無(wú)鉸拱和雙鉸拱的計(jì)算可不考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作不考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用。本節(jié)內(nèi)有關(guān)無(wú)鉸拱和雙鉸拱的用。本節(jié)內(nèi)有關(guān)無(wú)鉸拱和雙鉸拱的計(jì)算規(guī)定計(jì)算規(guī)定

22、, , 均適用于主拱圈裸拱受均適用于主拱圈裸拱受力而不考慮其與拱上建筑的聯(lián)合作力而不考慮其與拱上建筑的聯(lián)合作用。用。 拱的計(jì)算如考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)拱的計(jì)算如考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用，拱上建筑的結(jié)構(gòu)應(yīng)符合計(jì)算所預(yù)合作用，拱上建筑的結(jié)構(gòu)應(yīng)符合計(jì)算所預(yù)設(shè)的條件。設(shè)的條件。 計(jì)算由車(chē)道荷載引起的拱的正彎矩時(shí)，計(jì)算由車(chē)道荷載引起的拱的正彎矩時(shí)，拱頂、拱跨拱頂、拱跨1/41/4應(yīng)乘以折減系數(shù)應(yīng)乘以折減系數(shù)0.70.7，拱，拱腳應(yīng)乘以腳應(yīng)乘以0.90.9，中間各個(gè)截面的正彎矩折，中間各個(gè)截面的正彎矩折減系數(shù)可用直線插入法確定。減系數(shù)可用直線插入法確定。第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的

23、一般規(guī)定4.3.2 4.3.2 特大跨徑和大跨徑拱橋應(yīng)優(yōu)選特大跨徑和大跨徑拱橋應(yīng)優(yōu)選拱軸線，使拱在各種作用（或荷載拱軸線，使拱在各種作用（或荷載）組合作用下，在各個(gè)受力階段，）組合作用下，在各個(gè)受力階段，軸向力偏心較小。軸向力偏心較小。在優(yōu)選過(guò)程中，在優(yōu)選過(guò)程中，尚需考慮與施工方法相配合，適應(yīng)尚需考慮與施工方法相配合，適應(yīng)施工各階段受力特點(diǎn)，滿足施工受施工各階段受力特點(diǎn)，滿足施工受力的要求。力的要求。中、小跨徑懸鏈線拱橋中、小跨徑懸鏈線拱橋，可用不考慮彈性壓縮的結(jié)構(gòu)自重，可用不考慮彈性壓縮的結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線的五點(diǎn)重合（拱頂壓力線與拱軸線的五點(diǎn)重合（拱頂、1/41/4拱跨、拱腳），選擇拱軸

24、系拱跨、拱腳），選擇拱軸系數(shù)。數(shù)。 特大跨徑和大跨徑拱橋，如結(jié)構(gòu)自重壓特大跨徑和大跨徑拱橋，如結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線偏離過(guò)大，或在結(jié)構(gòu)自重及力線與拱軸線偏離過(guò)大，或在結(jié)構(gòu)自重及其所引起的彈性壓縮和溫度下降、混凝土其所引起的彈性壓縮和溫度下降、混凝土收縮等作用下，軸向力偏心距較大時(shí)，拱收縮等作用下，軸向力偏心距較大時(shí)，拱軸線及拱的幾何尺寸宜作適當(dāng)調(diào)整。軸線及拱的幾何尺寸宜作適當(dāng)調(diào)整。第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.3.10 4.3.10 大跨徑拱橋應(yīng)驗(yàn)算拱頂、拱跨大跨徑拱橋應(yīng)驗(yàn)算拱頂、拱跨3/83/8、拱跨拱跨1/41/4和拱腳四個(gè)截面；對(duì)于中、小跨和拱腳四個(gè)截面；對(duì)于中

25、、小跨徑拱橋，拱跨徑拱橋，拱跨1/41/4截面可不驗(yàn)算；特大跨截面可不驗(yàn)算；特大跨徑拱橋，除上述徑拱橋，除上述4 4個(gè)截面外，需視截面配個(gè)截面外，需視截面配筋情況，另行選擇控制截面進(jìn)行驗(yàn)算。筋情況，另行選擇控制截面進(jìn)行驗(yàn)算。4.3.11 4.3.11 多跨無(wú)鉸拱橋應(yīng)按連拱計(jì)算。連拱計(jì)多跨無(wú)鉸拱橋應(yīng)按連拱計(jì)算。連拱計(jì)算方法可以采用可靠的簡(jiǎn)化方法。當(dāng)橋算方法可以采用可靠的簡(jiǎn)化方法。當(dāng)橋墩抗推剛度與主拱抗推剛度之比大于墩抗推剛度與主拱抗推剛度之比大于3737時(shí)，時(shí)，可按單跨拱橋計(jì)算?？砂磫慰绻皹蛴?jì)算。4.3.12 4.3.12 桁架拱計(jì)算桁架拱計(jì)算4.3.13 4.3.13 剛架拱計(jì)算剛架拱計(jì)算4.

26、3.14 4.3.14 系桿拱計(jì)算系桿拱計(jì)算（原規(guī)范的第（原規(guī)范的第4 4節(jié)節(jié)- -墩臺(tái)計(jì)算、第墩臺(tái)計(jì)算、第5 5節(jié)節(jié)- -鉸和支座計(jì)算分鉸和支座計(jì)算分別轉(zhuǎn)入新規(guī)范的第別轉(zhuǎn)入新規(guī)范的第8.28.2、8.38.3、8.48.4節(jié)）節(jié)）第第4 4章章 橋梁計(jì)算的一般規(guī)定橋梁計(jì)算的一般規(guī)定第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 5.1.1 5.1.1 公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載力及穩(wěn)定計(jì)算，必要時(shí)尚應(yīng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)求，對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載力及穩(wěn)定計(jì)算，必要時(shí)尚應(yīng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移的驗(yàn)算。在進(jìn)行

27、承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，的傾覆和滑移的驗(yàn)算。在進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）（其中汽車(chē)荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）的效應(yīng)作用（或荷載）（其中汽車(chē)荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）的效應(yīng)應(yīng)采用其組合設(shè)計(jì)值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。應(yīng)采用其組合設(shè)計(jì)值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 本節(jié)所談的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，均指對(duì)持久狀況下的結(jié)構(gòu)。這種狀本節(jié)所談的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，均指對(duì)持久狀況下的結(jié)構(gòu)。這種狀況的況的承載能力極限狀態(tài)應(yīng)包括對(duì)構(gòu)件的抗彎、抗壓、抗拉、抗剪、抗扭承載能力極限狀態(tài)應(yīng)包括對(duì)構(gòu)件的抗彎、抗壓、抗拉、抗剪、抗扭等的強(qiáng)度及受壓構(gòu)件的穩(wěn)定進(jìn)行計(jì)算；當(dāng)有必要時(shí)還應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆和等的強(qiáng)度及受壓

28、構(gòu)件的穩(wěn)定進(jìn)行計(jì)算；當(dāng)有必要時(shí)還應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移進(jìn)行驗(yàn)算。滑移進(jìn)行驗(yàn)算。這是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)最主要的部分。計(jì)算時(shí)汽車(chē)荷載應(yīng)計(jì)入沖這是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)最主要的部分。計(jì)算時(shí)汽車(chē)荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)，在構(gòu)件進(jìn)行承載力及穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）及結(jié)構(gòu)構(gòu)件擊系數(shù)，在構(gòu)件進(jìn)行承載力及穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）及結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力均應(yīng)采用已考慮了分項(xiàng)系數(shù)的設(shè)計(jì)值；在多種作用（或荷載）情的抗力均應(yīng)采用已考慮了分項(xiàng)系數(shù)的設(shè)計(jì)值；在多種作用（或荷載）情況下，應(yīng)將各設(shè)計(jì)值效應(yīng)進(jìn)行最不利組合，并根據(jù)參與組合的作用（或況下，應(yīng)將各設(shè)計(jì)值效應(yīng)進(jìn)行最不利組合，并根據(jù)參與組合的作用（或荷載）情況，取用不同的效應(yīng)組合系數(shù)。荷載）情況，取用不同

29、的效應(yīng)組合系數(shù)。 第第5 5章主要增加了以下內(nèi)容：章主要增加了以下內(nèi)容： 連續(xù)梁和懸臂梁斜截面抗剪承載力計(jì)算；連續(xù)梁和懸臂梁斜截面抗剪承載力計(jì)算； 普通鋼筋沿截面腹部均勻配置的鋼筋混凝土普通鋼筋沿截面腹部均勻配置的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的正截面抗壓承載力計(jì)算；偏心受壓構(gòu)件的正截面抗壓承載力計(jì)算； 鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件的正截面承載鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算；力計(jì)算； T T形、形、I I形、箱形截面鋼筋混凝土構(gòu)件（矩形形、箱形截面鋼筋混凝土構(gòu)件（矩形截面原規(guī)范已有）的抗彎剪扭的承載力計(jì)算；截面原規(guī)范已有）的抗彎剪扭的承載力計(jì)算； 混凝土板抗沖切承載力計(jì)算?；炷涟蹇箾_切承

30、載力計(jì)算。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1.4 5.1.4 構(gòu)件正截面的承載力應(yīng)按下列構(gòu)件正截面的承載力應(yīng)按下列基本假定基本假定進(jìn)行進(jìn)行計(jì)算：計(jì)算： 1 1 構(gòu)件彎曲后，其截面仍保持為平面；構(gòu)件彎曲后，其截面仍保持為平面； 2 2 截面受壓混凝土的應(yīng)力圖形簡(jiǎn)化為矩形，其壓截面受壓混凝土的應(yīng)力圖形簡(jiǎn)化為矩形，其壓力強(qiáng)度取混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；截面受力強(qiáng)度取混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；截面受拉混凝土的抗拉強(qiáng)度不予考慮；拉混凝土的抗拉強(qiáng)度不予考慮； 3 3 極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力取其抗拉強(qiáng)極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力取其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值或（

31、小偏壓構(gòu)件除外）；受壓區(qū)或受壓度設(shè)計(jì)值或（小偏壓構(gòu)件除外）；受壓區(qū)或受壓較大邊鋼筋應(yīng)力取其抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值或。較大邊鋼筋應(yīng)力取其抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值或。 4 4 鋼筋應(yīng)力等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，鋼筋應(yīng)力等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但不大于其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。但不大于其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 變化：變化： 1 1 原規(guī)范的受壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變?yōu)樵?guī)范的受壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變?yōu)?.0030.003，新規(guī)范對(duì)普通強(qiáng)度混凝土取，新規(guī)范對(duì)普通強(qiáng)度混凝土取0.00330.0033，高強(qiáng)度，高強(qiáng)度混凝土混凝土C50C50C80C80取極限壓應(yīng)

32、變?yōu)槿O限壓應(yīng)變?yōu)?.0033-0.0030.0033-0.003 2 2 受壓區(qū)混凝土應(yīng)力圖形仍維持等效矩形應(yīng)力受壓區(qū)混凝土應(yīng)力圖形仍維持等效矩形應(yīng)力塊，但矩形應(yīng)力圖形高度與實(shí)際受壓區(qū)高度之比，塊，但矩形應(yīng)力圖形高度與實(shí)際受壓區(qū)高度之比，原對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件取原對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件取0.90.9，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件取，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件取0.80.8；新規(guī)范對(duì)普通強(qiáng)度混凝土??；新規(guī)范對(duì)普通強(qiáng)度混凝土取0.80.8，高強(qiáng)度混凝，高強(qiáng)度混凝土土C50C50C80C80取取0.8-0.740.8-0.74； 3 3 矩形應(yīng)力塊的壓力強(qiáng)度，原規(guī)范給出混凝土矩形應(yīng)力塊的壓力強(qiáng)度，原規(guī)范給出混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度

33、，再除以抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，再除以1.251.25系數(shù)；本規(guī)范直接給出系數(shù)；本規(guī)范直接給出混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值?；炷凛S心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 5.1.5 5.1.5 構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式 新規(guī)范：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在計(jì)新規(guī)范：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在計(jì)算承載能力極限狀態(tài)時(shí)應(yīng)考慮由預(yù)應(yīng)力引起的次效算承載能力極限狀態(tài)時(shí)應(yīng)考慮由預(yù)應(yīng)力引起的次效應(yīng)。應(yīng)。 原規(guī)范對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在承原規(guī)范對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在承載能力極限狀態(tài)計(jì)算中是不考慮預(yù)

34、應(yīng)力引起的次效載能力極限狀態(tài)計(jì)算中是不考慮預(yù)應(yīng)力引起的次效應(yīng)的，該規(guī)范規(guī)定應(yīng)的，該規(guī)范規(guī)定“對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，在對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，在彈性階段的計(jì)算中尚應(yīng)計(jì)入由預(yù)加應(yīng)力引起的混凝彈性階段的計(jì)算中尚應(yīng)計(jì)入由預(yù)加應(yīng)力引起的混凝土彈性變形的二次力，土彈性變形的二次力，但在塑性階段計(jì)算中則但在塑性階段計(jì)算中則可不計(jì)由預(yù)加應(yīng)力引起的二次力可不計(jì)由預(yù)加應(yīng)力引起的二次力”。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.2 5.2 受彎構(gòu)件受彎構(gòu)件 5.2.1 5.2.1 受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋和截面受壓區(qū)混凝土同時(shí)達(dá)受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋和截面受壓區(qū)混凝土同時(shí)達(dá)到其強(qiáng)

35、度設(shè)計(jì)值時(shí)，構(gòu)件的到其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值時(shí)，構(gòu)件的正截面相對(duì)界限受壓區(qū)高度正截面相對(duì)界限受壓區(qū)高度（為縱向受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土同時(shí)達(dá)到其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值時(shí)為縱向受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土同時(shí)達(dá)到其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值時(shí)的受壓區(qū)高度）應(yīng)按表的受壓區(qū)高度）應(yīng)按表5.2.15.2.1采用。采用。 表表5.2.1 5.2.1 相對(duì)界限受壓區(qū)高度相對(duì)界限受壓區(qū)高度 第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 混凝土強(qiáng)度等級(jí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)鋼筋種類(lèi)鋼筋種類(lèi)C50及以下及以下C55C60C65C70C75C80R2350.620.600.58HRB3350.560.540.52HRB400、KL4000.

36、530.510.49鋼絞線、鋼絲鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋精軋螺紋鋼筋0.400.380.36 5.2.2 5.2.2 截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求：截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求： 為防止受彎構(gòu)件的超筋設(shè)計(jì)，規(guī)范規(guī)定了截面受壓區(qū)高度的限制條件，其為防止受彎構(gòu)件的超筋設(shè)計(jì)，規(guī)范規(guī)定了截面受壓區(qū)高度的限制條件，其中相對(duì)界限受壓區(qū)高度，通過(guò)計(jì)算已于本規(guī)范表中相對(duì)界限受壓區(qū)高度，通過(guò)計(jì)算已于本規(guī)范表5.2.15.2.1中列出。當(dāng)給定鋼中列出。當(dāng)給定鋼筋種類(lèi)和混凝土強(qiáng)度等級(jí)，根據(jù)可求得相應(yīng)的受拉鋼筋配筋率，這個(gè)即筋種類(lèi)和混凝土強(qiáng)度等級(jí)，根據(jù)可求得相應(yīng)的受拉鋼筋配筋率，這個(gè)即

37、為受彎構(gòu)件界限（最大）配筋率。因此，截面受壓區(qū)高度的限制條件也為受彎構(gòu)件界限（最大）配筋率。因此，截面受壓區(qū)高度的限制條件也就是限制受彎構(gòu)件的配筋率。超過(guò)這個(gè)限制條件，受彎構(gòu)件有可能出現(xiàn)就是限制受彎構(gòu)件的配筋率。超過(guò)這個(gè)限制條件，受彎構(gòu)件有可能出現(xiàn)超筋，也有可能出現(xiàn)脆性破壞。一般地說(shuō)，當(dāng)設(shè)計(jì)計(jì)算的受壓區(qū)高度不超筋，也有可能出現(xiàn)脆性破壞。一般地說(shuō)，當(dāng)設(shè)計(jì)計(jì)算的受壓區(qū)高度不能滿足上述要求時(shí)，表明受拉區(qū)縱向鋼筋配置過(guò)多或構(gòu)件高度不足，需能滿足上述要求時(shí)，表明受拉區(qū)縱向鋼筋配置過(guò)多或構(gòu)件高度不足，需要進(jìn)行調(diào)整；當(dāng)構(gòu)件受拉區(qū)配置不同種類(lèi)鋼筋時(shí)，應(yīng)選用相應(yīng)于各種鋼要進(jìn)行調(diào)整；當(dāng)構(gòu)件受拉區(qū)配置不同種類(lèi)鋼筋時(shí)

38、，應(yīng)選用相應(yīng)于各種鋼筋較小的，以使構(gòu)件維持更多的延性。但是，這個(gè)限制條件只是從理論筋較小的，以使構(gòu)件維持更多的延性。但是，這個(gè)限制條件只是從理論上得到保證，當(dāng)接近或相等時(shí)，受彎構(gòu)件仍有可能發(fā)生具有明顯脆性破上得到保證，當(dāng)接近或相等時(shí)，受彎構(gòu)件仍有可能發(fā)生具有明顯脆性破壞特征的界限破壞。因此，在實(shí)際工程中應(yīng)盡量避免出現(xiàn)兩者接近或相壞特征的界限破壞。因此，在實(shí)際工程中應(yīng)盡量避免出現(xiàn)兩者接近或相等的情況。等的情況。（適筋梁與超筋梁的界限）（適筋梁與超筋梁的界限） 第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算0hxb 最小配筋率的限制最小配筋率的限制（適筋梁與少筋梁的界限）

39、（適筋梁與少筋梁的界限） 9.1.12-2:9.1.12-2: 受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件及軸心受拉構(gòu)件的一側(cè)受拉鋼筋受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件及軸心受拉構(gòu)件的一側(cè)受拉鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于如下計(jì)算值，同時(shí)不應(yīng)小于的配筋百分率不應(yīng)小于如下計(jì)算值，同時(shí)不應(yīng)小于0.200.20。 4545* *混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值/ /鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于應(yīng)小于0.0030.003bhbh0 0。 受拉構(gòu)件的受拉最小配筋率是根據(jù)鋼筋混凝土構(gòu)件破壞時(shí)受拉構(gòu)件的受拉最小配筋率是根據(jù)

40、鋼筋混凝土構(gòu)件破壞時(shí)，截面所能承受的彎矩不小于同一截面的素混凝土構(gòu)件所，截面所能承受的彎矩不小于同一截面的素混凝土構(gòu)件所承受的彎矩的原則確定的，其目的是當(dāng)混凝土手拉邊緣出承受的彎矩的原則確定的，其目的是當(dāng)混凝土手拉邊緣出現(xiàn)裂縫時(shí)，梁不致因配筋過(guò)少而脆性破壞?，F(xiàn)裂縫時(shí)，梁不致因配筋過(guò)少而脆性破壞。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 5.2.7 5.2.7 受彎構(gòu)件斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，將原適用于預(yù)應(yīng)力混受彎構(gòu)件斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，將原適用于預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的兩項(xiàng)和（混凝土和箍筋分別抗剪）公式改為同凝土簡(jiǎn)支梁的兩項(xiàng)和（混凝土和箍筋分別抗剪）公式改為同時(shí)適用于鋼

41、筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的兩項(xiàng)積（混凝時(shí)適用于鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的兩項(xiàng)積（混凝土和箍筋共同抗剪）公式，同時(shí)適用于連續(xù)梁和懸臂梁的驗(yàn)土和箍筋共同抗剪）公式，同時(shí)適用于連續(xù)梁和懸臂梁的驗(yàn)算：算： (a) (a) 考慮縱向鋼筋的抗剪作用但適當(dāng)降低，將公式中的考慮縱向鋼筋的抗剪作用但適當(dāng)降低，將公式中的(2+p)(2+p)改為（改為（2+0.6p2+0.6p）；）； (b)(b)采用提高系數(shù)考慮梁受壓翼緣對(duì)抗剪承載力的有利因素；采用提高系數(shù)考慮梁受壓翼緣對(duì)抗剪承載力的有利因素； (c) (c) 增加了連續(xù)梁正負(fù)彎矩區(qū)段的抗剪計(jì)算規(guī)定；增加了連續(xù)梁正負(fù)彎矩區(qū)段的抗剪計(jì)算規(guī)定； (d) (

42、d) 考慮預(yù)應(yīng)力對(duì)抗剪承載力的提高，按原蘇聯(lián)考慮預(yù)應(yīng)力對(duì)抗剪承載力的提高，按原蘇聯(lián)建筑法規(guī)建筑法規(guī)取取1.25;1.25; (e) (e) 考慮了豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力不均勻分布影響系數(shù)考慮了豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力不均勻分布影響系數(shù)0.75 0.75 。pbsbcsdVVVV0svsvKcucsffPbhV,03321)6 . 02(1045. 0ssbsdsbAfVsin1075. 03ppbpdpbAfVsin1075. 03第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算鋼筋混凝土梁的斜截面剪切破壞主要模式：鋼筋混凝土梁的斜截面剪切破壞主要模式： 斜拉破壞、斜拉破壞、剪壓

43、破壞剪壓破壞、斜壓破壞、斜壓破壞 5.2.9 5.2.9 矩形、矩形、T T形和形和I I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面（形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面（上限）應(yīng)符合下列要求：上限）應(yīng)符合下列要求： （5.2.95.2.9）“抗剪上限值抗剪上限值”公式維持了與原規(guī)范相同的水平，以防止鋼筋混凝土公式維持了與原規(guī)范相同的水平，以防止鋼筋混凝土梁的斜裂縫開(kāi)展過(guò)寬或出現(xiàn)斜壓破壞。在計(jì)算中如不能滿足該公梁的斜裂縫開(kāi)展過(guò)寬或出現(xiàn)斜壓破壞。在計(jì)算中如不能滿足該公式的要求，就應(yīng)加大梁的截面尺寸或提高混凝土的強(qiáng)度等級(jí)。式的要求，就應(yīng)加大梁的截面尺寸或提高混凝土的強(qiáng)度等級(jí)。 5.2.10 5.2.10 矩形、矩形、T

44、 T形和形和I I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)符形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列條件時(shí)合下列條件時(shí) （5.2.105.2.10）可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按本規(guī)范第可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按本規(guī)范第9.3.139.3.13條構(gòu)造要求配置箍筋（下限）。條構(gòu)造要求配置箍筋（下限）。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算)(1050. 00230kNbhfVtdd)(1051. 00,30kNbhfVkcud5.2.11 5.2.11 本條規(guī)定了鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁、等高度和變高度（本條規(guī)定了鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁、等高度和變高度（承托）連續(xù)梁的承托）連續(xù)梁的抗剪配

45、筋設(shè)計(jì)方法抗剪配筋設(shè)計(jì)方法。基本思路與原規(guī)范?；舅悸放c原規(guī)范相同?；舅悸放c原規(guī)范相同。但在梁的最大設(shè)計(jì)剪力相同?；舅悸放c原規(guī)范相同。但在梁的最大設(shè)計(jì)剪力分配上，對(duì)原規(guī)范作了修改。原規(guī)范規(guī)定混凝土和箍筋分配上，對(duì)原規(guī)范作了修改。原規(guī)范規(guī)定混凝土和箍筋共同承擔(dān)最大設(shè)計(jì)剪力的共同承擔(dān)最大設(shè)計(jì)剪力的60%60%，彎起鋼筋則承擔(dān)，彎起鋼筋則承擔(dān)40%40%；本；本規(guī)范改為前者承擔(dān)不少于規(guī)范改為前者承擔(dān)不少于60%60%，后者承擔(dān)不超過(guò)，后者承擔(dān)不超過(guò)40%40%。 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件一般是不配置普通彎起鋼筋的，抗剪配筋設(shè)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件一般是不配置普通彎起鋼筋的，抗剪配筋設(shè)計(jì)也就只是確定箍筋

46、間距。計(jì)也就只是確定箍筋間距。只要在由作用（或荷載）引起的最大設(shè)只要在由作用（或荷載）引起的最大設(shè)計(jì)剪力中減去由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋引起的剪力設(shè)計(jì)值后，就可與鋼筋計(jì)剪力中減去由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋引起的剪力設(shè)計(jì)值后，就可與鋼筋混凝土受彎構(gòu)件同樣計(jì)算?；炷潦軓潣?gòu)件同樣計(jì)算。 )()()6 . 02(102 . 022,6232221mmVVbhfAfpSpbdoosvsvkcuv第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 5.3 5.3 受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件 5.3.15.3.1、5.3.2 5.3.2 配有箍筋、螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的鋼配有箍筋、螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的鋼

47、筋混凝土軸心受壓構(gòu)件仍保留原規(guī)范的計(jì)算公式，但公式增筋混凝土軸心受壓構(gòu)件仍保留原規(guī)范的計(jì)算公式，但公式增加了系數(shù)加了系數(shù)0.9,0.9,適當(dāng)提高其安全度。此外適當(dāng)提高其安全度。此外, ,對(duì)配置螺旋式間接對(duì)配置螺旋式間接鋼筋的軸壓構(gòu)件，其套箍系數(shù)原規(guī)范取鋼筋的軸壓構(gòu)件，其套箍系數(shù)原規(guī)范取2.02.0。試驗(yàn)表明，螺。試驗(yàn)表明，螺旋箍筋對(duì)高強(qiáng)度混凝土的約束效果不如對(duì)普通強(qiáng)度混凝土，旋箍筋對(duì)高強(qiáng)度混凝土的約束效果不如對(duì)普通強(qiáng)度混凝土，本規(guī)范適當(dāng)降低套箍系數(shù)，參照有關(guān)資料，對(duì)本規(guī)范適當(dāng)降低套箍系數(shù)，參照有關(guān)資料，對(duì)C55C55、C60C60、C65C65、C70C70，分別取，分別取1.951.95、1

48、.901.90、1.851.85、1.801.80。)(9 . 00sosdssdcorcddAkfAfAfNSAdAsocorso1第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 5.3.8 5.3.8 本條參照本條參照GBJ10-89GBJ10-89規(guī)范規(guī)范新增的內(nèi)容。截面腹部均勻配置縱向新增的內(nèi)容。截面腹部均勻配置縱向鋼筋的偏心受壓構(gòu)件，其正截面的承載力由兩部分組成：一是由混凝土與鋼筋的偏心受壓構(gòu)件，其正截面的承載力由兩部分組成：一是由混凝土與上、下兩邊的縱向鋼筋構(gòu)成的承載力；二是由腹部均勻配置的縱向鋼筋構(gòu)上、下兩邊的縱向鋼筋構(gòu)成的承載力；二是由腹部均勻配置的縱

49、向鋼筋構(gòu)成的承載力。沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋且每排不少于成的承載力。沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋且每排不少于4 4根的矩形根的矩形、T T形和形和I I形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力的計(jì)算：形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力的計(jì)算： 前者與一般鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件同樣計(jì)算，利用本規(guī)范公式（前者與一般鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件同樣計(jì)算，利用本規(guī)范公式（5.3.6-5.3.6-1 1）、（）、（5.3.6-25.3.6-2）并經(jīng)簡(jiǎn)單轉(zhuǎn)化可得。后者可根據(jù)基本假定，并利用平衡）并經(jīng)簡(jiǎn)單轉(zhuǎn)化可得。后者可根據(jù)基本假定，并利用平衡方程和變形協(xié)調(diào)條件進(jìn)行計(jì)算，但計(jì)算過(guò)程繁瑣，不便

50、于設(shè)計(jì)應(yīng)用。一般方程和變形協(xié)調(diào)條件進(jìn)行計(jì)算，但計(jì)算過(guò)程繁瑣，不便于設(shè)計(jì)應(yīng)用。一般采用簡(jiǎn)化的方法，要求腹部縱向鋼筋等直徑、等間距布置，且每排不少于采用簡(jiǎn)化的方法，要求腹部縱向鋼筋等直徑、等間距布置，且每排不少于4 4根，假定這些鋼筋的截面變換為一鋼帶而作計(jì)算。根，假定這些鋼筋的截面變換為一鋼帶而作計(jì)算。 swssssdffcddNAAfhbbbhfN00)(swsssdfffcddMahAfhhhbbbhfeN)()2/()()5 . 01 (00200swswswAfN)5 . 01 (swswswswhAfM)(5 . 02第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)

51、計(jì)算 5.3.95.3.9和附錄和附錄C C 本規(guī)范有關(guān)圓截面鋼筋混凝土偏本規(guī)范有關(guān)圓截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面的承載力計(jì)算，僅適用于強(qiáng)度等心受壓構(gòu)件正截面的承載力計(jì)算，僅適用于強(qiáng)度等級(jí)級(jí)C50C50及以下混凝土制作的構(gòu)件，在原規(guī)范的基礎(chǔ)及以下混凝土制作的構(gòu)件，在原規(guī)范的基礎(chǔ)上作了以下改變：對(duì)影響承載力較小的計(jì)算參數(shù)進(jìn)上作了以下改變：對(duì)影響承載力較小的計(jì)算參數(shù)進(jìn)行簡(jiǎn)化，重新編制了計(jì)算表格，減少規(guī)范附表的篇行簡(jiǎn)化，重新編制了計(jì)算表格，減少規(guī)范附表的篇幅。幅。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 5.3.10 5.3.10 偏心受壓構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)，原

52、規(guī)范是按彈性穩(wěn)偏心受壓構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)，原規(guī)范是按彈性穩(wěn)定理論推導(dǎo)出來(lái)的，它本來(lái)適用于鋼壓桿，為了使其也適用定理論推導(dǎo)出來(lái)的，它本來(lái)適用于鋼壓桿，為了使其也適用于鋼筋混凝土構(gòu)件，將公式中按歐拉公式計(jì)算所得的臨界荷于鋼筋混凝土構(gòu)件，將公式中按歐拉公式計(jì)算所得的臨界荷載，用鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件截面剛度加以修正。由于鋼筋混載，用鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件截面剛度加以修正。由于鋼筋混凝土構(gòu)件系非均勻性材料，且出現(xiàn)裂縫，目前國(guó)際上一般不凝土構(gòu)件系非均勻性材料，且出現(xiàn)裂縫，目前國(guó)際上一般不采用彈性穩(wěn)定理論來(lái)求解。本規(guī)范參照工民建的研究資料按采用彈性穩(wěn)定理論來(lái)求解。本規(guī)范參照工民建的研究資料按極限轉(zhuǎn)動(dòng)曲率法求增大

53、系數(shù)值，但第一個(gè)系數(shù)的計(jì)算公式不極限轉(zhuǎn)動(dòng)曲率法求增大系數(shù)值，但第一個(gè)系數(shù)的計(jì)算公式不同。同。 實(shí)際工程中受壓構(gòu)件的邊界約束條件多樣，需要視具體情況而定。實(shí)際工程中受壓構(gòu)件的邊界約束條件多樣，需要視具體情況而定。 212000)(/140011hlhe0 . 17 . 22 . 0001he0 . 101. 015. 102hl第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 5.3.12 5.3.12 增加了鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件承載增加了鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件承載力的計(jì)算公式，是尼克丁根據(jù)材料力學(xué)方法按單向偏力的計(jì)算公式，是尼克丁根據(jù)材料力學(xué)方法按單向偏心受壓

54、構(gòu)件推導(dǎo)的近似公式，國(guó)內(nèi)外規(guī)范普遍采用，心受壓構(gòu)件推導(dǎo)的近似公式，國(guó)內(nèi)外規(guī)范普遍采用，只適用于正截面承載力的驗(yàn)算。只適用于正截面承載力的驗(yàn)算。 試驗(yàn)表明，雙向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與單向偏心受壓構(gòu)試驗(yàn)表明，雙向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與單向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)相似，所以單向偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)件的破壞形態(tài)相似，所以單向偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的基本假定也適用于雙向偏心受壓構(gòu)件。但由于破壞時(shí)受算的基本假定也適用于雙向偏心受壓構(gòu)件。但由于破壞時(shí)受壓區(qū)的形狀較為復(fù)雜，如用正截面承載力計(jì)算的基本假定來(lái)壓區(qū)的形狀較為復(fù)雜，如用正截面承載力計(jì)算的基本假定來(lái)精確計(jì)算雙向偏心受壓構(gòu)件的承載力，過(guò)程勢(shì)

55、必復(fù)雜繁瑣。精確計(jì)算雙向偏心受壓構(gòu)件的承載力，過(guò)程勢(shì)必復(fù)雜繁瑣。目前各國(guó)規(guī)范均采用近似的計(jì)算方法。目前各國(guó)規(guī)范均采用近似的計(jì)算方法。 uouyuxdNNNN11110第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 5.5 5.5 受扭構(gòu)件受扭構(gòu)件 5.5.1 5.5.1 矩形截面鋼筋混凝土受扭構(gòu)件的承載力計(jì)算，原矩形截面鋼筋混凝土受扭構(gòu)件的承載力計(jì)算，原規(guī)范只給出矩形截面構(gòu)件的計(jì)算公式，是假定破壞裂縫規(guī)范只給出矩形截面構(gòu)件的計(jì)算公式，是假定破壞裂縫與構(gòu)件縱軸線成與構(gòu)件縱軸線成4545角推演出來(lái)的，且不考慮混凝土的角推演出來(lái)的，且不考慮混凝土的抗扭作用。本規(guī)范按變角度空

56、間桁架理論（或斜彎曲理抗扭作用。本規(guī)范按變角度空間桁架理論（或斜彎曲理論）建立抗扭承載力計(jì)算公式，破壞裂縫傾斜角也非僅論）建立抗扭承載力計(jì)算公式，破壞裂縫傾斜角也非僅4545，同時(shí)也考慮了混凝土的抗扭作用。在抗扭構(gòu)件中，同時(shí)也考慮了混凝土的抗扭作用。在抗扭構(gòu)件中，矩形截面是其基本單元體，本規(guī)范把抗扭構(gòu)件計(jì)算擴(kuò)，矩形截面是其基本單元體，本規(guī)范把抗扭構(gòu)件計(jì)算擴(kuò)展到展到T T形、形、I I形和箱形截面構(gòu)件。形和箱形截面構(gòu)件。 純扭：純扭：vcorsvsvttdadSAAfWfT102 . 135. 0corsvsvvstsdUAfSAf1第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能力極

57、限狀態(tài)計(jì)算 5.5.3 5.5.3 矩形和箱形截面承受彎、剪、扭的構(gòu)件，其截矩形和箱形截面承受彎、剪、扭的構(gòu)件，其截面應(yīng)符合下列公式要求：面應(yīng)符合下列公式要求： 當(dāng)符合下列條件時(shí)當(dāng)符合下列條件時(shí) 可不進(jìn)行構(gòu)件的抗扭承載力計(jì)算，僅需按本規(guī)范第可不進(jìn)行構(gòu)件的抗扭承載力計(jì)算，僅需按本規(guī)范第9.3.149.3.14條條規(guī)定配置構(gòu)造鋼筋。規(guī)定配置構(gòu)造鋼筋。受扭構(gòu)件當(dāng)抗扭鋼筋配置過(guò)多時(shí)，可能出現(xiàn)混凝土被壓壞而鋼筋達(dá)不到屈服強(qiáng)度，必須限受扭構(gòu)件當(dāng)抗扭鋼筋配置過(guò)多時(shí)，可能出現(xiàn)混凝土被壓壞而鋼筋達(dá)不到屈服強(qiáng)度，必須限制截面的最小尺寸。也就是使截面混凝土剪應(yīng)力不超過(guò)某一限值，類(lèi)似構(gòu)件斜截面抗制截面的最小尺寸。也就

58、是使截面混凝土剪應(yīng)力不超過(guò)某一限值，類(lèi)似構(gòu)件斜截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)的上限值。對(duì)彎剪扭構(gòu)件，由于其受力的復(fù)雜性，目前只能將扭矩產(chǎn)剪承載力計(jì)算時(shí)的上限值。對(duì)彎剪扭構(gòu)件，由于其受力的復(fù)雜性，目前只能將扭矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力與彎剪產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加起來(lái)，使其總和不超過(guò)混凝土強(qiáng)度的規(guī)定限值。生的剪應(yīng)力與彎剪產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加起來(lái)，使其總和不超過(guò)混凝土強(qiáng)度的規(guī)定限值。本條規(guī)定的限值基本維持原規(guī)范的水平。在設(shè)計(jì)中，當(dāng)由剪扭產(chǎn)生的剪應(yīng)力超過(guò)規(guī)范本條規(guī)定的限值基本維持原規(guī)范的水平。在設(shè)計(jì)中，當(dāng)由剪扭產(chǎn)生的剪應(yīng)力超過(guò)規(guī)范公式（公式（5.5.3-15.5.3-1）規(guī)定的限值時(shí)，就應(yīng)修改構(gòu)件截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)。）規(guī)定

59、的限值時(shí)，就應(yīng)修改構(gòu)件截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)。本條公式（本條公式（5.5.3-25.5.3-2）類(lèi)似于構(gòu)件斜截面抗剪計(jì)算的下限值，按該公式計(jì)算并滿足限值的）類(lèi)似于構(gòu)件斜截面抗剪計(jì)算的下限值，按該公式計(jì)算并滿足限值的要求時(shí)，構(gòu)件可不配置抗扭鋼筋。但為了防止脆斷和保證構(gòu)件破壞時(shí)具有一定延性，要求時(shí)，構(gòu)件可不配置抗扭鋼筋。但為了防止脆斷和保證構(gòu)件破壞時(shí)具有一定延性，仍應(yīng)按本規(guī)范第仍應(yīng)按本規(guī)范第9.3.149.3.14條構(gòu)造要求配筋。公式（條構(gòu)造要求配筋。公式（5.5.3-25.5.3-2）規(guī)定的限值與原規(guī)范相近）規(guī)定的限值與原規(guī)范相近。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算持久狀況承載能

60、力極限狀態(tài)計(jì)算kcutdoodofWTbhV,31051. 0tdtdoodofWTbhV231050. 0 5.5.4 5.5.4 目前鋼筋混凝土剪扭構(gòu)件的承載力一般按受扭目前鋼筋混凝土剪扭構(gòu)件的承載力一般按受扭構(gòu)件承載力和受剪構(gòu)件承載力分別進(jìn)行計(jì)算，然后疊加構(gòu)件承載力和受剪構(gòu)件承載力分別進(jìn)行計(jì)算，然后疊加起來(lái)。但是共同承受剪扭的構(gòu)件，其剪力和扭矩對(duì)構(gòu)件起來(lái)。但是共同承受剪扭的構(gòu)件，其剪力和扭矩對(duì)構(gòu)件內(nèi)的混凝土和箍筋均有一定影響。如果采取簡(jiǎn)單地疊加內(nèi)的混凝土和箍筋均有一定影響。如果采取簡(jiǎn)單地疊加，對(duì)箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。試驗(yàn)，對(duì)箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。試驗(yàn)表