重型工業(yè)廠房鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1、目 錄摘 要 . . 3第一章正文 . . 4簡(jiǎn)介 . . 4有側(cè)移框架 . . 5彈塑性鉸分析方法的精確度 . . 6改進(jìn)塑性鉸分析方法 . . 7軸心受力柱 . . 8獨(dú)立梁柱結(jié)構(gòu) . . 11具體例子的分析 . . 12剛性框架 . . 13極限承載能力 . . 14荷載分布與估計(jì)的破壞模型 . . 16荷載作用點(diǎn)軌跡 . . 18V ogel 的六層框架 . 18荷載位移曲線 . . 18力分布與塑性鉸形成 . . 19設(shè)計(jì)推論 . . 20設(shè)計(jì)建議 . . 22第二章參考文獻(xiàn) . . 27附 錄 . . 28計(jì)算書 . . 28一. 荷載 . . 28二. pkpm內(nèi)力計(jì)算結(jié)果. 2

2、8三. 屋面檁條計(jì)算 . . 132四. 墻梁計(jì)算 . . 136五. 抗風(fēng)柱計(jì)算 . . 142六. 吊車梁計(jì)算 . . 148七屋面橫向支撐計(jì)算 . . 158八柱間支撐計(jì)算 . . 158九. 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì) . . 160 圖 紙 . . 161 致 謝 . . 錯(cuò)誤！未定義書簽。摘 要本文討論的是與二維鋼框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)改進(jìn)分析方法相關(guān)的若干使用問題。我們對(duì)彈塑性鉸分析方法的精確度專門進(jìn)行了檢查，并且確定了它的應(yīng)用范圍。我們還推薦一種叫做改進(jìn)塑性鉸分析的方法，并對(duì)它的設(shè)計(jì)原理做了分析。我們做了一些個(gè)案分析，目的是為了闡述改進(jìn)塑性鉸方法在預(yù)測(cè)獨(dú)立構(gòu)件強(qiáng)度和局部穩(wěn)定以及整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度方面的精確性。同

3、時(shí)，把它的結(jié)果與彈塑性分析結(jié)果和塑性區(qū)分析結(jié)果的作出對(duì)比，從而評(píng)價(jià)了這個(gè)分析模型的性能。本文的目的是闡述塑性鉸分析方法在應(yīng)用于預(yù)測(cè)鋼構(gòu)件和框架的極限強(qiáng)度和工作性能時(shí)的效果和局限。關(guān)鍵詞：鋼結(jié)構(gòu) 塑性鉸 彈塑性分析重型工業(yè)廠房框架結(jié)構(gòu)二階改進(jìn)塑性鉸分析第一章正文簡(jiǎn)介在一位學(xué)者的論文中（Liew et al. 1993）已經(jīng)論述了對(duì)傳統(tǒng)的彈塑性鉸模型的改進(jìn)，它描述了梁柱的非彈性性能并保證了對(duì)鋼框架高級(jí)分析有足夠的精確度。合成模型已經(jīng)對(duì)改進(jìn)塑性鉸方法做了定義。這篇論文詳細(xì)地評(píng)估了用來(lái)模擬梁柱和框架平面內(nèi)強(qiáng)度性能的彈塑性鉸和改進(jìn)的塑性鉸分析方法。當(dāng)前的基本問題是基于Kanchanalai (1977

4、和Zhou et al. (1990 所闡述的有側(cè)移框架和獨(dú)立梁柱結(jié)構(gòu)的塑性區(qū)分析方法的Kanchanalai 的著作中有側(cè)移框架的例子描述了框架結(jié)構(gòu)中一系列非常典型的梁柱特征。Zhou 的著作中獨(dú)立梁柱結(jié)構(gòu)的研究也提出了另外的基本點(diǎn)，但構(gòu)件的二階影響會(huì)比較大。任何分析方法如果與這些基準(zhǔn)點(diǎn)相符合就可以被認(rèn)為是滿足二維改進(jìn)非彈性分析的。也就是說，分析模型可以以足夠的精確度來(lái)表達(dá)梁柱的強(qiáng)度從而單獨(dú)的具體構(gòu)件的承載力驗(yàn)算就不需要了。一個(gè)全面的研究是由兩個(gè)剛性框架和一個(gè)六層非剛性框架組成的。對(duì)這些框架的評(píng)價(jià)是基于荷載承載力設(shè)計(jì)的彈性分析方法塑性鉸分析方法的。我們把這些分析方法得出的結(jié)果和框架完全塑性區(qū)

5、分析方法的結(jié)果做了比較。這些研究的主要目的是確定可以用于設(shè)計(jì)的塑性鉸分析方法的可靠度和精確度。第二個(gè)目的是比較非彈性分析方法和LRFD 彈性分析方法得出的有側(cè)移和無(wú)側(cè)移框架在強(qiáng)度極限狀態(tài)下的性能。這些比較為非彈性分析方法在平面框架極限狀態(tài)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用提供了支持和依據(jù)。用于直接計(jì)算構(gòu)件和系統(tǒng)強(qiáng)度的塑性鉸分析方法的適用范圍已經(jīng)得到確定。并且還論述了這些方法在鋼框架結(jié)構(gòu)高級(jí)分析中的應(yīng)用，提出了設(shè)計(jì)的建議。接著總結(jié)了本文的重點(diǎn)。本文所引用的例子是Liew （1992）研究的構(gòu)件和框架問題的一部分。Liew 的著作中的全部問題包括帶有剛性和半剛性連接的有側(cè)移和無(wú)側(cè)移框架，帶有嵌板區(qū)變形的框架，斜柱框架，

6、獨(dú)立梁柱，強(qiáng)弱軸柱的工作性能。有側(cè)移框架圖13把二階彈塑性鉸和改進(jìn)塑性鉸分析方法得出的非平面強(qiáng)度曲線和Kanchanalai （1977）的塑性區(qū)結(jié)果做了比較。因?yàn)镵anchanalai 的塑性區(qū)分析方法是作為基準(zhǔn)而應(yīng)用于美國(guó)鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)的LRFD 梁柱方程（Yura 1988；Liew et al.1991）的發(fā)展中的，所以任何可以滿足這些基準(zhǔn)的分析方法都可以被認(rèn)為是滿足二維高級(jí)非彈性分析方法的要求的，從而不必驗(yàn)算單獨(dú)的具體構(gòu)件的承載能力。圖中同時(shí)給出了強(qiáng)軸和弱軸的用于塑性區(qū)分析方法的強(qiáng)度曲線。然而，對(duì)于塑性鉸分析方法只給出了強(qiáng)軸的強(qiáng)度曲線。因?yàn)槠浣Y(jié)果是用無(wú)量綱的形式表示的，而且用于強(qiáng)軸和弱軸

7、截面強(qiáng)度分析的是同一種塑性強(qiáng)度曲線（例如用于零長(zhǎng)度構(gòu)件的LRFD 梁柱影響方程），所以建立在鉸分析基礎(chǔ)上的弱軸曲線和強(qiáng)軸強(qiáng)度曲線是非常相似的。此塑性區(qū)分析方法對(duì)于無(wú)初始幾何缺陷的框架是通用的，但是已經(jīng)考慮了初始應(yīng)力的影響。比較各種方法，改進(jìn)塑性鉸分析方法用的是只考慮初始應(yīng)力影響的切線模量。同樣的，在接下來(lái)的全部復(fù)核研究中，改進(jìn)塑性鉸分析方法是利用了拋物線型剛度退化作用。另外，圖13中給出了一條表示梁柱構(gòu)件初始彎曲作用的曲線。這條曲線是由二階分析得出的， 圖1. 3A G =且/30c L r =的門式框架強(qiáng)度曲線的對(duì)比其中考慮了強(qiáng)軸的彎曲和殘余應(yīng)力的影響（端部邊緣取得最大壓應(yīng)力值0.3y F

8、）。 彈塑性鉸分析方法的精確度彈塑性分析方法經(jīng)常把框架的最大承載能力估計(jì)的過高。在圖1和2描述的門式鋼架中，塑性鉸模型的強(qiáng)軸強(qiáng)度出現(xiàn)了誤差，大約平均誤差有9，最高的有20。對(duì)于圖3中的斜柱框架，強(qiáng)軸強(qiáng)度也估計(jì)的過高，最大誤差達(dá)20。在圖13中的框架結(jié)構(gòu)中，其弱軸強(qiáng)度也被彈塑性模型過高地估測(cè)。在這些例子中，建立在彈塑性鉸分析基礎(chǔ)上的對(duì)弱軸強(qiáng)度估計(jì)的最大誤差高達(dá)10到30。彈塑性鉸模型是有可能過低估計(jì)弱軸強(qiáng)度的。這體現(xiàn)在圖1的框架例子中。這是因?yàn)楝F(xiàn)在用于彈塑性鉸分析的截面強(qiáng)度曲線對(duì)于典型的相對(duì)于弱軸的大邊緣截面的彎曲是偏保守的，特別是當(dāng)彎曲和軸力影響起主要作用時(shí)。Liew （1992）的研究說明對(duì)

9、于那些矮胖型和非常柔的框架來(lái)說，在各種軸力彎矩比下，其彈塑性鉸分析方法的結(jié)果和強(qiáng)軸塑性區(qū)分析法的結(jié)果是相差無(wú)幾的。這意味著在估計(jì)彈性彎曲或塑性機(jī)制下的破壞荷載時(shí)，二階彈塑性鉸分析是有足夠的精確度的。然而，對(duì)于圖13中的框架來(lái)說，在塑性鉸分析中，在一系列彎矩軸力比下強(qiáng)軸和弱軸強(qiáng)度都被估計(jì)的過高。因此我們有必要改進(jìn)傳統(tǒng)的彈塑性鉸模型從而使得它能夠適用于一系列結(jié)構(gòu)的分析。改進(jìn)塑性鉸分析方法對(duì)于圖13中的強(qiáng)弱軸例子，在一系列的彎矩軸力比下，與塑性區(qū)結(jié)果相比較，其保守系數(shù)不會(huì)超過4。改進(jìn)塑性分析法用于圖3的框架結(jié)構(gòu)時(shí)精確度特別高，相比之下如果在這樣的結(jié)構(gòu)中用彈塑性鉸分析法就會(huì)經(jīng)常出錯(cuò)。在這個(gè)例子中，如果

10、用彈塑性鉸模型分析弱軸強(qiáng)度，其最大誤差將達(dá)到30，而如果用改進(jìn)塑性鉸模型，其誤差不超過1。當(dāng)作用在框架上的軸力非常大時(shí)，把切線模量單獨(dú)應(yīng)用于彈塑性鉸分析能夠?qū)?qiáng)度極限作出很好的估計(jì)。然而，在中等量的軸力作用下，此模型對(duì)強(qiáng)度的估計(jì)就有些偏高了。在這樣一系列的軸力作用下，構(gòu)件中附加的分散的塑性影響將伴隨著彎曲作用。因此，把切線模量單獨(dú)應(yīng)用于彈塑性鉸分析中對(duì)于表達(dá)構(gòu)件的剛度退化是不夠的，特別是當(dāng)構(gòu)件中的彎距并不是很小時(shí)。這在圖2中得到證明，當(dāng)軸力小于0.5P y 時(shí)，彈塑性鉸模型對(duì)強(qiáng)弱軸強(qiáng)度都作出了過高的估計(jì)。對(duì)于這些例子，切線模量和二階改進(jìn)彈塑性鉸分析的應(yīng)用并不會(huì)改進(jìn)強(qiáng)度估計(jì)，因?yàn)楫?dāng)P<0.

11、5Py 時(shí)切線模量的公式是無(wú)效的。對(duì)于一般的荷載情況，對(duì)能夠考慮分散塑性作用的改進(jìn)塑性鉸分析方法的應(yīng)用，極大地改進(jìn)了非彈性強(qiáng)度估計(jì)。 圖2. 0A G =且/60c L r =的門式框架強(qiáng)度曲線的對(duì)比軸心受力柱有人會(huì)說與切線模量理論應(yīng)用于純軸心受力實(shí)例的剛度相比，構(gòu)件的非彈性彎曲剛度會(huì)被改進(jìn)塑性鉸模型所低估。這是因?yàn)樵姆菑椥詮澢鷦偠仍谥拥那芯€模量和雙重表面剛度削減模型（Liew et al. 1993）中得到減小。然而，這些方面看起來(lái)對(duì)軸心受力柱子的強(qiáng)度估計(jì)影響很小。 圖3. 0A G =且/20c L r =的斜柱框架強(qiáng)度曲線的對(duì)比圖4給出了改進(jìn)塑性鉸分析得出得結(jié)果，每個(gè)柱子用兩個(gè)元素

12、。我們假設(shè)一個(gè)尺寸為8×31的柱截面繞強(qiáng)軸彎曲，并且還對(duì)柱的初始變形（最大的撓曲發(fā)生在柱子長(zhǎng)度的中部，大小為L(zhǎng)/1500）做了明確的模擬。這個(gè)變形量和LRFD 柱強(qiáng)度曲線中假設(shè)的值是相同的。我們把改進(jìn)塑性鉸分析得出的非彈性柱的強(qiáng)度曲線和AISC LRFD柱強(qiáng)度曲線做了對(duì)比。對(duì)比結(jié)果顯示把改經(jīng)塑性鉸分析得出的柱強(qiáng)度曲線用于長(zhǎng)細(xì)比為1. 5c =的柱子時(shí)，其保守系數(shù)不超過5。這就可以得出結(jié)論，改進(jìn)塑性鉸模型所應(yīng)用的雙重剛度降低方案對(duì)于純軸心受力柱的強(qiáng)度估計(jì)的影響是微乎其微的。 圖4. 軸向受力端部鉸接柱強(qiáng)度曲線的對(duì)比圖4也把AISC LRFD柱強(qiáng)度曲線和使用了CRC 、LRFD 切線模量

13、的非彈性屈曲分析得出的曲線，改進(jìn)塑性鉸分析得出的曲線做了對(duì)比。在同樣的圖中，通過量測(cè)當(dāng)單位切線剛度矩陣的行列式為零時(shí)的荷載水平而得到改進(jìn)塑性鉸分析的柱的承載能力。以這種方法得到的柱強(qiáng)度在本質(zhì)上和利用了柱切線模量的非彈性屈曲方法估計(jì)的值是相同的。我們可以看到，兩個(gè)切線模量非彈性屈曲分析方法都過高估計(jì)了含于AISC LRFD 柱方程（Load 1986）的柱承載能力。與CRC Et 非彈性屈曲分析相關(guān)的最大誤差為14。這個(gè)最大誤差是與一定的長(zhǎng)細(xì)比的柱子相聯(lián)系的，在這個(gè)長(zhǎng)細(xì)比下，殘余應(yīng)力和構(gòu)件的初始彎曲相互作用使得柱的承載力與完美柱子的承載力理想值相比有了巨大的降低。然而，對(duì)于那些長(zhǎng)細(xì)比值小于等于0

14、.4的柱子來(lái)說CRC Et 非彈性屈曲分析的最大誤差與AISC LRFD柱強(qiáng)度曲線相比其保險(xiǎn)系數(shù)不大于5。這些結(jié)構(gòu)顯示，對(duì)于0.4c 的柱子來(lái)說，解決方案對(duì)幾何缺陷的敏感度不是很大。如果非彈性屈曲分析用的是LRFD 切線模量（LRFD Et ），且c 不高于1.0當(dāng)非彈性分析用于框架設(shè)計(jì)時(shí)，AISC LRFD 給出了一些軸心力的限制：對(duì)于有側(cè)移柱，要求1.5c 且y P 0.75P ；對(duì)于無(wú)側(cè)移柱，要求y P 0.8P 。同樣在LRFD我們有必要強(qiáng)調(diào)傳統(tǒng)的彈塑性鉸分析方法對(duì)柱強(qiáng)度高估，其最大誤差將達(dá)到22.5。然而當(dāng)把一元分析的改進(jìn)塑性鉸方法應(yīng)用于c 1.0的柱子中，其誤差將降到低于5。獨(dú)立梁

15、柱結(jié)構(gòu)Zhou et al.（1990）研究的獨(dú)立梁柱結(jié)構(gòu)已經(jīng)成為我們現(xiàn)在的研究對(duì)象，其目的是評(píng)估彈塑性鉸和改進(jìn)塑性鉸分析方法在解決受端部等效彎距的作用下的梁柱結(jié)構(gòu)問題時(shí)的性能。這種梁柱結(jié)構(gòu)帶有殘余應(yīng)力，其最大壓應(yīng)力值為y 0.3F ，還帶有初始幾何缺陷，并成正弦曲線變化，其平面內(nèi)撓度在長(zhǎng)度中部達(dá)到最大值0L /1000=。圖5給出了塑性區(qū)強(qiáng)度曲線，并把它與彈塑性鉸和改進(jìn)彈塑性鉸方法作了比較。圖5中基于塑性鉸的結(jié)果都是由于使用了構(gòu)件的二元素分析才得出的，而且兩個(gè)分析都精確地模擬了構(gòu)件的初始變形（在中部達(dá)到最大值0L /1000=）。改進(jìn)塑性鉸模型是基于CRC 柱切線模量的使用的，因?yàn)闃?gòu)件的初始

16、變形在分析中已經(jīng)得到了精確的模擬。從圖5我們可以看出，對(duì)于/L r 小于20且P 小于y 0. 2P 的梁柱，彈塑性鉸分析在估計(jì)這些梁柱的極限強(qiáng)度的時(shí)候是具有足夠的精確度的。不同的是，彈塑性鉸總是以高于5的誤差過高地估計(jì)了梁柱的承載能力。改進(jìn)塑性鉸方法在估計(jì)圖5中梁柱的極限強(qiáng)度時(shí)是非常成功的，最大誤差低于7。另外對(duì)受非等效端部彎距作用下的梁柱相反曲率彎曲的研究在Liew （1992）中也提到了。這些研究的結(jié)論將在后面得到總結(jié)。具體例子的分析Chen et al.（1990）的剛性框架和Vogel （1985）與Ziemian （1989）的六層框架的塑性區(qū)分析方法被作為基準(zhǔn)來(lái)評(píng)價(jià)改進(jìn)塑性鉸和彈

17、塑性鉸方法在估測(cè)超靜定框架在極限狀態(tài)下性能的能力。下面的簡(jiǎn)化分析方法是用來(lái)評(píng)價(jià)這部分框架的極限狀態(tài)的。LRFD 彈性分析/設(shè)計(jì)方法一種用于確定構(gòu)件最大強(qiáng)度的直接的二階彈性分析方法。每個(gè)構(gòu)件中的最大荷載都在LRFD 影響方程中得到核實(shí)，以便加載更高一級(jí)的荷載直到達(dá)到極限荷載，在這個(gè)極限荷載點(diǎn)上，最危險(xiǎn)構(gòu)件的最大荷載滿足LRFD 極限強(qiáng)度方程。與非彈性方法相比，在LRFD 構(gòu)件強(qiáng)度方程中抵抗系數(shù)是取1.0。彈塑性鉸方法傳統(tǒng)的塑性鉸分析方法是用來(lái)模擬材料的非線性性能的。初始幾何缺陷，就像彈性區(qū)分析方法中假設(shè)的一樣，在這個(gè)分析中也得到了精確的模擬。改進(jìn)塑性鉸分析方法這個(gè)方法引進(jìn)了CRC 切線模量和拋物

18、線型的剛度退化作用（Liew et al. 1993）來(lái)模擬構(gòu)件的有效剛度。就像在塑性區(qū)分析中一樣，在圖5. 塑性鉸分析得出的梁柱強(qiáng)度曲線與實(shí)際強(qiáng)度曲線的對(duì)比改進(jìn)塑性分析中，初始缺陷也得到了精確的模擬。剛性框架在塑性區(qū)分析中（Chen et al. 1990）, 所有的梁柱橫截面都含有初始?xì)堄鄳?yīng)力，其最大壓應(yīng)力值出現(xiàn)在邊緣端部，大小為 0. 3yF。假設(shè)柱子有按正弦曲線 變化的初始偏心，在柱長(zhǎng)的中部其平面內(nèi)變形達(dá)到最大值，0/1000L =。假設(shè)梁沒有初始變形。在塑性區(qū)分析中不考慮材料硬化。在應(yīng)用塑性鉸分析時(shí)，所有的荷載都是按比例分配的。梁被模擬為八個(gè)離散元件，把分布荷載作用近似為離散荷載作用

19、。柱子被離散為四個(gè)元件以考察柱端塑性鉸的情況和近似模擬構(gòu)件正弦分布的初始偏心。在應(yīng)用LRFD 彈性分析/設(shè)計(jì)方法時(shí)，是根據(jù)計(jì)算圖表中的公式（Load 1986）來(lái)確定剛框架的有效長(zhǎng)度系數(shù)的。圖6給出了柱系數(shù)k 的值。極限承載能力用改進(jìn)塑性鉸分析得出的框架A 和框架B 的極限強(qiáng)度和用彈塑性分析【見圖7（a ）和圖7（b ）】得出的結(jié)果是一樣的。這是因?yàn)檫@些框架的破壞荷載是和梁的塑性破壞機(jī)制相關(guān)的。從這些塑性鉸分析方法得到的結(jié)果和塑性區(qū)方法得到的結(jié)果非常吻合，兩者極限荷載的差別只有4。LRFD 彈性分析/設(shè)計(jì)方法總體上是偏保守的。對(duì)于與基礎(chǔ)固支連接的框架（框架A ），LRFD 彈性分析/設(shè)計(jì)方法得

20、出的極限強(qiáng)度與塑性區(qū)極限強(qiáng)度相比低了26。對(duì)于框架B ，強(qiáng)度估計(jì)的誤差大概為17，偏保守。圖6. （a ）固支的剛框架幾何形狀，有效長(zhǎng)度系數(shù)和荷載類型（b ）鉸支的剛框架幾何形狀，有效長(zhǎng)度系數(shù)和荷載類型 圖7. （a ）固支框架彎矩和軸力圖（b ）鉸支框架彎矩和軸力圖荷載分布與估計(jì)的破壞模型圖7（a ）與圖7（b ）給出了荷載參數(shù)=0.34的框架A 和框架B 在極限狀態(tài)下的彎距圖和軸力圖。大體上，柱子的軸力大致為標(biāo)準(zhǔn)荷載按比例分配給每根柱子。梁中的軸力可以忽略，因此圖中沒有表示。我們發(fā)現(xiàn)按改進(jìn)塑性鉸分析得出的框架極限狀態(tài)下的彎距分布與 圖8. （a ）固支框架與（b ）鉸支框架荷載作用點(diǎn)曲線的

21、比較彈塑性分析得出的結(jié)果幾乎是相同的。這些結(jié)果總體上與塑性區(qū)分析得出的結(jié)果是一致的。二階塑性區(qū)分析顯示受系數(shù)=0.34的荷載作用的框架破壞是由于柱子失穩(wěn)和梁跨中嚴(yán)重屈服引起的（Chen et al. 1990）。塑性鉸分析得出的極限荷載值是與柱端和梁跨中的塑性鉸的情況有關(guān)的【見圖7（a ）和圖7（b ）】。與此相反的是，按LRFD 彈性分析/設(shè)計(jì)方法得出的極限荷載只和柱的失穩(wěn)有關(guān)當(dāng)柱子達(dá)到極限強(qiáng)度時(shí)梁還處于彈性狀態(tài)。這是彈塑性方法的一個(gè)明顯的缺陷，因?yàn)樵诖_定整體強(qiáng)度時(shí)并沒有利用超靜定框架的內(nèi)力重分布。另外，LRFD 彈性分析/設(shè)計(jì)方法估計(jì)的簡(jiǎn)支框架的承載力要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于固支框架。這是因?yàn)?，在固支?/p>

22、架中，彈性分析方法使得受巨大彈性力的柱處于不利地位，雖然這些柱子可以通過非彈性內(nèi)力重分布把力傳給梁從而承載更大的荷載。荷載作用點(diǎn)軌跡圖8（a ）和圖8（b ）給出的荷載作用點(diǎn)曲線表達(dá)了在加載的過程中，指定截面上荷載大小和方向的變化。當(dāng)柱頂?shù)乃苄糟q形成之后，彈塑性鉸分析得到的荷載分布響應(yīng)曲線在荷載作用點(diǎn)軌跡中會(huì)產(chǎn)生突變。當(dāng)有額外的荷載施加到結(jié)構(gòu)上時(shí)，鉸接柱能夠通過重分布把彎矩傳遞給梁從而大大提高軸向承載力。最終，梁的跨中截面形成一個(gè)塑性鉸，導(dǎo)致一個(gè)破壞機(jī)制的形成。圖8（a ）和圖8（b ）中的塑性區(qū)響應(yīng)曲線展示了在達(dá)到塑性強(qiáng)度之前的荷載逐漸重分布的過程。改進(jìn)塑性鉸分析得出的響應(yīng)曲線是介于前述的非

23、彈性分析方法得出的兩種響應(yīng)曲線之間的。雖然這些分析方法得出的荷載重分布響應(yīng)曲線是不同的，但是這些分析方法得出的極限荷載卻是非常一致的。Vogel 的六層框架Vogel （1985）提供了一系列的框架用于確定計(jì)算機(jī)程序的準(zhǔn)確度和可靠度。塑性區(qū)分析的結(jié)果被用來(lái)作為比較的基準(zhǔn)。Ziemian （1989）用彈塑性鉸和塑性區(qū)分析方法研究同樣的框架結(jié)構(gòu)。Ziemian 的著作通過提供詳細(xì)的系統(tǒng)的內(nèi)力分布（Vogel 的著作中所沒有的）從而對(duì)Vogel 的結(jié)果是個(gè)極大的補(bǔ)充。圖9給出了標(biāo)準(zhǔn)六層框架的構(gòu)造?？蚣苤械乃袠?gòu)件都由熱軋零件組成的。塑性區(qū)分析方法對(duì)殘余應(yīng)力和柱子的初始側(cè)移缺陷做了詳細(xì)的說明。在兩種

24、基于塑性鉸的分析方法中，梁都被模擬為四個(gè)離散的元件，而柱子都被看作是一元的。所有的荷載都是按比例分配的。荷載位移曲線圖9給出了四層和六層結(jié)構(gòu)的荷載橫向變形曲線，并把塑性鉸分析方法得出的結(jié)果與Vogel 的塑性區(qū)分析得出的結(jié)果做了比較。圖9顯示所有的非彈性方法對(duì)此框架預(yù)測(cè)的極限荷載在本質(zhì)上是相同的。在Vogel 的塑性區(qū)研究中，當(dāng)荷載系數(shù)達(dá)到1.111時(shí)，框架達(dá)到其最大承載能力，在改進(jìn)塑性鉸分析中這個(gè)荷載系數(shù)為1.118，在彈塑性分析中，這個(gè)系數(shù)為1.124。這些極限荷載之間的最大差距不超過2。這些結(jié)果為早期的研究（King et al. 1991；White et al. 1991; Ziem

25、ian 1989）提供了很大的支持，當(dāng)框架全部的非線性行為都由梁中的非彈性性能所決定時(shí)，基于彈塑性鉸的模型在總體上能夠足夠地表現(xiàn)全部框架的性能。力分布與塑性鉸形成圖10和11對(duì)框架極限承載能力狀態(tài)下用三種非彈性分析計(jì)算得出的作用在框架固定位置上的軸力和彎矩進(jìn)行了比較。圖中給出的準(zhǔn)確的解決方法是基于Ziemian 的塑性區(qū)分析的，在Ziemian 的塑性區(qū)分析中，框架達(dá)到極限承載能力時(shí)的荷載系數(shù)為1.180，這比Vogel 的塑性區(qū)分析得出的極限荷載要稍大一些。所有的非彈性分析預(yù)測(cè)的荷載的分布都是相當(dāng)接近的。圖11中有改進(jìn)塑性鉸和彈塑性鉸分析得出的塑性鉸的位置。彈塑性鉸分析得出的第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)

26、于荷載系數(shù)為0.770時(shí)，而在改進(jìn)塑性鉸分析中，直到荷載系數(shù)達(dá)到0.873時(shí)才出現(xiàn)塑性鉸。彈塑性鉸分析得出的塑性鉸總共有24個(gè)，相比之下，改進(jìn)塑性鉸分析得出的塑性鉸只有15個(gè)。LRFD 彈性分析方法我們也嘗試用LRFD 彈性分析方法來(lái)計(jì)算Vogel 框架的極限承載能力。對(duì)于這個(gè)六層框架，柱子的有效長(zhǎng)度由有效長(zhǎng)度修正系數(shù)i K 來(lái)確定，i K 由以下公式給出（Liew et al. 1991） i K =0ui P > . . . . . . . . . . . . . . . . . .（1） i K = 考慮樓層穩(wěn)定影響的第i 根剛柱的有效長(zhǎng)度系數(shù)；i I = 彎曲平面內(nèi)的極慣性矩；n

27、 K = 由柔性框架計(jì)算圖表得出的構(gòu)件有效長(zhǎng)度系數(shù)（Load 1986）；ui P =第i 根剛柱必需的軸向抗壓強(qiáng)度；uP =一個(gè)樓層中所有柱子所必需的軸向抗壓強(qiáng)度。 圖9. 六層框架荷載位移曲線的比較圖12給出了標(biāo)準(zhǔn)化框架的k 系數(shù)的值。圖中還同時(shí)給出了基于LRFD 梁柱影響方程計(jì)算得到的梁柱強(qiáng)度。當(dāng)荷載參數(shù)達(dá)到0.765時(shí)，框架達(dá)到其極限荷載，此時(shí)，臨界受力構(gòu)件（頂梁）達(dá)到其極限強(qiáng)度，荷載系數(shù)為1.0。圖12的結(jié)果說明LRFD 彈性分析/設(shè)計(jì)過程是偏保守的?？梢钥闯鲆恍┑蜆菍拥牧汉涂蚣苤兴械闹佣歼€有安全儲(chǔ)備，而這些安全儲(chǔ)備沒有在評(píng)價(jià)整個(gè)系統(tǒng)強(qiáng)度時(shí)利用起來(lái)。這些安全儲(chǔ)備（當(dāng)臨界構(gòu)件達(dá)到其

28、極限承載能力后，可以通過非彈性荷載重分布而得到）對(duì)于高階超靜定結(jié)構(gòu)是非常重要的。設(shè)計(jì)推論對(duì)于傳統(tǒng)的彈塑性鉸方法分析的典型的框架結(jié)構(gòu)，有塑性鉸處的荷載被高估，而框架非臨界處的荷載被低估?？蚣苤懈ｋU(xiǎn)構(gòu)件的剛度被高估了，因?yàn)榉治鲋袥]有考慮到逐漸屈服的過程。因此，越危險(xiǎn)的構(gòu)件受力越大，這些力導(dǎo)致了構(gòu)件中最大彎矩處的塑性鉸的形成。然而，如果分析中模擬了構(gòu)件的逐漸屈服，抵抗力將會(huì)更加不規(guī)則地在所有的構(gòu)件中分布。同樣的，系統(tǒng)中的非彈性荷載重分布進(jìn)行的非常緩慢而沒有像傳統(tǒng)彈塑性鉸分析模擬的剛度突變。在這樣一個(gè)局部結(jié)構(gòu)中，它的柱子是細(xì)長(zhǎng)的（0.4c>）并受非常大的軸力（0.5yP P>），我們認(rèn)為

29、彈塑性鉸方法得出的荷載分布和撓度值沒有改進(jìn)塑性鉸方法得出的準(zhǔn)確。如果構(gòu)件中二階影響非常大，對(duì)局部荷載分布和變形的錯(cuò)誤估計(jì)會(huì)對(duì)整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的估計(jì)造成影響。然而，并不是一個(gè)大的整體結(jié)構(gòu)中的所有構(gòu)件都會(huì)在達(dá)到整體的最大承載 圖10. 六層框架中的軸力比較力之前就達(dá)到局部的最大承載力。因此，關(guān)于局部影響的錯(cuò)誤估計(jì)對(duì)整體強(qiáng)度和穩(wěn)定的影響是微乎其微的，特別是對(duì)高次超靜定結(jié)構(gòu)。然而，卻有這樣的例子，構(gòu)件可能產(chǎn)生的局部破壞將對(duì)整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定產(chǎn)生很大的影響。對(duì)于這些例子，用二階彈塑性鉸分析方法對(duì)整體結(jié)構(gòu)和局部構(gòu)件強(qiáng)度的直接估計(jì)會(huì)導(dǎo)致所得的結(jié)果偏于非保守。另外一方面，改進(jìn)塑性鉸分析方法具有廣泛的正確性，而且它是保

30、守的。因此，這個(gè)方法適用于各種系列結(jié)構(gòu)的的分析和設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)建議改進(jìn)塑性鉸分析的設(shè)計(jì)建議羅列如下。1. 分析中柱初始偏心要特別指定。在分析中，將采用美國(guó)鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)的建筑容許偏差/500L =，目的是為了考慮構(gòu)件傾斜對(duì)結(jié)構(gòu)的荷載分布造成的影響。然而，我們不能期望建筑中所有的柱子都在同一個(gè)方向達(dá)到其允許的最大傾斜。歐洲鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)（“Essentials ”1991）介紹說在用塑性區(qū)分析方法分析有側(cè)移框架時(shí)用以下的表達(dá)式可以降低柱子的傾斜：11600i s L n =+ . . . . . . . . . . . . . . （2） L=層高；s n =樓層中柱子的數(shù)目在應(yīng)用改進(jìn)塑性鉸分析法分析框架時(shí)

31、，必須按（2）式確定框架中每個(gè)樓層平面的傾斜。2. 用LRFD 柱子的切線模量來(lái)考慮殘余應(yīng)力和構(gòu)件初始偏心對(duì)構(gòu)件穩(wěn)定的影響。當(dāng)構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比L/r小于100時(shí)，基于LRFD 切線模量的改進(jìn)塑性鉸分析模型的保守度不超過5%。當(dāng)L/r>100時(shí)，就要求對(duì)幾何偏心做出明確的模擬。在這樣的例子中，就要用到CRC 切線模量。 圖11. 六層框架的彎矩比較圖12. LRFD二階彈性方法得到的系數(shù)k 和梁柱強(qiáng)度值3. 雖然用于數(shù)據(jù)分析的剛度退化作用是一個(gè)現(xiàn)象型模型，但與塑性區(qū)方法相比，它得出了足夠準(zhǔn)確的結(jié)果。4. 用正截面強(qiáng)度LRFD 曲線來(lái)估計(jì)平面內(nèi)強(qiáng)弱軸強(qiáng)度性能。我們會(huì)采用抵抗系數(shù)來(lái)減少塑性強(qiáng)度表面

32、來(lái)滿足LRFD 。不需要對(duì)平面內(nèi)構(gòu)件分別進(jìn)行核實(shí)，但是所有的構(gòu)件必須完全結(jié)合并足夠的剛接以避免側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲。結(jié)論我們可以得出這樣的結(jié)論，彈塑性鉸方法提供了一個(gè)對(duì)非彈性梁柱性能的改進(jìn)的描述，忽略了可能的機(jī)械硬化帶來(lái)有利的影響。我們必須注意，在實(shí)際的結(jié)構(gòu)中應(yīng)力狀態(tài)是非常復(fù)雜的。結(jié)構(gòu)構(gòu)件可能會(huì)留有大于三分之一屈服強(qiáng)度的局部殘余應(yīng)力。在構(gòu)件的連接中，焊接，加工，安裝方法和安裝誤差都會(huì)產(chǎn)生額外的局部應(yīng)力。因?yàn)檫@些因素，大多數(shù)鋼框架中會(huì)不可避免地產(chǎn)生局部屈服，特別是在構(gòu)件的連接端，當(dāng)達(dá)到極限承載力時(shí)。改進(jìn)塑性較模型比彈塑性 鉸方法更能考慮到這些影響。另外，改進(jìn)塑性鉸分析可以采用合適的切線模量公式來(lái)估計(jì)各種

33、類型柱子的軸向承載力。這些規(guī)范方程通過大量的核準(zhǔn)才得到的，包括對(duì)帶有初始缺陷的柱子的經(jīng)驗(yàn)性的和理論性的研究。雖然t E 的等效值是基于合適的柱強(qiáng)度方程的，但是改進(jìn)塑性鉸可以和合適的柱強(qiáng)度協(xié)調(diào)的很好。從很多的例子中我們可以得出一些很重要的結(jié)論，這些結(jié)論是關(guān)于傳統(tǒng)的彈塑性鉸和改進(jìn)塑性鉸方法在分析非彈性框架時(shí)的準(zhǔn)確性的。1. 對(duì)于承受高荷載的框架構(gòu)件，特別是梁構(gòu)件，二階彈塑性鉸分析會(huì)給出足夠可靠的結(jié)果。另外，這個(gè)方法在估計(jì)框架在彈性屈服狀態(tài)或極限強(qiáng)度狀態(tài)時(shí)的破壞荷載時(shí)是足夠精確的。對(duì)于以下種類的倒塌的梁柱構(gòu)件，比起塑性鉸方法，彈塑性鉸分析的偏危險(xiǎn)的誤差不超過4%。單向彎曲的梁柱：/0.2yP P &

34、lt;和/或/20 L r 。雙向彎曲的梁柱：/0.3yP P <和/或/40 L r 。只受軸力作用的柱：0.4 c。在所有的情況下，要求構(gòu)件中的軸力不大于 0.85 y P 。2. 在本文所引用的一些例子中傳統(tǒng)的塑性鉸分析方法表現(xiàn)并不理想。用塑性區(qū)分析方法作為比較的標(biāo)準(zhǔn)，使用二階彈塑性鉸分析的偏危險(xiǎn)的最大誤差總結(jié)如下：繞強(qiáng)軸彎曲的Kanchanalai 框架：誤差為4%21%，當(dāng)L/r介于20與60之間時(shí)。繞弱軸彎曲的Kanchanalai 框架：誤差為0%30%，當(dāng)L/r介于20與60之間時(shí)。單向彎曲的獨(dú)立梁柱：誤差為1%18%，當(dāng)L/r介于20與100之間時(shí)。雙向彎曲的獨(dú)立梁柱：

35、誤差為0%17%，當(dāng)L/r介于20與100之間時(shí)（Liew 1992）。軸心受力柱：最大誤差為23%，當(dāng)1. 0 c=時(shí)?？傊瑐鹘y(tǒng)的彈塑性鉸分析不能看作是一種高級(jí)的非彈性分析。同樣，把彈塑性鉸模型用于分析受很大的重力荷載但非彈性內(nèi)力重分布的儲(chǔ)備能力很小的結(jié)構(gòu)時(shí)，效果很差。3. 改進(jìn)塑性鉸分析使得對(duì)柱強(qiáng)度的估計(jì)接近于柱設(shè)計(jì)的規(guī)范要求。同時(shí)，改進(jìn)塑性較模型能夠很好地估計(jì)梁構(gòu)件的破壞荷載，當(dāng)破壞是由于塑性破壞機(jī)制的形成時(shí)。對(duì)于Liew （1992）研究過的有側(cè)移框架例子，改進(jìn)塑性鉸方法給出了偏安全的結(jié)果并保證了一個(gè)合理的準(zhǔn)確度。對(duì)于獨(dú)立梁柱結(jié)構(gòu)的例子，與LRFD 梁柱強(qiáng)度結(jié)果相比，其最大偏危險(xiǎn)誤差

36、不超過5%。改進(jìn)塑性鉸方法可以分析各種結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和穩(wěn)定性能，從獨(dú)立構(gòu)件和簡(jiǎn)單的門式框架結(jié)構(gòu)，到整個(gè)多層的結(jié)構(gòu)。因此，它可以被稱為一種高級(jí)的分析方法。4. 現(xiàn)在的研究表明，基于具體構(gòu)件承載能力核實(shí)的彈性分析程序在評(píng)估超靜定結(jié)構(gòu)在極限強(qiáng)度狀態(tài)下的性能時(shí)，是有局限的。當(dāng)內(nèi)力重分布發(fā)生時(shí)，LRFD 梁柱方程所采用的有效長(zhǎng)度系數(shù)就無(wú)法表達(dá)一個(gè)框架的工作性能了。因此，只有當(dāng)框架是完全彈性時(shí)，它的應(yīng)用才是有效的?？傊?，LRFD 彈性分析/設(shè)計(jì)是偏保守的。然而，Liew （1992）中的若干基準(zhǔn)點(diǎn)研究說明這種方法估計(jì)的極限強(qiáng)度狀態(tài)比起一個(gè)超靜定框架的實(shí)際強(qiáng)度來(lái)說是太保守了。LRFD 彈性分析/設(shè)計(jì)方法的保守度

37、在總體上是隨著框架的超靜定次數(shù)的增加而增加的。第二章參考文獻(xiàn)1、陳祿如中國(guó)鋼結(jié)構(gòu)的現(xiàn)狀和展望建筑鋼結(jié)構(gòu)的進(jìn)展2001 NO.12、李國(guó)強(qiáng)薛偉辰當(dāng)代建筑工程的新結(jié)構(gòu)體系建筑鋼結(jié)構(gòu)的進(jìn)展2001 NO.13、李世俊徐寅我國(guó)鋼鐵產(chǎn)品的發(fā)展對(duì)建筑鋼結(jié)構(gòu)的促進(jìn)建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展2002 NO.14、姜學(xué)詩(shī)鋼結(jié)構(gòu)房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中常見問題分析建筑結(jié)構(gòu)2003 NO.65、西德 F 哈特W 海恩H 桑塔格鋼結(jié)構(gòu)建筑資料集中國(guó)建筑工業(yè)出版社附錄計(jì)算書本次設(shè)計(jì)內(nèi)容為一鋼結(jié)構(gòu)重型工業(yè)廠房。除屋面支撐、柱間支撐、隅撐采用手算外，其它結(jié)構(gòu)均用pkpm 計(jì)算。一. 荷載1. 屋面活載屋面活荷載設(shè)計(jì)值 0.5KN/2m彩鋼板屋面

38、自重標(biāo)準(zhǔn)值 0.10 KN/2m屋面檁條自重標(biāo)準(zhǔn)值 0.06 KN/2m支撐重標(biāo)準(zhǔn)值 0.05 KN/2m2. 風(fēng)荷載（10m 高處） 0.45 KN/2m3. 主梁，柱自重程序自動(dòng)計(jì)算4. 吊車荷載查找吊車數(shù)據(jù)庫(kù)5. 基本雪壓 0.45 KN/2m二. pkpm內(nèi)力計(jì)算結(jié)果工程名: 工業(yè)廠房* PK11.EXE *日期: 6/10/2004時(shí)間:10:13:39設(shè)計(jì)主要依據(jù):1、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001;2、建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50011-2001;3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJ 17-88;4、門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程(CECS 102:98;5、上海市標(biāo)準(zhǔn)輕型鋼

39、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程(DBJ08-68-97;6、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50010-2002。結(jié)果輸出- 總信息 -節(jié)點(diǎn)總數(shù): 15柱數(shù): 6梁數(shù): 8結(jié)構(gòu)形式: 門式剛架, 按門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程計(jì)算結(jié)構(gòu)重要性系數(shù): 1.00支座約束數(shù): 3標(biāo)準(zhǔn)截面總數(shù): 4活荷載計(jì)算信息: 考慮活荷載不利布置風(fēng)荷載計(jì)算信息: 計(jì)算風(fēng)荷載抗震等級(jí): 5鋼材: Q345梁柱自重計(jì)算信息: 柱梁自重都計(jì)算梁柱自重計(jì)算增大系數(shù): 1.20基礎(chǔ)計(jì)算信息: 不計(jì)算基礎(chǔ)混凝土梁支座負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù): 1.00梁剛度增大系數(shù): 1.00鋼結(jié)構(gòu)靜截面面積與毛截面面積比: 0.85溫度計(jì)算參數(shù)： 0窄行輸出全部?jī)?nèi)容 第一

40、跨計(jì)算簡(jiǎn)圖 第二跨計(jì)算簡(jiǎn)圖- 節(jié)點(diǎn)坐標(biāo) -節(jié)點(diǎn)號(hào) X Y 節(jié)點(diǎn)號(hào) X Y 節(jié)點(diǎn)號(hào) X Y ( 1 0.00 7.90 ( 2 24.00 7.90 ( 3 48.00 7.90 ( 4 0.00 10.80 ( 5 24.00 10.80 ( 6 48.00 10.80 ( 7 3.36 11.08 ( 8 20.64 11.08 ( 9 27.36 11.08 ( 10 44.64 11.08 ( 11 12.00 11.80 ( 12 36.00 11.80 ( 13 0.00 0.00 ( 14 24.00 0.00 ( 15 48.00 0.00- 柱關(guān)聯(lián)號(hào) -柱號(hào)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)柱號(hào)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)

41、柱號(hào)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn) ( 1 13 1 ( 2 14 2 ( 3 15 3 ( 4 1 4 ( 5 2 5 ( 6 3 6- 梁關(guān)聯(lián)號(hào) -梁號(hào)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)梁號(hào)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)梁號(hào)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)( 1 4 7 ( 2 5 9 ( 3 7 11 ( 4 8 5 ( 5 9 12 ( 6 10 6 ( 7 11 8 ( 8 12 10- 支座約束信息 -31( 1 13111 ( 2 14111 ( 3 15111- 柱上下節(jié)點(diǎn)偏心 -節(jié)點(diǎn)號(hào)柱偏心值節(jié)點(diǎn)號(hào)柱偏心值節(jié)點(diǎn)號(hào)柱偏心值節(jié)點(diǎn)號(hào)柱偏心值 ( 1 0.00 ( 2 0.00 ( 3 0.00 ( 4 0.00 ( 5 0.00 ( 6 0.00 ( 7 0.00 ( 8

42、0.00 ( 9 0.00 ( 10 0.00 ( 11 0.00 ( 12 0.00 ( 13 0.00 ( 14 0.00 ( 15 0.00- 標(biāo)準(zhǔn)截面信息 -1、標(biāo)準(zhǔn)截面類型( 1 16, 250, 250, 500, 6, 10, 10, 5( 2 27, 200, 200, 700, 400, 6, 10, 10, 5,( 3 16, 200, 200, 400, 6, 10, 10, 5( 4 27, 200, 200, 400, 700, 6, 10, 10, 5,2、標(biāo)準(zhǔn)截面特性截面號(hào) Xc Yc Ix Iy A321 0.12500 0.25000 0.35546E-03

43、0.26050E-04 0.78800E-022 0.10000 0.27500 0.36607E-03 0.13343E-04 0.71800E-023 0.10000 0.20000 0.17957E-03 0.13340E-04 0.62800E-024 0.10000 0.27500 0.36607E-03 0.13343E-04 0.71800E-02截面號(hào) ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.21239E+00 0.57497E-01 0.14219E-02 0.14219E-02 0.20840E-03 0.20840E-032 0.22580E+00 0.4310

44、8E-01 0.13312E-02 0.13312E-02 0.13343E-03 0.13343E-033 0.16910E+00 0.46089E-01 0.89785E-03 0.89785E-03 0.13340E-03 0.13340E-034 0.22580E+00 0.43108E-01 0.13312E-02 0.13312E-02 0.13343E-03 0.13343E-03 - 柱布置截面號(hào), 鉸接信息, 截面布置角度 -柱號(hào)標(biāo)準(zhǔn)截鉸接截面布柱號(hào)標(biāo)準(zhǔn)截鉸接截面布面號(hào)信息置角度面號(hào)信息置角度( 1 1 0 0 ( 2 1 0 0( 3 1 0 0 ( 4 1 0 0( 5

45、1 0 0 ( 6 1 0 0- 梁布置截面號(hào), 鉸接信息, 截面布置角度 -梁號(hào)標(biāo)準(zhǔn)截鉸接截面布梁號(hào)標(biāo)準(zhǔn)截鉸接截面布33面號(hào)信息置角度面號(hào)信息置角度( 1 2 0 0 ( 2 2 0 0( 3 3 0 0 ( 4 4 0 0( 5 3 0 0 ( 6 4 0 0( 7 3 0 0 ( 8 3 0 0恒荷載計(jì)算節(jié)點(diǎn)荷載: 節(jié)點(diǎn)號(hào)彎矩垂直力水平力柱荷載: 柱號(hào)荷載類型荷載值荷載參數(shù)1 荷載參數(shù)2梁荷載: NE LI KL P X P1 X1 1 1 1 1.28 0.00 1 1 1 1.28 0.00 1 1 1 1.28 0.00 1 1 1 1.28 0.00 1 1 1 1.28 0.00 1 1 1 1.28 0.00 1 1 1 1.28 0.00 1 1 1 1.28 0.003435 - 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用計(jì)算結(jié)果 - 恒載軸力包絡(luò)圖 KN恒載彎矩包絡(luò)圖 KN-m 恒載剪力圖 KN （兩跨一樣）- 柱內(nèi)力 -柱號(hào) M N V M N V1 -48.00 29.60 -11.49 -42.73 -23