塔式起重機基礎設計

1、塔式起重機基礎設計塔式起重機基礎設計一、基礎受力分析一、基礎受力分析hLVGMHHMDLL二、二、參數(shù)信息參數(shù)信息 塔吊型號塔吊型號:QTZ60 自重自重(包括壓重包括壓重)F1=833.00kN，最大起重荷載，最大起重荷載 F2=60.00kN， 塔吊傾覆力距塔吊傾覆力距Mk=787.50kN.m，塔吊起重高度，塔吊起重高度 H=50.00m，塔身寬度，塔身寬度B=1.80m， 混凝土強度等級混凝土強度等級:C35，基礎埋深，基礎埋深D=0.00m， 基礎最小厚度基礎最小厚度h=1.20m， 基礎最小寬度基礎最小寬度L=5.00m，三、塔吊基礎承載力計算三、塔吊基礎承載力計算 依據(jù)依據(jù)建筑地

2、基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)第第5.2條承載力計算。條承載力計算。 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： V塔吊作用于基礎的豎向力設計值，它包括塔吊作用于基礎的豎向力設計值，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載。塔吊自重，壓重和最大起重荷載。 V=1.2F1+1.4F2 =1.2833+1.460=1083.6(KN) maxVGMpAWminVGMpAW三、塔吊基礎承載力計算三、塔吊基礎承載力計算G基礎自重與基礎上面的土的自重，基礎自重與基礎上面的土的自重，G=1.2(25.0LLh+20.0LLD) =1.2(25.055

3、1.2+20.0550) = 900.00(kN)L基礎底面的寬度，取基礎底面的寬度，取L=5.00mW礎底面的抵抗矩，礎底面的抵抗矩， W=LLL/6=555/6=20.83(m3)M傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力距和最大起傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，重力距，M=1.4Mk =1.4787.50=1102.50(kN.m) 三、塔吊基礎承載力計算三、塔吊基礎承載力計算 當考慮附著時的基礎設計值計算公式：當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心距較當考慮偏心距較 大時的基礎設計大時的基礎設計 值計算公式：值計算公式： VGpAmax23VGpLa三、塔吊基礎承載力計算三、

4、塔吊基礎承載力計算 當考慮附著時的基礎設計值計算公式：當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心距較當考慮偏心距較 大時的基礎設計大時的基礎設計 值計算公式：值計算公式： VGpAmax23VGpLa1.請大家根據(jù)圖請大家根據(jù)圖示關系，推導一示關系，推導一下這個公式。下這個公式。2.為什么要是為什么要是eb/6才用這個才用這個公式、這個圖示？公式、這個圖示？三、塔吊基礎承載力計算三、塔吊基礎承載力計算 a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：按下式計算：2LMaVG51102.501.94( )21083.6900m三、塔吊基礎承載力計

5、算三、塔吊基礎承載力計算 經(jīng)過計算得到經(jīng)過計算得到: 無附著的最大壓力設計值無附著的最大壓力設計值 無附著的最小壓力設計值無附著的最小壓力設計值 max1083.69001102.50132.27()5 520.83VGMpkpaAWmin1083.6 9001102.5026.41()5 520.83VGMpkpaAW三、塔吊基礎承載力計算三、塔吊基礎承載力計算 有附著的壓力設計值有附著的壓力設計值 偏心距較大時壓力設計值偏心距較大時壓力設計值1083.690079.34()5 5VGpkpaAmax2 (1083.6900)136.33()3 5 1.94pKpa 有無問題？有無問題？四、

6、地基基礎承載力驗算四、地基基礎承載力驗算 地基基礎承載力特征值計算依據(jù)地基基礎承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第第5.2.3條。條。 計算公式如下計算公式如下: fak地基承載力特征值，取地基承載力特征值，取250.00kN/m2； b基礎寬度地基承載力修正系數(shù)，見表基礎寬度地基承載力修正系數(shù)，見表5.2.4，取，取0.00； d基礎埋深地基承載力修正系數(shù)，見表基礎埋深地基承載力修正系數(shù)，見表5.2.4，本工程地基，本工程地基承載力特征值是采用深層平板實驗取得的，故取承載力特征值是采用深層平板實驗取得的，故取0.00； 基礎底面以下土的重度

7、，取基礎底面以下土的重度，取20.00kN/m3； m基礎底面以上土的重度，取基礎底面以上土的重度，取20.00kN/m3； b基礎底面寬度，取基礎底面寬度，取5.00m； d基礎埋深度基礎埋深度,取取0.00m。30.5aakbdmffbd 四、地基基礎承載力驗算四、地基基礎承載力驗算 解得地基承載力設計值解得地基承載力設計值 實際計算取的地基承載力設計值為實際計算取的地基承載力設計值為:fa=200.00kPa pkfa (5.2.1-1)fa=200.00kPapmax=132.27kPa，滿足要求！，滿足要求！ pkmax1.2fa (5.2.1-2)pkmax =136.33kPa

8、b/6）的基）的基礎設計值計算公式礎設計值計算公式.（1）推導當）推導當eb/6時，基時，基礎設計值計算計算公式礎設計值計算計算公式（2）上述推導出的公式，）上述推導出的公式，為什么是在為什么是在eb/6情況情況下成立？若下成立？若eb/6時，時，上述公式是否也成立？上述公式是否也成立？試加以證明。試加以證明。2. P44第第2、4、5題題塔式起重機基礎設計塔式起重機基礎設計（四樁基礎）（四樁基礎）塔吊四樁基礎的設計計算塔吊四樁基礎的設計計算 最常用的塔吊基礎是采用四樁基礎，塔吊樁基礎最常用的塔吊基礎是采用四樁基礎，塔吊樁基礎的設計的內(nèi)容包括：的設計的內(nèi)容包括：（1）塔吊基礎承臺頂面的豎向力與

9、彎矩計算）塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算（2）矩形承臺彎矩的計算）矩形承臺彎矩的計算（3）矩形承臺截面主筋的計算）矩形承臺截面主筋的計算（4）矩形承臺截面抗剪切計算）矩形承臺截面抗剪切計算（5）樁承載力驗算和樁豎身極限承載力驗算及樁長）樁承載力驗算和樁豎身極限承載力驗算及樁長計算。計算。塔機型號塔機型號QTZ63 （5510）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)32塔機獨立狀態(tài)的計算高度塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結構塔身桁架結構方鋼管方鋼管塔身桁架結構寬度塔身桁架結構寬度B(m)1.6一、塔機參數(shù)一、塔機參數(shù)一、塔機參數(shù)一、塔機參數(shù)塔身自重塔身自重

10、G0(kN)251起重臂自重起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1055690平衡臂自重平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重平衡塊自重G4(

11、kN)138平衡塊重心至塔身中心距離平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息 塔吊型號塔吊型號: QTZ63 （5510） 塔身寬度塔身寬度B=1.6m，基礎埋深基礎埋深D=0.00m ；樁直徑；樁直徑d=0.40m,樁間距樁間距La=3.70m,樁身混凝土強度樁身混凝土強度C25，承臺厚度，承臺厚度h=1.20m 混凝土強度混凝土強度:C35,鋼筋級別鋼筋級別:級級,承臺箍筋間距承臺箍筋間距S=200mm,承臺長度或?qū)挾瘸信_長度或?qū)挾萀 =4.50m, 保護層厚保護層厚度度:50mm；二、風荷載計算二、風荷載計算k k風荷載標準值風荷載標準值(kN/m2)；z高度

12、高度z 處的風振系數(shù)；處的風振系數(shù)； s風載體形系數(shù)；風載體形系數(shù)；z z風壓高度系數(shù)；按現(xiàn)行國家標準風壓高度系數(shù)；按現(xiàn)行國家標準建筑結構建筑結構荷載規(guī)范荷載規(guī)范（GB50009-2001GB50009-2001的規(guī)定采用）的規(guī)定采用） 0 0基本風壓；按現(xiàn)行國家標準基本風壓；按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載建筑結構荷載規(guī)范規(guī)范（GB50009-2001GB50009-2001的規(guī)定采用）；的規(guī)定采用）；kz0=sz 1.1.基本風壓基本風壓 查查建筑結構荷載規(guī)范建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）基本）基本風壓附錄風壓附錄D5，施工場地位于溫州茶山高教園區(qū)：，施工場地位于溫州茶山高教園區(qū)：

13、10年一遇的基本風壓年一遇的基本風壓w0=0.35kN/m2； 50年一遇的年一遇的基本風壓基本風壓w0=0.6kN/m2； 100年一遇的基本風壓年一遇的基本風壓w0=0.7kN/m2；?。蝗?0年一遇基本風壓計算。年一遇基本風壓計算。0=0.35（kN/m2）離地面或海離地面或海平面高度平面高度（m）地面粗糙度類別地面粗糙度類別ABCD510152030405060117138152163180192203212100100114125142156161177074074074084100113125135062062062062062073084093表表7.2.1 風壓高度變化系數(shù)風壓

14、高度變化系數(shù)z z =1.612.2.風壓高度變化系數(shù)風壓高度變化系數(shù)z z 2.2.風壓高度變化系數(shù)風壓高度變化系數(shù)z z 地面粗糙度可分為地面粗糙度可分為A、B、C、D四類：四類：A類指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；類指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；C類指有密集建筑群的城市市區(qū)；類指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。 3.3.高度高度z z 處的風振系數(shù)處的風振系數(shù)z 脈動增大系數(shù)；脈動

15、增大系數(shù)； 脈動影響系數(shù)；脈動影響系數(shù)；z 振型系數(shù)，查表振型系數(shù)，查表F1.1， z =1；z 風壓高度變化系數(shù)。風壓高度變化系數(shù)。1zzz T1=(0.0070.013)H 鋼結構可取高值，鋼筋混凝土結構可取低值。鋼結構可取高值，鋼筋混凝土結構可取低值。 本例取本例取T1=0.013*50=0.65（S），），0 0T T1 12 2=0.35=0.35* *0.650.652 2=0.15(KNs=0.15(KNs2 2/m/m2 2) )，=1.96=1.96=0.87z z=1z z3. 3. 高度高度z z 處的風振系數(shù)處的風振系數(shù)z 脈動增大系數(shù)；脈動增大系數(shù)； 脈動影響系數(shù)；脈

16、動影響系數(shù)；z 振型系數(shù)，查表振型系數(shù)，查表F1.1， z =1；z 風壓高度變化系數(shù)。風壓高度變化系數(shù)。1zzz 1.96 0.87 112.061.61z 4. 風載體形系數(shù)風載體形系數(shù)s 查查建筑結構荷載規(guī)范建筑結構荷載規(guī)范（GB80009-2001）中的）中的表表7.3.1中第中第34項中的項中的“塔架塔架”風向風向情形，擋風情形，擋風系數(shù)系數(shù)=0.35=0.35，得，得s=2.1。s s=2.15. 5. 風荷載標準值計算風荷載標準值計算02.44 0.35 1.6 4054.656()hkFBHKNkz02=2.06 2.1 1.61 0.352.44(/)szKN m 二、塔吊基

17、礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 荷載效應標準組合：荷載效應標準組合：1.作用于樁基承臺頂面的豎向力：作用于樁基承臺頂面的豎向力： 塔機自重：塔機自重：F1 F1=G0+G1+G2+G3+G4 =251+37.4+3.8+19.8+138=450（KN） 起吊重量：起吊重量：F2=60（KN） V= F1 +F2=450+60=510（kN）2.承臺自重和上面覆土自重承臺自重和上面覆土自重 G=25.0LLh+20.0LLD =(25.04.54.51.2+20.04.54.50) = 607.5(kN) 二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算二、塔吊基礎承臺

18、頂面的豎向力與彎矩計算3. 塔吊的傾覆力矩：塔吊的傾覆力矩： M=G1*RG1+G2*RG2-G3*RG3-G4*RG4+G1*RG1 +0.9（Qmin*RQmin+c c*Fh*H0/2） =37.4*22+3.8*11.5-19.8*6.3-138*11.8 +0.9*（60*11.5+54.656*40/2） =718.168（KN.m）二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 荷載效應基本組合：荷載效應基本組合：1.作用于樁基承臺頂面的豎向力：作用于樁基承臺頂面的豎向力： 塔機自重：塔機自重：F1 F1=G0+G1+G2+G3+G4 =251+37

19、.4+3.8+19.8+138=450（KN） 起吊重量：起吊重量：F2=60（KN） V= 1.2*F1 +1.4*F2=1.2*450+1.4*60=624（kN）2.承臺自重和上面覆土自重承臺自重和上面覆土自重 G=1.2*（25.0LLh+20.0LLD ） =1.2*(25.04.54.51.2+20.04.54.50) =729(kN) 二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算3. 塔吊的傾覆力矩：塔吊的傾覆力矩： M=1.2*（G1*RG1+G2*RG2-G3*RG3-G4*RG4+G1*RG1) +1.4*0.9*（Qmin*RQmin+c

20、c*Fh*H0/2） =1.2*(37.4*22+3.8*11.5-19.8*6.3-138*11.8) +1.4*0.9*（60*11.5+54.656*40/2） =1182.763（KN.m）三、矩形承臺彎矩的計算三、矩形承臺彎矩的計算三、矩形承臺彎矩的計算三、矩形承臺彎矩的計算1. 樁頂豎向力的計算樁頂豎向力的計算(GB 50007-2002第第8.5.3條條) n單樁個數(shù)，單樁個數(shù)，n=4；V作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值；作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值；G樁基承臺的自重標準值；樁基承臺的自重標準值；Mx，My承臺底面的彎矩設計值承臺底面的彎矩設計值(kN.m)；xi，yi單樁相

21、對承臺中心軸的單樁相對承臺中心軸的X、Y方向距離方向距離(m)， xi=yi =1.85m；Ni單樁樁頂豎向力設計值單樁樁頂豎向力設計值(kN)。22yixiiiiM yM yVGNnyx 三、矩形承臺彎矩的計算三、矩形承臺彎矩的計算 按荷載效應按荷載效應標準標準組合計算組合計算Ni 按荷載效應基本組合計算按荷載效應基本組合計算Nimax2min2510+607.5718.168 1.85473.47()41.852510+607.5718.168 1.8585.28()41.852iiNKNNKN max2min26247291182.763 1.85658.666()41.85262472

22、91182.763 1.8518.584()41.852iiNKNNKN 三、矩形承臺彎矩的計算三、矩形承臺彎矩的計算 2. 矩形承臺彎矩的計算矩形承臺彎矩的計算(GB 50007-2002第第8.5.16條條) Mx,My計算截面處計算截面處X、Y方向的彎矩設計值方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的單樁相對承臺中心軸的X、Y方向距離方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，xiiyiiMN yMN x i11GN =Nn三、矩形承臺彎矩的計算三、矩形承臺彎矩的計算 經(jīng)過計算得到彎矩設計值：經(jīng)過計算得到彎矩設

23、計值：11729658.666476.4164iGNNn905.19(. )xiiMN yKN m 四、四、矩形承臺矩形承臺承臺主筋計算承臺主筋計算 1. 配筋面積計算配筋面積計算,公式如下公式如下: 依據(jù)依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范混凝土結構設計規(guī)范(GB 50010-2002)中中7.2條。條。 1系數(shù)，當混凝土強度不超過系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，時， 1取為取為1.0,當混當混 凝土強度等級為凝土強度等級為C80時，時， 1取為取為0.94,期間按線性內(nèi)插期間按線性內(nèi)插 法確定；法確定； fc混凝土抗壓強度設計值，混凝土抗壓強度設計值， fc =16.7N/mm2； h0承臺的計算高度

24、。承臺的計算高度。1,112,1/2ssscoMf bh ssoyMAh f 四、四、矩形承臺矩形承臺承臺主筋計算承臺主筋計算 經(jīng)過計算得經(jīng)過計算得 由于最小配筋率為由于最小配筋率為 min= 0.24% （取（取0.2%與與45ft/fy的大者）的大者）所以最小配筋面積所以最小配筋面積:As=4500*1200*0.24%= 12960（mm2）。）。 故取故取 Asx= Asy = 12960 mm2。622106905.19 100.0011 16.7 4500 115011 211 2 0.0110.0011/21 0.001/20.9995905.19 102625.05(mm2)0

25、.9995 1150 300 scssssoyMf bhMAh f 五、矩形承臺截面抗剪切計算五、矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002第第8.5.4、8.5.9條。條。hstooVf b h 1.751.0 五、矩形承臺截面抗剪切計算五、矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002第第8.5.18條。條。V扣除承臺及其上填土自重后相應于荷載效應基扣除承臺及其上填土自重后相應于荷載效應基本組合時斜截面的最大剪力設計值；本組合時斜截面的最大剪力設計值；V=2Ni1=2*476.4

26、16=952.832（KN） hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)按下式計算。受剪切承載力截面高度影響系數(shù)按下式計算。板的有效高板的有效高 度度h0小于小于800mm時時h0取取800mm,h0大于大于2000nmm時時h0取取2000nmm 。00hstVf b h 140800/hsh 五、矩形承臺截面抗剪切計算五、矩形承臺截面抗剪切計算 剪切系數(shù)；剪切系數(shù)； 計算截面的剪跨比計算截面的剪跨比 x=ax/h0, y=ay/h0。ax、ay為柱邊或承臺變階處至為柱邊或承臺變階處至x、y方向計算一排樁的樁方向計算一排樁的樁邊的水平距離，當邊的水平距離，當 =3時取時取 =3。1.751.0 00h

27、stVf b h 五、矩形承臺截面抗剪切計算五、矩形承臺截面抗剪切計算11440800/800/11500.913hsh 018509002000.6521150 xxyah 000.913 1.059 1.574500 11507855552()7855.552()hstf b hNKN 1.751.751.0591.00.652 1.0 00=952.832()7855.525()hstVKNf b hKN 承臺滿足抗剪要求，只需構造配箍筋承臺滿足抗剪要求，只需構造配箍筋。六、樁身混凝土承載力驗算六、樁身混凝土承載力驗算 依據(jù)依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-

28、2002第第8.5.9條）條） 樁頂軸向壓力設計值應足下面的公式：樁頂軸向壓力設計值應足下面的公式：Q相應于荷載效應基本組合時的單樁豎向力設計值相應于荷載效應基本組合時的單樁豎向力設計值 fc混凝土軸心抗壓強度設計值按現(xiàn)行混凝土結構設混凝土軸心抗壓強度設計值按現(xiàn)行混凝土結構設計規(guī)范取值計規(guī)范取值 Ap樁身橫截面積；樁身橫截面積； c工作條件系數(shù)預制樁取工作條件系數(shù)預制樁取0.75，灌注樁取，灌注樁取0.60.7 (水下灌注樁或長樁時用低值水下灌注樁或長樁時用低值) pccQA f六、樁身混凝土承載力驗算六、樁身混凝土承載力驗算 依據(jù)依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007

29、-2002第第8.5.1條），灌注樁最小配筋率不宜小于條），灌注樁最小配筋率不宜小于0.2%0.65%（小直徑取大值）。（小直徑取大值）。七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 依據(jù)依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002第第8.5.9條），樁豎向極限承載力驗算應滿足下面條），樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式：的公式： Ra單樁豎向承載力特征值；單樁豎向承載力特征值； qpa、qsia樁端端阻力樁側(cè)阻力特征值由當?shù)仂o載荷試樁端端阻力樁側(cè)阻力特征值由當?shù)仂o載荷試 驗結果統(tǒng)計分析算得；驗結果統(tǒng)計分析算得； Ap樁底端橫截面面積；樁底

30、端橫截面面積； up樁身周邊長度；樁身周邊長度； li第第i層巖土的厚度。層巖土的厚度。apappsia iRq Auq l七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算序號序號土厚度土厚度(m)土側(cè)阻力標準值土側(cè)阻力標準值(kPa)土端阻力標準土端阻力標準值值(kPa)土名稱土名稱111.530 0粉土或砂土粉土或砂土20.5708000微風化灰?guī)r微風化灰?guī)r樁進入土層厚度及側(cè)阻力標準值表樁進入土層厚度及側(cè)阻力標準值表六、樁身混凝土承載力驗算六、樁身混凝土承載力驗算 根據(jù)前面的計算，樁的軸向壓力設計值取根據(jù)前面的計算，樁的軸向壓力設計值取Q=Nmax=473.47kN 樁

31、身混凝土強度為樁身混凝土強度為C20，fc=11.90N/mm2； 樁的截面面積，樁的截面面積，A=(0.4/2)2*3.14=0.126m2； 水下灌注樁取水下灌注樁取c =0.6； 滿足要求滿足要求,只需構造配筋只需構造配筋!6473470(N)=0.126 109.60 0.6=725760(N)pccpccQA fQA f 六、樁身混凝土承載力驗算六、樁身混凝土承載力驗算 根據(jù)前面的計算，樁的軸向壓力設計值取根據(jù)前面的計算，樁的軸向壓力設計值取Q=Nmax=473.47kN 樁身混凝土強度為樁身混凝土強度為C20，fc=11.90N/mm2； 樁的截面面積，樁的截面面積，A=(0.4/

32、2)2*3.14=0.126m2； 水下灌注樁取水下灌注樁取c =0.6； 滿足要求滿足要求,只需構造配筋只需構造配筋!為什么不取為什么不取Q=Nmax=781.05KN6473470(N)=0.126 109.60 0.6=725760(N)pccpccQA fQA f 六、樁身混凝土承載力驗算六、樁身混凝土承載力驗算 依據(jù)依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002第第8.5.1條），灌注樁最小配筋率不宜小于條），灌注樁最小配筋率不宜小于0.2%0.65%（小直徑取大值）。（小直徑取大值）。 取取 min=0.65%As= 0.65%*Ap= 0.65%*0.1

33、26*106=819（mm2）選配：選配：614，As=923mm2七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 依據(jù)依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002第第8.5.9條），樁豎向極限承載力驗算應滿足下面條），樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式：的公式： Ra單樁豎向承載力特征值；單樁豎向承載力特征值； qpa、qsia樁端端阻力樁側(cè)阻力特征值由當?shù)仂o載荷試樁端端阻力樁側(cè)阻力特征值由當?shù)仂o載荷試 驗結果統(tǒng)計分析算得；驗結果統(tǒng)計分析算得； Ap樁底端橫截面面積；樁底端橫截面面積； up樁身周邊長度；樁身周邊長度； li第第i層巖土的厚

34、度。層巖土的厚度。apappsia iRq Auq l七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁的入土深度為樁的入土深度為12m，樁端位于第，樁端位于第2土層，則樁的土層，則樁的豎向極限承載力為：豎向極限承載力為：Q=473.47KNRa=1485.28KN，滿足要求。，滿足要求。序號序號土厚度土厚度(m)土側(cè)阻力標準值土側(cè)阻力標準值(kPa)土端阻力標準土端阻力標準值值(kPa)土名稱土名稱111.530 0粉土或砂土粉土或砂土20.5708000微風化灰?guī)r微風化灰?guī)r樁進入土層厚度及側(cè)阻力標準值表樁進入土層厚度及側(cè)阻力標準值表8000 0.126(0.4 3.14) (30 11.570 0.5)aR七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算七、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁的入土深度為樁的入土深度為12m，樁端位于第，樁端位于第2土層，則樁的土層，則樁的豎向極限承載力為：豎向極限承載力為：Q=473.47KNRa=1485.28KN，滿足要求。，滿足要求。序號序號土厚度土厚度(m)土側(cè)阻力標準值土側(cè)阻力標