河南大學綜合行政辦公樓畢業(yè)設計計算書

1、 第一章 工程概況 該工程為河南大學綜合行政辦公樓，工程占地面積約1113.48，總建筑面積4500左右，層數(shù)為四層，層高為3.9m,基礎頂面距室外地面為500mm,承重結構體系擬采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。一、主要建筑做法及設計資料1.設計標高：室內(nèi)設計標高0.000相當于絕對標高4.400m，室內(nèi)外高差450mm。2.墻身做法：墻身為加氣混凝土填充墻，M5水泥砂漿砌筑。內(nèi)粉刷為混合砂漿打底，紙筋灰面，厚20mm，“803”內(nèi)墻涂料兩度。外粉刷為1：3水泥砂漿底，厚20mm，馬賽克貼面。3.樓面做法：瓷磚地面（包括水泥粗砂打底），100mm厚鋼筋混凝土板，V型輕鋼龍骨吊頂。4.屋面做法：30

2、mm厚細石混凝土保護層，三氈四油防水層，20mm厚水泥砂漿找平層，150mm厚水泥蛭石保溫層，100mm厚鋼筋混凝土板，V型輕鋼龍骨吊頂。5.門窗做法：門廳處為鋁合金門窗，其它均為木門，鋼窗。6.地質(zhì)資料：屬類建筑場地，余略。7.基本風壓：。8.活荷載：屋面活荷載，辦公樓樓面活荷載，走廊樓面活荷載。9.多層框架平面圖、剖面圖見建筑施工圖。二、鋼筋混凝土框架設計各梁柱截面尺寸確定如下：邊跨（AB、CD）梁：取中跨（BC）梁：取邊柱（A軸、D軸）連系梁：取中柱（B軸、C軸）連系梁：取柱截面均為：現(xiàn)澆樓板厚為：。根據(jù)地質(zhì)資料，確定基礎頂面離室外地面為500mm，由此求得底層層高5.15m。各梁柱構件

3、的線剛度經(jīng)計算后列于圖1-1。其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，?。椴豢紤]樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。邊跨（AB、CD）梁： 中跨（BC）梁：上部各層柱： 底層柱： 圖1-1 結構計算簡圖（圖中數(shù)字為線剛度，單位：）第二章 恒荷載計算一、荷載計算 屋面框架梁線荷載標準值30mm厚細石混凝土保護層： 三氈四油防水層：20mm厚水泥砂漿找平層：150mm厚水泥蛭石保溫層：100mm厚鋼筋混凝土板：V型輕鋼龍骨吊頂：屋面恒荷載: 邊跨（AB、CD）框架梁自重: 梁側粉刷: 中跨（BC）框架梁自重: 梁側粉刷: 因此，作用在屋頂框架梁上的線荷載為： 樓面框架梁線荷載標準值瓷磚地面（包括水

4、泥粗砂打底）：100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板：V型輕鋼龍骨吊頂： 樓面恒荷載：邊跨框架梁及梁側粉刷：中跨框架梁及梁側粉刷：因此，作用在中間層框架上的線荷載為：屋面框架節(jié)點集中荷載標準值邊柱連系梁自重： 梁側粉刷： 1m高女兒墻自重：墻側粉刷：連系梁傳來屋面自重： 頂層邊節(jié)點集中荷載： 中柱連系梁自重： 梁側粉刷： 連系梁傳來屋面自重： 頂層中節(jié)點集中荷載： 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值邊柱連系梁自重：梁側粉刷：鋼窗自重： 窗上、下墻體自重： 墻體粉刷： 窗邊墻體自重： 墻體粉刷： 框架柱自重： 框架柱粉刷： 連系梁傳來屋面自重： 中間層邊節(jié)點集中荷載： 中柱連系梁自重：梁側粉刷：內(nèi)縱墻自重： 內(nèi)縱

5、墻粉刷： 內(nèi)縱墻上門窗自重： 框架柱自重：框架柱粉刷：連系梁傳來屋面自重： 中間層中節(jié)點集中荷載： 恒荷載作用下的結構計算簡圖如圖2-1所示： 圖2-1 恒荷載作用下的結構計算簡圖二、恒荷載作用下的內(nèi)力計算橫載作用下的內(nèi)力計算采用分層法，除底層以外其它層柱的線剛度均乘以0.9的折減系數(shù)，柱的彎矩傳遞系數(shù)為1/3，底層為1/2。圖4中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載，化為等效均布荷載。（）頂層： 余層： 附加彎矩計算： 則等效的均布荷載布置如圖2-2所示：圖2-2 恒荷載等效的均布荷載布置圖1、 頂層恒荷載彎矩分配a.利用

6、彎矩分配法并利用結構對稱性區(qū)二分之一結構計算，各桿的固端彎矩為： b.彎矩分配系數(shù)計算如下: c.彎矩分配過程：圖2-3 頂層彎矩分配法計算過程2、標準層恒荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區(qū)二分之一結構計算，各桿的固端彎矩為： b.彎矩分配系數(shù)計算如下: c.彎矩分配過程：圖2-4 標準層彎矩分配法計算過程3、 底層恒荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區(qū)二分之一結構計算，各桿的固端彎矩為： b.彎矩分配系數(shù)計算如下: c.彎矩分配過程：圖2-5 底層彎矩分配法計算過程4、 跨中彎矩計算 在求得結構的梁端支座彎矩后，求跨中彎矩則須根據(jù)求得的支座彎矩和各垮的實際荷載分布按

7、平衡條件計算，框架梁在實際分布荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩如圖2-6所示 。圖2-6 實際荷載作用下的跨中彎矩計算簡圖經(jīng)計算得跨中彎矩，例如頂層邊跨跨中彎矩：其他層跨中彎矩計算見表：表2-1位置梁號頂層A4B44.8417.8660000.392.51B4C44.0013.3927000.511.78C4D44.8417.8660000.392.51余層AB4.8411.8860000.368.82BC4.008.9127000.59.06CD4.8411.8860000.368.82圖2-7 分層法彎矩計算結果(頂層、標準層、底層)5.疊加、修正將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得到整個框

8、架結構在恒載作用下的彎矩圖。顯然，疊加后框架內(nèi)個節(jié)點彎矩并不一定能達到平衡，為提高精度，將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正（見圖2-8），修正后豎向荷載作用下整個框架結構彎矩圖如圖2-9所示。圖2-8 節(jié)點彎矩再分配（1-4層）圖2-9 框架在恒荷載作用下的彎矩圖6.恒荷載作用下的框架剪力計算a. 梁：據(jù)簡圖和推導公式進行計算。 例如： ，其它梁端剪力按對稱計算見表2-2。表2-2梁號A4B428.9550.546.00.34.8417.8648.43-55.62A3B333.2040.826.00.34.8411.8838.20-40.74A2B231.5940.536.00.34.8411

9、.8837.98-40.96A1B129.2440.076.00.34.8411.8837.66-41.27B4C428.7828.782.70.54.0013.3914.44-14.44B3C314.1014.102.70.54.008.9111.41-11.41B2C215.0215.022.70.54.008.9111.41-11.41B1C116.4116.412.70.54.008.9111.41-11.41b. 柱：據(jù)簡圖和推導公式進行計算。 例如：頂層邊柱（A3A4）,其它柱子剪力按對稱計算見表2-3。表2-3柱號柱號A3A424.4515.263.9-10.18-10.18B3

10、B4-16.97-10.753.97.117.11A2A311.5012.493.9-6.15-6.15B2B3-8.18-8.813.94.364.36A1A212.6614.023.9-6.84-6.84B1B2-8.91-9.763.94.794.79A0A18.784.845.15-2.64-2.64B0B1-6.11-3.345.151.831.83橫荷載作用下的剪力圖見圖2-10。圖2-10 橫荷載作用下的剪力圖7.恒荷載作用下的框架軸力計算據(jù)簡圖和推導公式進行計算。例如：頂層邊柱其他柱子軸力見表2-5。表2-5柱號A3A40.000.0048.4342.8591.28A2A391

11、.280.0038.2061.29190.77A1A2190.770.0037.9861.29290.04A0A1290.040.0037.6661.29388.99B3B40.0055.6214.4445.62115.68B2B3115.6840.7411.4174.15241.98B1B2241.9840.9611.4174.15368.50B0B1368.5041.2711.4174.15495.33恒荷載作用下的框架軸力圖：圖2-11 恒荷載作用下的框架軸力圖第三章 活荷載計算一、荷載標準值的確定樓面活荷載作用下的結構計算簡圖如圖3-1所示。圖中各荷載值計算如下： 圖3-1 活荷載作用

12、下的結構計算簡圖二、活荷載作用下的內(nèi)力計算活荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法（不考慮偏心彎矩的影響），除底層以外其它層柱的線剛度均乘以0.9的折減系數(shù)，柱的彎矩傳遞系數(shù)為1/3，底層為1/2。在求固端彎矩時根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載，化為等效均布荷載。（）頂層： 余層： 則等效的均布荷載布置如圖3-2所示：圖3-2 活荷載等效的均布荷載布置圖1、 頂層活荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區(qū)二分之一結構計算，各桿的固端彎矩為： b.彎矩分配過程：圖3-3 頂層彎矩分配法計算過程2、標準層活荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區(qū)二分之一結構計算，各

13、桿的固端彎矩為： b.彎矩分配過程：圖3-4 標準層彎矩分配法計算過程3、底層活荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區(qū)二分之一結構計算，各桿的固端彎矩為： b.彎矩分配過程：圖3-5 底層彎矩分配法計算過程4、跨中彎矩計算 在求得結構的梁端支座彎矩后，求跨中彎矩則須根據(jù)求得的支座彎矩和各垮的實際荷載分布按平衡條件計算，框架梁在實際分布荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩如圖3-6所示 。圖3-6 實際荷載作用下的跨中彎矩計算簡圖經(jīng)計算得跨中彎矩，例如頂層邊跨跨中彎矩：，其他層跨中彎矩計算見表： 表3-1梁號A4B41.8060000.37.13A3B37.2060000.328.51A2

14、B27.2060000.328.51A1B17.2060000.328.51B4C41.3527000.50.82B3C36.7527000.54.10B2C26.7527000.54.10B1C16.7527000.54.10圖3-7 分層法彎矩計算結果(頂層、標準層、底層)5.疊加、修正將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得到整個框架結構在恒載作用下的彎矩圖。顯然，疊加后框架內(nèi)個節(jié)點彎矩并不一定能達到平衡，為提高精度，將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正（見圖3-8），修正后豎向荷載作用下整個框架結構彎矩圖如圖3-9所示。圖3-8 節(jié)點彎矩再分配（1-4層）圖3-9 框架在活荷載作用下的彎矩圖6

15、.活荷載作用下的框架剪力計算a.梁：據(jù)簡圖和推導公式進行計算。 例如： ，其它梁端剪力按對稱計算見表3-2。表3-2梁號A4B42.823.716.00.31.803.63-3.93A3B31.951.956.00.31.350.91-0.91A2B210.7418.546.00.37.2013.82-16.42A1B113.2413.246.00.36.754.56-4.56B4C411.2518.502.70.57.2013.91-16.33B3C313.0613.062.70.56.75 4.56-4.56B2C210.1618.472.70.57.2013.74-16.51B1C113

16、.5413.542.70.56.754.56-4.56b. 柱：據(jù)簡圖和推導公式進行計算: 例如：頂層邊柱（A3A4）,其它柱子剪力按對稱計算見表3-3。表3-3柱號柱號A3A42.824.863.9-1.97-1.97B3B4-1.76-3.163.91.261.26A2A35.885.593.9-2.17-2.17B2B3-3.20-2.703.91.511.51A1A25.666.243.9-3.05-3.05B1B2-2.74-3.043.91.481.48A0A13.922.155.15-1.18-1.18B0B1-1.89-1.055.150.570.57活荷載作用下的剪力圖見圖3

17、-10。圖3-10 活荷載作用下的剪力圖7.活荷載作用下的框架軸力計算據(jù)簡圖和推導公式進行計算。例如：頂層邊柱其他柱子軸力見表3-5。表3-5柱號A3A40.000.003.701.625.32A2A35.320.0014.086.4825.88A1A225.880.0014.166.4846.52A0A146.250.0013.996.4866.99B3B40.0055.620.913.147.91B2B37.9140.744.5614.0742.70B1B242.7040.964.5614.0777.41B0B177.4141.274.5614.07112.29活荷載作用下的框架軸力圖：圖

18、3-11 活荷載作用下的框架軸力圖第四章 風荷載計算一、風荷載標準值計算高度（m）4.568.5512.4516.350.740.740.740.77風壓標準值計算公式為：。a. 風荷載體型系數(shù)；b. 基本風壓；c. 風壓高度系數(shù)：按c類地區(qū)查GB50009-2001表，內(nèi)插法求得值如上表；d. 風振系數(shù)：因為結構高度H=16.35m30m,可取=1.0；將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如下表所示，表中Z為框架節(jié)點至室外地面的高度，計算結果見圖4-1。表4-1層次41.01.316.350.770.250.2502.83531.01.312.450.740.250.241

19、3.44721.01.38.550.740.250.2413.44711.01.34.650.740.250.2413.709轉(zhuǎn)化為集中荷載，（受荷面積與計算單元同）圖4-1 風荷載作用下結構計算簡圖二、風荷載作用下的內(nèi)力計算（1）風荷載作用下的各柱剪力計算采用D值法列表如下：表4-2-1 (3-4層 h=3.9m）系數(shù)4層（）3層（）A4A3B4B3C4C3D4D3A3A2B3B2C3C2D3D22.054.704.702.052.054.704.702.0521.140.5060.7010.7010.5060.5060.7010.7010.5064.436.146.144.434.436.

20、146.144.430.600.820.820.601.321.831.831.32表4-2-2 (1-2層 h=5.15m 3.9m）系數(shù)2層（）1層（）A2A1B2B1C2C1D2D1A1A0B1B0C1C0D1D02.054.70 4.702.052.716.206.202.7121.1417.820.5060.7010.7010.5060.6820.8170.8170.6824.436.146.144.434.535.425.424.531.322.832.832.043.424.094.093.42（2）求反彎點高度表4-3層數(shù)第四層（m=4,n=4,h=3.9m）柱號A4A32.0

21、50.40251.00001.001.570B4B34.700.45001.00001.001.755C4C34.700.45001.00001.001.755D4D32.050.40251.00001.001.570層數(shù)第三層（m=4,n=3,h=3.9m）柱號A3A22.050.45251.001.001.001.765B3B24.700.50001.001.001.001.950C3C24.700.50001.001.001.001.950D3D22.050.45251.001.001.001.765層數(shù)第二層（m=4,n=2,h=3.9m）柱號A2A12.050.50001.001.0

22、01.3201.950B2B14.700.50001.001.001.3201.950C2C14.700.50001.001.001.3201.950D2D12.050.50001.001.001.3201.950層數(shù)第一層（m=4,n=1,h=5.15m）柱號A1A02.710.55001.000.760002.833B1B06.200.55001.000.760002.833C1C06.200.55001.000.760002.833D1D02.710.55001.000.760002.833(3) 風荷載作用下的彎矩計算柱端彎矩：柱上端彎矩 柱下端彎矩 梁端彎矩：先求出每個節(jié)點柱端彎矩之

23、和，然后按梁的線剛度進行分配，其計算過程及結果見表4-4。表4-4 柱、梁端彎矩柱號節(jié)點A4A30.603.91.5701.400.94A41.400.0001.0000.001.40B4B30.823.91.7551.761.44B41.760.4370.5630.770.99A3A21.323.91.7602.822.32A33.760.0001.0000.003.76B3B21.833.91.9503.573.57B35.010.4370.5632.192.82A2A12.043.91.9503.983.98A26.300.0001.0000.006.30B2B12.833.91.950

24、5.525.52B29.090.4370.5633.975.12A1A03.425.152.8337.929.69A111.900.0001.0000.0011.90B1B04.095.152.8339.4811.59B115.000.4370.5636.568.44（4）風荷載作用下的剪力計算 梁內(nèi)剪力：以梁為隔離體，據(jù)計算簡圖4-2及推導公式計算；柱內(nèi)剪力：見表4-2所示，其計算過程及結果見表4-5。 表4-5梁號A4B41.400.776.00.36B4C40.990.992.70.73A3B33.762.196.00.99B3C32.822.822.72.09A2B26.303.976

25、.01.71B2C25.125.122.73.79A1B111.906.566.03.08B1C18.448.442.76.25 圖4-2 梁內(nèi)剪力計算簡圖及公式 （5）風荷載作用下柱內(nèi)軸力計算據(jù)計算簡圖4-3及推導公式計算，其計算過程及結果見表4-6。表4-6柱號A4A30.000.000.360.36B4B30.000.360.730.37A3A20.360.000.991.35B3B20.370.992.091.47A2A11.350.001.713.06B2B11.471.713.793.55A1A03.060.003.086.14B1B03.553.086.256.72圖4-3 柱內(nèi)

26、軸力計算簡圖及公式（）風荷載作用下框架的內(nèi)力如下圖所示：注：左風作用下框架的內(nèi)力與右風作用下框架的內(nèi)力數(shù)值相等，符號相反。圖4-4 左風作用下框架的內(nèi)力圖（-kNm,V-kN,N-kN）三、風荷載作用下的位移驗算取剛度折減系數(shù)，用（層間位移）和（總位移）驗算，取，則框架住的側移剛度值計算：表4-7 位置2-4層底層邊柱2.050.506104912.710.6826147邊柱2.050.506104912.710.6826147中柱4.700.701145346.200.8177363中柱4.700.701145346.200.8177363層間及總側移計算見表4-8.表4-8 位置限值4層3

27、9002.84500500.0671/582091/5003層39006.29500500.1481/263511/5002層39009.74500500.2291/170311/5001層515013.45270200.5861/87881/500頂點1.0301/163591/650第五章 水平地震荷載計算一、各樓層重力荷載代表值集中質(zhì)點系各質(zhì)點重力荷載代表值的幾種方法，隨結構類型和計算模型而異，對多層結構，頂層質(zhì)點的集中方法：屋蓋和頂層上半個層高范圍，一般層質(zhì)點的集中方法：樓蓋和上下各半個層高范圍。二、結構自振周期計算據(jù)經(jīng)驗公式：三、結構總的水平地震作用標準值由多遇地震作用和設防烈度7度

28、，查抗規(guī)表-1知 ；由二類場地和設計地震分組第二組，查抗規(guī)表5.1.4-2知；結構的阻尼比取0.05，相應的分別為0.9，0.02，1.0。由，查地震影響系數(shù)曲線圖得：四、各層水平地震作用標準值及位移驗算因為，所以不考慮頂部附加地震作用，則第i層水平地震作用為： ，各層計算值見表12。表12層號（kN）(m)(kN)(kN)(kN/m)(m)4427.1516.857194209584242500500.00083506.9312.9565653880500500.0022506.939.05458826106500500.0021506.935.15261115121229680.0051、

29、橫向框架各層水平地震作用和地震剪力如下圖所示： （a）水平地震作用 (b)地震剪力2、層間位移底層： (滿足)二層： （滿足）五、水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力計算1、柱子剪力和柱端彎矩計算見表5-1（，）表5-1柱號A4A33.94210491500500.20968.801.57013.8220.50A3A23.98010491500500.209616.771.76529.6035.80A2A13.910610491500500.209622.221.95043.3343.33A1A05.151216147270200.227527.532.83377.9963.79B4B33.94214

30、534500500.290412.201.75521.4126.17B3B23.98014534500500.290423.231.95045.3045.30B2B13.910614534500500.290430.781.95060.0260.02B1B05.151217363270200.272532.972.83393.4076.392、 梁端彎矩的計算先求出每個節(jié)點的柱端彎矩之和，然后按梁的線剛度進行分配。計算過程及結果見表5-2。表5-2節(jié)點A420.500.0001.0000.0020.50B426.170.4370.56311.4414.73A349.620.0001.0000.

31、0049.62B366.710.4370.56329.1537.56A272.930.0001.0000.0072.93B2105.320.4370.56346.0259.30A1107.120.0001.0000.00107.12B1136.410.4370.56359.6176.803、 梁內(nèi)剪力的計算以梁為隔離體，計算簡圖及推導公式同風荷載。其計算過程及結果見表5-3。表5-3梁號A4B420.5011.446.05.32B4C414.7314.732.710.91A3B349.6229.156.013.13B3C337.5637.562.727.82A2B272.9346.026.01

32、9.83B2C259.3059.302.743.93A1B1107.1229.616.027.29B1C176.8076.802.756.894、柱內(nèi)軸力計算據(jù)計算簡圖4-3及推導公式計算，計算簡圖及推導公式同風荷載，其計算過程及結果見表5-4。表5-4柱號A4A30.000.005.325.32B4B30.005.3210.915.59A3A25.320.0013.1318.45B3B25.5913.1327.8220.28A2A118.450.0019.8338.28B2B120.2819.8343.9344.38A1A038.280.0027.2965.57B1B044.3827.295

33、6.8973.985、水平地震荷載作用下框架的內(nèi)力如下圖所示：注：左震作用下框架的內(nèi)力與右震作用下框架的內(nèi)力數(shù)值相等，符號相反。圖5-1 左震作用下框架的內(nèi)力圖（-kNm,V-kN,N-kN）第六章 內(nèi)力組合及梁柱配筋一、框架橫梁的內(nèi)力組合及配筋1、橫梁的內(nèi)力組合橫梁的內(nèi)力未按荷載的最不利位置進行組合，而是按活荷載的滿跨布置進行計算。通過內(nèi)力組合，比較得出結構所受的最不利作用，本設計以頂層和底層為例，具體過程見表6-1，表中，的取值對彎矩取0.75，剪力取0.85。2、 橫梁梁端彎矩控制值的確定梁端彎矩控制值即該梁梁端的彎矩設計值，由于內(nèi)力組合表中的彎矩值是受力簡圖中軸線處的數(shù)值，在設計過程中

34、需要將其調(diào)整到梁端的控制截面處，具體計算見表6-2。3、 橫梁跨中彎矩值、梁端剪力的調(diào)整a. 由于在梁的內(nèi)力組合中，豎向荷載產(chǎn)生的彎矩未進行組合前的調(diào)幅，為保證塑性鉸不出現(xiàn)在跨中；同時，在設計中活荷載計算未按荷載的最不利位置進行組合，而是按活荷載的滿跨布置計算的，故需放大梁的跨中彎矩，即將跨中彎矩乘以1.1的放大系數(shù)。b. 梁的抗震設計要求實現(xiàn)“強剪弱彎”的設計目的。為了簡化計算，在對梁端剪力控制值的調(diào)整中，直接從梁端剪力內(nèi)力組合中選取最不利剪力組合乘以三級抗震要求的方法系數(shù)1.1。c. 梁端剪力及跨中彎矩調(diào)整值計算見表6-3:表6-3位置A邊跨中中跨中頂層67.921.174.141.1-7

35、7.841.127.251.1-23.741.174.7181.55-85.6229.98-26.11底層75.571.162.261.1-80.671.176.831.1-20.711.183.1368.49-88.7484.51-22.78表6-2 屋面橫梁彎矩控制值計算位置截面荷載頂層恒荷載-28.95+48.43450-18.05活荷載-2.82+3.63-2.00地震荷載 20.50 5.3219.30+1.67-35.96恒荷載-50.54-55.62450-38.03活荷載-3.71-3.93-2.83-53.32恒荷載-28.78+14.44450-25.53活荷載-1.95+

36、0.91-1.75地震荷載14.7310.9112.28-11.79-35.74底層恒荷載-29.24+37.66450-20.77活荷載-10.16+13.74-7.07地震荷載107.1227.29100.98+76.58-120.33恒荷載-40.07-41.27450-30.78活荷載-18.47-16.51-14.76地震荷載59.6127.2953.47-86.48+17.79恒荷載-16.41+11.41450-13.82活荷載-13.54+4.56-12.51地震荷載76.8056.8964.00+44.33-80.474、框架橫梁的配筋混凝土：，HPB235：，HRB335：

37、梁截面：AB、CD跨為，BC跨為采用單筋矩形截面，取，則框架橫梁正截面承載力計算 邊跨梁的跨中最小配筋率：邊跨梁的跨中最小配筋面積：邊跨梁支座處的最小配筋率：邊跨梁支座處的最小配筋面積：中跨梁的跨中最小配筋率：中跨梁的跨中最小配筋面積：中跨（BC）梁支座處的最小配筋率：中跨梁支座處的最小配筋面積：具體過程及配筋見表：表6-4A邊跨中中跨中上部下部上部下部上部下部頂-35.9681.55-53.32-35.74-26.11底-120.3376.5868.49-86.4817.79-80.4744.33-22.78頂0.02630.05950.03890.03890.0281底0.08790.05

38、590.05000.06310.01300.08680.04780.0246頂0.02670.06140.03970.03930.0285底0.09210.05760.05130.06520.01310.09090.04900.0249頂215.7496.1320.8261.3189.5底744.1465.4414.5526.8105.8604.4325.8165.6頂實配鋼筋底頂實配鋼筋面積（）底框架橫梁斜截面承載力計算a. 截面限制條件AB、CD跨： BC跨：b. 混凝土的抗剪承載力AB、CD跨： BC跨：c. 框架斜截面承載力計算見表6-5.表6-5位置A備注頂層74.7185.6229.98底層83.1388.7484.51頂層梁的截面限制條件滿足底層頂層底層BC跨需計算配置箍筋底層NNNNNN202020202020502.1502.150.8230.7230.7211.