王強(qiáng)兵廠房設(shè)計(jì)

1、 15 屆課程設(shè)計(jì)鋼筋混凝土廠房設(shè)計(jì)說(shuō)明書學(xué)生姓名 王強(qiáng)兵 學(xué) 號(hào) 3041211222 所屬學(xué)院 水利與建筑工程學(xué)院 專 業(yè) 土木工程 班 級(jí) 15-4 指導(dǎo)教師 李林老師 日 期 2014.4 塔里木大學(xué)教務(wù)處制前 言此次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是為了使我們對(duì)混凝土的利用更加的熟悉，使我們更加熟悉的了解混凝土的諸多性能及諸多優(yōu)點(diǎn)，并且讓我們知道以混凝土為主的工程結(jié)構(gòu)具有的優(yōu)勢(shì)。 此次對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)的課程設(shè)計(jì)，也讓我知道了做好混凝土工程的施工，及其對(duì)其各個(gè)方面的強(qiáng)度，裂縫驗(yàn)算，穩(wěn)定性的檢驗(yàn)的重要性，并且也使我更好的了解這個(gè)課程的重要性，望在以后的工作中能更加合理的利用及保證其安全可靠。 王強(qiáng)兵目 錄1工

2、程概況- 1 -2結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定- 1 -3荷載計(jì)算- 3 -3.1恒載- 3 -3.2屋面活荷載- 4 -3.3風(fēng)荷載- 4 -3.4吊車荷載- 5 -4排架內(nèi)力分析- 6 -4.1恒載作用下排架內(nèi)力分析- 6 -4.2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析- 8 -4.3風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析- 9 -4.4吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析- 10 -5內(nèi)力組合- 14 -6柱截面設(shè)計(jì)- 17 -6.1選取控制截面最不利內(nèi)力- 17 -6.2 上柱配筋計(jì)算- 17 -6.3下柱配筋計(jì)算- 18 -6.4柱的裂縫寬度驗(yàn)算- 20 -6.5柱的箍筋配置- 20 -6.6牛腿設(shè)計(jì)- 20 -6.

3、7柱的吊裝驗(yàn)算- 21 -7基礎(chǔ)設(shè)計(jì)- 22 -7.1作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算- 22 -7.2基礎(chǔ)尺寸及埋置深度- 24 -7.3基礎(chǔ)高度驗(yàn)算- 25 -7.4基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算- 25 -致 謝- 29 -參考文獻(xiàn)- 30 -1工程概況某金工車間為一跨等高廠房，跨度均為，柱距均為，車間總長(zhǎng)度為。每跨設(shè)有吊車臺(tái)，吊車工作級(jí)別為級(jí)，軌頂?shù)臉?biāo)高為，采用防水卷材屋面，。屋面為不上人屋面，屋面板為，屋架板為，厚雙面清水維護(hù)磚墻，鋼窗寬度，室內(nèi)外的高差為，素混凝土地面，廠房建筑剖面如下圖1所示。廠房所在地點(diǎn)的基本風(fēng)壓為，左吹風(fēng)。地面粗糙度為類；基本雪壓為，修正后的地基承載力特征值為。活荷載組合系數(shù)；風(fēng)

4、荷載組合系數(shù)取。吊車荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)，活荷載和風(fēng)荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)均為。環(huán)境類別為一類。要求進(jìn)行排架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。圖1 廠房剖面尺寸圖2結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定因?yàn)樵搹S房跨度為及在之間，且柱頂標(biāo)高大于，故采鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了使屋蓋具有較大剛度，選用預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。選用鋼筋混凝土吊車梁及基礎(chǔ)梁。受力鋼筋選用級(jí)，箍筋用級(jí)，柱的混凝土選用級(jí)，梁的混凝土選用，基礎(chǔ)。廠房各主要構(gòu)件選型見表2。表2 主要承重構(gòu)件選型表構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號(hào)重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面板G410（一）預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板YWB-2II(包括灌縫重)天溝板G410（三）預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（卷材防水天溝板

5、）TGB68-1屋架G415（三）預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架（跨度21m）YWJA-24-1Aa(屋蓋鋼支撐)吊車梁G323（二）鋼筋混凝土吊車梁（吊車工作級(jí)別為A1-A5）DL-9B軌道連接G325（二）吊車軌道聯(lián)結(jié)詳圖基礎(chǔ)梁G320鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁JL-3注：本表圖集均按TJ10-74鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)，重力荷載已換算為法定計(jì)量單位。由圖1 可知柱頂標(biāo)高，牛腿頂面標(biāo)高為，設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為，則計(jì)算簡(jiǎn)圖中柱的總高度、下柱高度和上柱高度分別為： 根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級(jí)別等條件，可由附表1并參考附表2確定柱截面尺寸，見表3。表3 柱截面尺寸及相應(yīng)的計(jì)算參數(shù)計(jì)算參數(shù)柱號(hào)截面

6、尺寸/ 面積/ 慣性矩/自重/ A,C上柱矩500500下柱I5001000100200B上柱矩5006007.5下柱I500100010022013.28本題僅取一榀排架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元和計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖4所示。圖4 計(jì)算單元和計(jì)算簡(jiǎn)圖3荷載計(jì)算3.1恒載(1)恒載：SBS防水層 厚水泥砂漿找平層 厚水泥蛭石保溫層 一氈兩油隔氣層 厚水泥砂漿找平層 預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（包括灌縫） 屋蓋鋼支撐 屋架重力荷載為/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計(jì)值為：(2)吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值：(3)柱自重重力荷載設(shè)計(jì)值：A,C柱：上柱：下柱：B柱：上柱：下柱：各項(xiàng)恒載作用位置如圖5所示： 圖5 各項(xiàng)恒

7、載作用位置圖（單位：KN）3.2屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為。后者小于前者，故僅按照前者計(jì)算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計(jì)值為：的作用位置與作用位置相同，如圖5所示。3.3風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式計(jì)算，其中，根據(jù)廠房各部分標(biāo)高及地面B類粗糙度由附表 5.1確定如下：柱頂(標(biāo)高15.3m) 檐口(標(biāo)高17.6m) 屋頂(標(biāo)高19.0m) 如圖6所示，由式可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：圖6 風(fēng)荷載體型系數(shù)及排架計(jì)算簡(jiǎn)圖則作用于排架計(jì)算簡(jiǎn)圖6上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值： 3.4吊車荷載由書中查表可知吊車參數(shù)為B=5.65 m，K=4.40 m，g=69kN，Q=150kN，。根據(jù)B及

8、K，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖7所示。 圖7 吊車荷載作用下支座反力影響線吊車豎向荷載設(shè)計(jì)值為：吊車橫向水平荷載作用于每一個(gè)輪子上的吊車橫向水平制動(dòng)力按式計(jì)算,即作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算如下：4排架內(nèi)力分析該廠房為單跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)按下式計(jì)算：式中：第i根排架的抗側(cè)移剛度。其結(jié)果見表8。表8 柱剪力分配系數(shù)柱別A， C柱B柱4.1恒載作用下排架內(nèi)力分析恒載作用下排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖9a所示。 圖9a恒載作用下排架內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖圖中的重力荷載及力矩M是根據(jù)圖4確定的，即:；;如圖10所示，排架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)

9、且作用對(duì)稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無(wú)側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算內(nèi)力。柱頂不動(dòng)鉸支座反力計(jì)算如下：對(duì)于A，C柱，則：，求得后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖10（b）、（c）。圖10（c）為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負(fù)號(hào)規(guī)定。 （a）M圖（） （b）N圖（） （c）圖10 恒載作用下排架的內(nèi)力圖4.2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）AB跨作用屋面活荷載排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖11所示 圖11 AB跨作用屋面活荷載時(shí)排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖其中，它在柱頂及變階處引起的力矩為:；; 對(duì)于A柱，則對(duì)于B柱，,則排架柱頂不動(dòng)鉸支

10、座總反力為：將R反向作用于排架柱頂，用下式計(jì)算相應(yīng)的柱頂剪力，并于柱頂不動(dòng)絞支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時(shí)的柱頂剪力，即：排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖12（b）、（c）。（a）M圖（） （b）N圖（） 圖12 AB跨作用屋面活荷載時(shí)排架的彎矩及剪力圖（2）BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，且BC跨與AB跨作用荷載相同，故只需將圖12中各內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖13所示。圖13 BC跨作用屋面活荷載時(shí)排架的彎矩及剪力圖4.3風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）左吹風(fēng)時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖14a所示圖14a 左吹風(fēng)時(shí)排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖對(duì)于A，C柱，已知， 則：各柱頂剪力分別為：排架彎

11、矩圖如圖14 b所示： 圖14 b左吹風(fēng)作用下排架的彎矩圖（）4.4吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）作用于A柱計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖15a所示 圖15a 作用于A柱時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖其中，吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為：對(duì)于A柱，則：對(duì)于B柱, ， 則：排架各柱剪力為：排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖3-5 b c所示： （a）M圖（） （b）N圖（） 圖15 b c 作用于A柱時(shí)排架內(nèi)力圖 （2）作用于B柱左計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖16所示 圖16 作用于B柱左時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖 其中，吊車豎向荷載,在牛腿頂面處引起,為：柱頂不動(dòng)鉸支反力，及總反力R分別為：排架各柱頂剪力為：排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底

12、剪力值如圖17 b c所示：（a）M圖（） （b）N圖（）圖17 作用于B柱時(shí)排架的內(nèi)力圖（3）作用于B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計(jì)算與“作用于B柱左”的情況相同，只需將A,C柱內(nèi)力對(duì)換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?hào)，如圖18,19所示圖18 作用于B柱右時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖 （a）M圖（） （b）N圖（）圖19 作用于B柱右時(shí)排架的內(nèi)力圖（4）作用于C柱同理，將“作用于A柱”的情況的A,C柱內(nèi)力對(duì)換，并注意改變符號(hào)，可求得各柱的內(nèi)力，如圖20，21所示圖20 作用于C柱時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖 （a）M圖（） （b）N圖（）圖21 作用于C柱時(shí)排架的內(nèi)力圖（5）作用于AB跨柱計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖22a所

13、示對(duì)于A柱，查表得，則同理，對(duì)于B柱，查表得，則排架柱頂總反力為：各柱頂剪力為：排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖22b所示。（a） （b）圖22 作用于AB跨時(shí)排架內(nèi)力圖（5）作用于BC跨柱由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱性及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力計(jì)算與“作用于AB跨柱”的情況相同，只需將A,C柱內(nèi)力對(duì)換，如圖23所示。（a） （b）圖23 作用于BC跨時(shí)排架內(nèi)力圖5內(nèi)力組合由于排架單元為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，可僅考慮A柱截面，荷載內(nèi)力匯總表見表24，內(nèi)力組合見表25，這兩個(gè)表中的控制截面及正號(hào)內(nèi)力方向如表24中的例圖所示。表25中列出的組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值，已分別是4項(xiàng)組合中最不利的情況。對(duì)主進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算時(shí)，內(nèi)力采用準(zhǔn)永

14、久值，同時(shí)只需要對(duì)的柱進(jìn)行驗(yàn)算。表24 A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表風(fēng)荷載左風(fēng)17.36017.360324.520324.52吊車水平荷載Tmax作用在BC跨29.37029.370118.9707.53Tmax作用在AB跨3.6003.600161.63013.28吊車豎向荷載Dmax作用在C柱-5.810-5.810-23.540-1.49Dmax作用在B柱右34.05034.050137.9308.73Dmax作用在B柱左-43.680-12.56103.73-145.84103.73-11.20Dmax作用在A柱-39.590107.13489.03-13.66489.03-10.15屋面活

15、載作用在BC跨1.6401.6406.6400.42作用在AB跨1.2833.6-7.1233.6-1.6433.60.46恒載12.17365.01-50.53418.1730.16594.966.78荷載類別序號(hào)MNMNMNV-柱號(hào)及正向內(nèi)力表25 A柱內(nèi)力組合表備注M =37.187N =304.175M =196.947N =428.36Nmin及相應(yīng)的M，V60.402304.175-72.238348.475445.218500.54453.568321.603428.3639.07+0.7+0.6+0.7+0.6+0.7+0.7+0.7Nmax及相應(yīng)的M，V37.187434.1

16、5644.283881.817270.6991058.60728.76196.947826.97921.35+0.7+0.7+0.7+0.6+0.7+0.7+0.6Mmax及相應(yīng)的M，V-46.595304.175-92.270499.779-169.72584.670-9.450-117.638488.45-5.943+0.7+0.7+0.7Mmax及相應(yīng)的M，V63.62400.29082.315739.699459.816868.81752.025332.030691.41237.968+0.7+0.7+0.7+0.6+0.7+0.7+0.7截面?zhèn)渥NMNMNVMKNKVK-6柱截面設(shè)

17、計(jì)A柱，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35；采用HRB400級(jí)鋼筋，。上、下柱均采用對(duì)稱配筋。6.1選取控制截面最不利內(nèi)力由表4-2可見，上柱截面共有組內(nèi)力，取。則大偏心；兩組大偏心受壓和小偏心受壓界限破壞是對(duì)應(yīng)的軸向力為：由表25可見，上柱I-I截面共有四組不利內(nèi)力嗎，4組內(nèi)力均滿足,故均為大偏心受壓，對(duì)這4組內(nèi)力按照“彎矩相差不多時(shí)，軸力越小越不利，軸力相差不多時(shí)，彎矩越大越不利”的原則，可確定上柱的最不利內(nèi)力為：，對(duì)下柱，截面的有效高度取則大偏心受壓與小偏心受壓界限破壞是對(duì)應(yīng)的軸向壓力為: 對(duì)下柱，截面-和-截面有8組不利內(nèi)力，均滿足，對(duì)這8組內(nèi)力采用和上柱I-I截面相同的分析方法，可得下柱的最不利

18、內(nèi)力為： -截面： -截面： 6.2 上柱配筋計(jì)算上柱最不利內(nèi)力為： 由附表11.1查得有吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度。附加偏心距取20mm（大于500mm/30=16.7mm）。，由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。，取。故取進(jìn)行計(jì)算： （滿足要求）選320（）由得垂直于排架方向的計(jì)算長(zhǎng)度，則，。 滿足彎矩作用平面外的承載力要求。6.3下柱配筋計(jì)算有分析結(jié)果可知，與上柱分析方法類似，由上表4-2選取下列兩組不利內(nèi)力：，（1）按計(jì)算查表得，截面尺寸：附加偏心距， （取）先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則且為大偏心受壓構(gòu)件受壓區(qū)在受壓翼緣內(nèi)，則：（2）按，計(jì)算，（取）先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則且為大偏心受壓構(gòu)

19、件受壓區(qū)在受壓翼緣內(nèi)，取，則：選420（）（3 ）驗(yàn)算垂直于平面的受壓承載力（滿足要求）6.4柱的裂縫寬度驗(yàn)算規(guī)范規(guī)定，對(duì)的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。本例值出現(xiàn)下柱的內(nèi)力，故應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。驗(yàn)算過(guò)程見表4-2，按準(zhǔn)永久組合計(jì)算時(shí)，上柱及下柱的偏心距分別為： 故不需要進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。6.5柱的箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均選用箍筋。6.6牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖26所示。其中牛腿截面寬度，牛腿截面高度，。圖26 牛腿尺寸簡(jiǎn)圖（1）牛腿截面高度驗(yàn)算已知,（牛腿頂面無(wú)水平荷載），取， 故牛腿截面高度

20、滿足要求。（2）牛腿配筋計(jì)算由于，因而牛腿可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，。實(shí)際選用414（）。水平箍筋選用。6.7柱的吊裝驗(yàn)算（1）內(nèi)力計(jì)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。由附表查得柱插入杯口深度為，取，則柱吊裝時(shí)的總長(zhǎng)度為，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖27所示。圖27 柱吊裝計(jì)算簡(jiǎn)圖柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)），即：在上述荷載作用下，各柱控制截面的彎矩為： 由得：令，得，則下柱段最大彎矩為：（2）承載力和裂縫寬度驗(yàn)算柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算過(guò)程見表28表28 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗(yàn)算表柱截面上柱下柱85.56（71.3）115.93（96.61）

21、139.040.985.56=77.00411.4160.9115.93=104.337191.2192.580.35-0.490.140.3（滿足要求）0.040.2（滿足要求）7基礎(chǔ)設(shè)計(jì)因?yàn)樾拚蟮牡鼗休d力特征值為，在單層排架結(jié)構(gòu)，柱距為6m，吊車起重量為500-1000KN，廠房跨度為，設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)時(shí)，要進(jìn)行地基變形驗(yàn)算，但該單層排架的吊車起重量為300KN，不再500-1000KN之間，故不作變形驗(yàn)算。則，基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C40，下設(shè)100mm厚C10混凝土墊層。7.1作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（截面）傳給基礎(chǔ)的M，N，V以及外墻自重重力荷載。前

22、者由表25中的截面選取，見表29，其中內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值用于地基承載力驗(yàn)算，基本組合值用于受沖切承載力驗(yàn)算和地板配筋計(jì)算，內(nèi)力的正號(hào)規(guī)定見圖30（b）。表29 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合第1組459.816868.81752.025332.030691.41237.968第2組-169.72584.670-9.450-117.638488.45-5.943第3組270.6991058.60728.76196.947826.979-21.35（a） (b)圖30 基礎(chǔ)荷載示意圖由圖6-2(a)可見，每個(gè)基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為，總高度為，墻體為厚雙面清水磚墻厚（）。鋼框玻璃

23、窗（）基礎(chǔ)梁重量為16.7KN/根。每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來(lái)的重力荷載為：厚磚墻 鋼框玻璃窗 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)形心的偏心距為：7.2基礎(chǔ)尺寸及埋置深度（1）按構(gòu)造要求擬定高度h柱的插入深度，取杯底厚度應(yīng)大于，取，則基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.500m，故基礎(chǔ)埋置深度d為：杯壁厚度，??；基礎(chǔ)邊緣高度取，臺(tái)階高度取，見圖20（b）。（2）擬定基礎(chǔ)地面尺寸適當(dāng)放大，?。?）計(jì)算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力驗(yàn)算地基承載力，其中驗(yàn)算結(jié)果見下表31?？梢?，基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。表31 基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算表類別第1組第2組第3組 332.030691.41237.968-117.638488.45-5.94

24、3196.947826.979-21.351367.211164.251502.78155.90-346.42-50.36173.83118.31186.0762.70169.52151.59146.07180173.83216124.39180186.07216160.56180169.522167.3基礎(chǔ)高度驗(yàn)算這時(shí)采用基地凈反力設(shè)計(jì)值和計(jì)算，結(jié)果見表32。對(duì)于第2組內(nèi)力，按式（2.7.3）計(jì)算時(shí)，故對(duì)該組內(nèi)力按式（2.7.7）計(jì)算基底凈反力。表32 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表類別第1組第2組第3組459.816868.81752.025-169.72584.670-9.450270.69

25、91058.60728.761297.891013.741487.68256.23-447.08-29.84184.2993.04187.9128.70164.25153.63因臺(tái)階高度與臺(tái)階寬度相等（均為400mm），所以只需驗(yàn)算變階處的受沖切承載力。變階處受沖切承載力截面如圖33所示。變階處截面有效高度。因?yàn)?，所以?yīng)按式（2.7.13）計(jì)算即：由式（2.7.10） ；因，所以取由式（2.7.9）得：，??；則由式（2.7.9）得故基礎(chǔ)高度滿足要求。7.4基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算(1)柱邊及變階處基底反力計(jì)算基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算時(shí)長(zhǎng)邊和短邊方向的計(jì)算截面簡(jiǎn)圖如圖34所示。三組不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值在柱邊及變階處的基底凈反力計(jì)算見表35。其中第1、3組內(nèi)力產(chǎn)生的基底反力見圖34所示。圖33 變階處的沖切破壞截面用表列公式計(jì)算第2組內(nèi)力產(chǎn)生的和。 圖34基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算截面表35 柱邊及變階處基底凈反力計(jì)算公式第1組第2組第3組151.3