試題4化工職業(yè)技能鑒定試題精餾知識(shí)

1、第九部分精餾知識(shí)一、選擇題（中級(jí)工）1、( A )是保證精餾過(guò)程連續(xù)穩(wěn)定操作的必要條件之一。A、液相回流 B、進(jìn)料 C、側(cè)線(xiàn)抽出 D、產(chǎn)品提純2、( C )是指離開(kāi)這種板的氣液兩相互相成平衡，而且塔板上的液相組成也可視為均勻的。A、浮閥板 B、噴射板 C、理論板 D、分離板3、不影響理論塔板數(shù)的是進(jìn)料的( D )。A、位置 B、熱狀態(tài) C、組成 D、進(jìn)料量4、操作中的精餾塔，保持進(jìn)料量F、進(jìn)料組成xF、進(jìn)料熱狀況參數(shù)q、塔釜加熱量Q不變，減少塔頂餾出量D，則塔頂易揮發(fā)組分回收率( B )。A、變大 B、變小C、不變 D、不確定5、操作中的精餾塔，若選用的回流比小于最小回流比，則( D )。A、

2、不能操作 B、xD、xW均增加C、xD、xW均不變 D、xD減少，xW增加6、從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，適宜回流比R應(yīng)取( A )倍最小回流比Rmin。A、1.1 B、1.3C、1.7 D、27、從溫度一組成(t-x-y)圖中的氣液共存區(qū)內(nèi)，當(dāng)溫度增加時(shí)，液相中易揮發(fā)組分的含量會(huì)( C )。A、增大 B、增大及減少C、減少 D、不變8、當(dāng)分離沸點(diǎn)較高，而且又是熱敏性混合液時(shí)，精餾操作壓力應(yīng)采用( B )。A、加壓 B、減壓C、常壓 D、不確定9、當(dāng)回流從全回流逐漸減小時(shí)，精餾段操作線(xiàn)向平衡線(xiàn)靠近。為達(dá)到給定的分離要求，所需的理論板數(shù)( B )。A、逐漸減少 B、逐漸增多C、不變 D、無(wú)法判斷10、對(duì)于難

3、分離進(jìn)料組分低濃度混合物，為了保證xD，采用下列哪種進(jìn)料較好（ C ）。A、靠上 B、與平常進(jìn)料一樣 C、靠下 D、以上都可以11、二元連續(xù)精餾操作中進(jìn)料熱狀況參數(shù)q的變化將引起（ D ）的變化。A、平衡線(xiàn)和對(duì)角線(xiàn) B、平衡線(xiàn)和進(jìn)料線(xiàn)C、精餾段操作線(xiàn)和平衡線(xiàn) D、提餾段操作線(xiàn)和進(jìn)料線(xiàn)12、回流比R的大小對(duì)精餾操作影響很大，在達(dá)到一定的分離要求時(shí)（ B ）。A、當(dāng)R增大時(shí)，操作線(xiàn)偏離平衡線(xiàn)越遠(yuǎn)，理論板增加B、當(dāng)R增大時(shí)，操作線(xiàn)偏離平衡線(xiàn)越遠(yuǎn)，理論板減少C、當(dāng)R增大時(shí)，操作線(xiàn)偏離平衡線(xiàn)的狀態(tài)不能確定理論板增加與減少13、回流比的( A )值為全回流。A、上限 B、下限C、平均 D、混合14、回流比

4、的計(jì)算公式是（ A ）。A、回流量比塔頂采出量 B、回流量比塔頂采出量加進(jìn)料量C、回流量比進(jìn)料量 D、回流量加進(jìn)料量比全塔采出量15、降低精餾塔的操作壓力，可以(B )。A、降低操作溫度，改善傳熱效果 B、降低操作溫度，改善分離效果C、提高生產(chǎn)能力，降低分離效果 D、降低生產(chǎn)能力，降低傳熱效果16、精餾操作時(shí)，若其他操作條件均不變，只將塔頂?shù)呐蔹c(diǎn)回流改為過(guò)冷液體回流，則塔頂產(chǎn)品組成xD變化為( C )。A、變小 B、不變C、變大 D、不確定17、精餾操作中，飽和液體進(jìn)料量F，精餾段上升蒸汽量V與提餾段上升蒸汽量V的關(guān)系為( C )。A、 V= V+ F B、 VV+ FC、 V= V D、VV

5、+ F 18、精餾操作中，當(dāng)F、xF、xD、xW及回流比R一定時(shí)，僅將進(jìn)料狀態(tài)由飽和液體改為飽和蒸汽進(jìn)料，則完成分離任務(wù)所需的理論塔板數(shù)將（ C ）。A、減少 B、不變C、增加 D、以上答案都不正確19、精餾操作中，料液的黏度越高，塔的效率將( A )。A、越低 B、有微小的變化 C、不變 D、越高20、精餾操作中，其它條件不變，僅將進(jìn)料量升高則塔液泛速度將（ A ）。A、減少 B、不變C、增加 D、以上答案都不正確21、精餾操作中，全回流的理論塔板數(shù)（ B ）。A、最多 B、最少C、為零 D、適宜22、最小回流比( D )。A、回流量接近于零 B、在生產(chǎn)中有一定應(yīng)用價(jià)值C、不能用公式計(jì)算 D

6、、是一種極限狀態(tài)，可用來(lái)計(jì)算實(shí)際回流比23、精餾的操作線(xiàn)為直線(xiàn)，主要是因?yàn)椋?D ）。A、理論板假設(shè) B、理想物系C、塔頂泡點(diǎn)回流 D、恒摩爾流假設(shè)24、精餾段操作線(xiàn)的斜率為R/（R+1）， 全回流時(shí)其斜率等于（ B ）。A、0 B、1C、 D、-125、精餾分離操作完成如下任務(wù)（ D ）。A、混合氣體的分離 B、氣、固相分離C、液、固相分離 D、溶液系的分離26、精餾過(guò)程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，塔頂溫度( A )。A、增大 B、減小C、不變 D、不能確定27、精餾過(guò)程中采用負(fù)壓操作可以( C )。A、使塔操作溫度提高 B、使物料的沸點(diǎn)升高C、使物料的沸點(diǎn)降低 D、適當(dāng)減少塔板數(shù)28、精餾塔操作

7、時(shí)，回流比與理論塔板數(shù)的關(guān)系是( B )。A、回流比增大時(shí)，理論塔板數(shù)也增多B、回流比增大時(shí)，理論塔板數(shù)減少C、全回流時(shí)，理論塔板數(shù)最多，但此時(shí)無(wú)產(chǎn)品D、回流比為最小回流比時(shí)，理論塔板數(shù)最小29、精餾塔的操作壓力增大( B )。A、氣相量增加 B、液相和氣相中易揮發(fā)組分的濃度都增加C、塔的分離效率增大 D、塔的處理能力減少30、精餾塔分離某二元混合物，規(guī)定產(chǎn)品組成xD、xW。當(dāng)進(jìn)料為時(shí)xF1，相應(yīng)的回流比R1；當(dāng)進(jìn)料為時(shí)xF2，相應(yīng)的回流比R2。若xF1< xF2 ，進(jìn)料熱狀態(tài)不變，則（ C ）。A、R1 < R2 B、R1= R2C、R1 > R2 D、無(wú)法判斷31、精餾塔

8、釜溫度過(guò)高會(huì)造成（ B ）。A、輕組分損失增加 B、塔頂餾出物作為產(chǎn)品不合格C、釜液作為產(chǎn)品質(zhì)量不合格D、可能造成塔板嚴(yán)重漏液32、精餾塔回流量的增加，( B )。A、塔壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會(huì)提高B、塔壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會(huì)提高C、塔壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會(huì)減小D、塔壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會(huì)減小33、精餾塔熱量衡算包括（ B ）。A、冷卻水用量和塔釜再沸器蒸汽耗量B、進(jìn)入精餾塔的熱量和離開(kāi)精餾塔的熱量C、以上兩者的和34、精餾塔塔底產(chǎn)品純度下降，可能是( A )。A、提餾段板數(shù)不足 B、精餾段板數(shù)不足C、再沸器熱量過(guò)多 D、塔釜溫度升高35、精餾塔提餾段每塊塔板上升的蒸汽量

9、是20kmol/h，則精餾段的每塊塔板上升的蒸汽量是（ D ）A、25kmol/h B、20kmol/h C、15kmol/h D、以上都有可能36、精餾塔在xF、q、R一定下操作時(shí)，將加料口向上移動(dòng)一層塔板，此時(shí)塔頂產(chǎn)品濃度xD將( )，塔底產(chǎn)品濃度xW將( )。（ C ）A、變大 變小 B、變大 變大C、變小 變大 D、變小 變小37、精餾塔中由塔頂向下的第n-l、n、n+1層塔板，其氣相組成關(guān)系為( C )。A、yn+1>yn>yn-1 B、yn+1=yn=yn-lC、yn+1<yn<yn-1 D、不確定38、精餾塔中自上而下( C )。A、分為精餾段、加料板和提

10、餾段三個(gè)部分 B、溫度依次降低C、易揮發(fā)組分濃度依次降低 D、蒸汽質(zhì)量依次減少39、精餾中引入回流，下降的液相與上升的汽相發(fā)生傳質(zhì)使上升的汽相易揮發(fā)組分濃度提高，最恰當(dāng)?shù)恼f(shuō)法是（ D ）。 A、液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入汽相B、汽相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相C、液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時(shí)進(jìn)入汽相，但其中易揮發(fā)組分較多D、液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入汽相和汽相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相必定同時(shí)發(fā)生40、可用來(lái)分析蒸餾原理的相圖是（ C ）。 A、p-y圖 B、x-y圖 C、p-x-y圖 D、p-x圖41、冷凝器的作用是提供( B )產(chǎn)品及保證有適宜的液相回流。A、塔頂氣相 B、塔頂液相 C、塔底氣相 D、塔底液相4

11、2、連續(xù)精餾，提餾段操作線(xiàn)位置一般與( A )無(wú)關(guān)。A、進(jìn)料量的多少 B、進(jìn)料的熱狀況C、釜?dú)堃旱慕M成 D、回流比43、連續(xù)精餾中，精餾段操作線(xiàn)隨( A )而變。A、回流比 B、進(jìn)料熱狀態(tài)C、殘液組成 D、進(jìn)料組成44、兩股不同組成的料液進(jìn)同一精餾塔分離，兩股料分別進(jìn)入塔的相應(yīng)塔板和兩股料混合后再進(jìn)塔相比，前者能耗( B )后者。A、大于 B、小于C、等于 D、有時(shí)大于有時(shí)小于45、兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越( B )。A、容易 B、困難C、完全 D、不完全46、某常壓精餾塔，塔頂設(shè)全凝器，現(xiàn)測(cè)得其塔頂溫度升高，則塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分的含量將( B )。A、升高 B、降低C

12、、不變 D、以上答案都不對(duì)47、某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，當(dāng)液相組成xA=0.6，相應(yīng)的泡點(diǎn)為t1，與之平衡的汽相組成為yA=0.7，與該yA=0.7的汽相相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，則t1與t2的關(guān)系為( A )。A、t1=t2 B、t1< t2 C、t1> t2 D、不一定48、某精餾塔的理論板數(shù)為17塊(包括塔釜)，全塔效率為0.5，則實(shí)際塔板數(shù)為( D )塊。A、34 B、31C、33 D、3249、某精餾塔的餾出液量是50kmolh，回流比是2，則精餾段的回流量是( A )。A、100kmolh B、50kmolhC、25kmolh D、125kmolh50、某精餾塔的塔頂

13、表壓為3atm，此精餾塔是( C )精餾。A、減壓精餾 B、常壓精餾 C、加壓精餾 D、以上都不是51、某精餾塔精餾段理論塔板數(shù)為N1層，提餾段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精餾段理論板數(shù)增加，提餾段理論板數(shù)不變，且F、xF、q、R、V等均不變，則此時(shí)( B )。A、xD增加，xW不變 B、xD增加，xW減小C、xD增加，xW增加 D、xD增加，xW的變化視具體情況而定52、氣液兩相在篩板上接觸，其分散相為液相的接觸方式是（ B ）。A、鼓泡接觸 B、噴射接觸C、泡沫接觸 D、以上三種都不對(duì)53、區(qū)別精餾與普通蒸餾的必要條件是（ D ）。A、相對(duì)揮發(fā)度大于1 B、操作壓力小于飽和蒸氣壓C、

14、操作溫度大于泡點(diǎn)溫度 D、回流 54、溶液能否用一般精餾方法分離，主要取決于（ B ）。A、各組分溶解度的差異 B、各組分相對(duì)揮發(fā)度的大小C、是否遵循拉烏爾定律 D、以上答案都不對(duì)55、若僅僅加大精餾塔的回流量，會(huì)引起以下的結(jié)果是( A )。A、塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高 B、塔底產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高C、提高塔頂產(chǎn)品的產(chǎn)量 D、減少塔釜產(chǎn)品的產(chǎn)量56、若進(jìn)料量、進(jìn)料組成、進(jìn)料熱狀況都不變，要提高xD，可采用( C )。A、減小回流比 B、增加提餾段理論板數(shù)C、增加精餾段理論板數(shù) D、塔釜保溫良好57、若要求雙組分混合液分離成較純的兩個(gè)組分，則應(yīng)采用( C )。A、平衡蒸餾 B、一般蒸餾C

15、、精餾 D、無(wú)法確定58、塔板上造成氣泡夾帶的原因是( C )。A、氣速過(guò)大 B、氣速過(guò)小C、液流量過(guò)大 D、液流量過(guò)小59、塔頂全凝器改為分凝器后，其他操作條件不變，則所需理論塔板數(shù)( B )。A、增多 B、減少 C、不變 D、不確定60、圖解法求理論塔板數(shù)畫(huà)梯級(jí)開(kāi)始點(diǎn)是（ A ）。A、（xD，xD） B、（xF，xF）C、（xW，xW）D、（1，1）61、下列精餾塔中，哪種形式的塔操作彈性最大（ C ）。A、泡罩塔 B、填料塔C、浮閥塔 D、篩板塔62、下列哪個(gè)選項(xiàng)不屬于精餾設(shè)備的主要部分( D )。A、精餾塔 B、塔頂冷凝器C、再沸器 D、餾出液貯槽63、下列哪種情況不是誘發(fā)降液管液泛的

16、原因( D )。A、液、氣負(fù)荷過(guò)大 B、過(guò)量霧沫夾帶C、塔板間距過(guò)小 D、過(guò)量漏液64、下列判斷不正確的是( A )。A、上升氣速過(guò)大引起漏液 B、上升氣速過(guò)大造成過(guò)量霧沫夾帶C、上升氣速過(guò)大引起液泛 D、上升氣速過(guò)大造成大量氣泡夾帶65、下列說(shuō)法錯(cuò)誤的是( B )。A、回流比增大時(shí)，操作線(xiàn)偏離平衡線(xiàn)越遠(yuǎn)越接近對(duì)角線(xiàn)B、全回流時(shí)所需理論板數(shù)最小，生產(chǎn)中最好選用全回流操作C、全回流有一定的實(shí)用價(jià)值D、實(shí)際回流比應(yīng)在全回流和最小回流比之間66、下列塔設(shè)備中，操作彈性最小的是( A )。A、篩板塔 B、浮閥塔 C、泡罩塔 D、舌板塔67、下列敘述錯(cuò)誤的是( D )。A、板式塔內(nèi)以塔板作為氣、液兩相接

17、觸傳質(zhì)的基本構(gòu)件B、安裝出口堰是為了保證氣、液兩相在塔板上有充分的接觸時(shí)間C、降液管是塔板間液流通道，也是溢流液中所夾帶氣體的分離場(chǎng)所D、降液管與下層塔板的間距應(yīng)大于出口堰的高度68、下面（ A ）不是精餾裝置所包括的設(shè)備。A、分離器 B、再沸器C、冷凝器 D、精餾塔69、下述分離過(guò)程中不屬于傳質(zhì)分離過(guò)程的是( D )。A、萃取分離 B、吸收分離 C、精餾分離 D、離心分離70、以下說(shuō)法正確的是( B )。A、冷液進(jìn)料q=1 B、汽液混合進(jìn)料0<q<1C、過(guò)熱蒸氣進(jìn)料q=0 D、飽和液體進(jìn)料q<l71、有關(guān)靈敏板的敘述，正確的是 ( A )。A、是操作條件變化時(shí)，塔內(nèi)溫度變化

18、最大的那塊板B、板上溫度變化，物料組成不一定都變C、板上溫度升高，反應(yīng)塔頂產(chǎn)品組成下降D、板上溫度升高，反應(yīng)塔底產(chǎn)品組成增大72、在化工生產(chǎn)中應(yīng)用最廣泛提純高濃度產(chǎn)品的蒸餾方式為 ( C )。A、簡(jiǎn)單蒸餾 B、平衡蒸餾C、精餾 D、特殊蒸餾73、在精餾操作中，若進(jìn)料組成、餾出液組成與釜液組成均不變，在氣液混合進(jìn)料中，液相分率q增加，則最小回流比Rmin （ C）。A、增大 B、不變C、減小 D、無(wú)法判斷74、在精餾操作中多次部分氣化將獲得接近純的 （ A ）。A、難揮發(fā)組成 B、難揮發(fā)組成和易揮發(fā)組成 C、易揮發(fā)組成75、在精餾過(guò)程中，當(dāng)xD、xW、xF、q和回流液量一定時(shí)，只增大進(jìn)料量(不引

19、起液泛)則回流比R ( B )。A、增大 B、減小C、不變 D、以上答案都不對(duì)76、在精餾過(guò)程中，回流的作用是提供 （ A ）。A、提供下降的液體 B、提供上升的蒸汽C、提供塔頂產(chǎn)品 D、提供塔底產(chǎn)品77、在精餾塔的計(jì)算中，離開(kāi)某理論板的氣液相溫度分別為t1與t2;它們的相對(duì)大小為（ A ）。A、t1= t2 B、t1> t2 C、t1< t2 D、不確定78、在精餾塔中，加料板以上（不包括加料板）的塔部分稱(chēng)為（ A ）。A、精餾段 B、提餾段C、進(jìn)料段 D、混合段79、在精餾塔中每一塊塔板上（ C ）。A、只進(jìn)行傳質(zhì)作用 B、只進(jìn)行傳熱作用 C、同時(shí)進(jìn)行傳熱傳質(zhì)80、在篩板精餾塔

20、設(shè)計(jì)中，增加塔板開(kāi)孔率，可使漏液線(xiàn)( A )。A、上移 B、不動(dòng)C、下移 D、都有可能81、在四種典型塔板中，操作彈性最大的是( C )型。A、泡罩 B、篩孔C、浮閥 D、舌82、在相同的條件R、xD、xF、xW下，q值越大，所需理論塔板數(shù)( A )。A、越少 B、越多C、不變 D、不確定83、在一定操作壓力下，塔釜、塔頂溫度可以反映出( B )。A、生產(chǎn)能力 B、產(chǎn)品質(zhì)量 C、操作條件 D、不確定84、在二元連續(xù)精餾塔的操作中，進(jìn)料量及組成不變，再沸器熱負(fù)荷恒定，若回流比減少，則 塔頂?shù)头悬c(diǎn)組分濃度( B )。A、 升高 B、下降 C、 不變 D、不確定85、在再沸器中溶液( C )而產(chǎn)生上

21、升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少的條件。A、部分冷凝 B、全部冷凝 C、部分氣化 D、全部氣化86、在蒸餾單元操作中，對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量影響最重要的因素是( B )。A、壓力 B、溫度 C、塔釜液位 D、進(jìn)料量87、在蒸餾生產(chǎn)過(guò)程中，從塔釜到塔頂，壓力( A )。A、由高到低 B、由低到高 C、不變 D、都有可能88、在蒸餾生產(chǎn)過(guò)程中，從塔釜到塔頂( B )的濃度越來(lái)越高。A、重組份 B、輕組份C、混合液 D、各組分89、蒸餾分離的依據(jù)是混合物中各組分的( B )不同。A、濃度 B、揮發(fā)度C、溫度 D、溶解度90、蒸餾生產(chǎn)要求控制壓力在允許范圍內(nèi)穩(wěn)定，大幅度波動(dòng)會(huì)破壞( C )。A、生產(chǎn)效

22、率 B、產(chǎn)品質(zhì)量 C、氣-液平衡 D、不確定91、蒸餾塔板的作用是（ C ）。A、熱量傳遞 B、質(zhì)量傳遞C、熱量和質(zhì)量傳遞 D、停留液體92、正常操作的二元精餾塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成Yn+1和下降液相組成Xn的關(guān)系是( A )。A、Yn+1>Xn B、Yn+1<Xn C、Yn+1=Xn D、不能確定93、只要求從混合液中得到高純度的難揮發(fā)組分，采用只有提餾段的半截塔，則進(jìn)料口應(yīng)位于塔的( A )部。A、頂 B、中C、中下 D、底二、選擇題（高級(jí)工）1、加大回流比，塔頂輕組分組成將( C )。A、不變 B、變小C、變大 D、忽大忽小2、精餾操作中敘述正確的是（ A ）。A、調(diào)節(jié)塔

23、頂溫度最直接有效的方法是調(diào)整回流量 B、精餾塔的壓力、溫度達(dá)到工藝指標(biāo)，塔頂產(chǎn)品就可以采出C、精餾塔的壓力、溫度達(dá)到工藝指標(biāo)，塔釜物料才可以采出 D、精餾塔的壓力、溫度達(dá)到工藝指標(biāo)，回流閥就必須關(guān)閉，回流罐的液體全部作為產(chǎn)品采出3、精餾塔操作前，釜液進(jìn)料位置應(yīng)該達(dá)到（ C ）。A、低于1/3 B、1/3C、1/22/3 D、滿(mǎn)釜4、精餾塔的操作中，先后順序正確的是（ D ）。A、先通入加熱蒸汽再通入冷凝水 B、先停冷卻水，再停產(chǎn)品產(chǎn)出C、先停再沸器，再停進(jìn)料 D、先全回流操作再調(diào)節(jié)適宜回流比5、精餾塔開(kāi)車(chē)時(shí)，塔頂餾出物應(yīng)該是（ A ）。A、全回流 B、部分回流部分出料C、應(yīng)該低于最小回流比回流

24、 D、全部出料6、精餾塔內(nèi)上升蒸汽不足時(shí)將發(fā)生的不正常現(xiàn)象是（ B ）。A、液泛 B、漏液C、霧沫挾帶 D、干板7、精餾塔溫度控制最關(guān)鍵的部位是( A )。A、靈敏板溫度 B、塔底溫度C、塔頂溫度 D、進(jìn)料溫度8、精餾塔在操作時(shí)由于塔頂冷凝器冷卻水用量不足而只能使蒸汽部分冷凝，則餾出液濃度。（ A ）A、下降B、不動(dòng)C、下移9、精餾塔在全回流操作下（ C ）。A、塔頂產(chǎn)品量為零，塔底必須取出產(chǎn)品B、塔頂、塔底產(chǎn)品量為零，必須不斷加料C、塔頂、塔底產(chǎn)品量及進(jìn)料量均為零D、進(jìn)料量與塔底產(chǎn)品量均為零，但必須從塔頂取出產(chǎn)品10、可能導(dǎo)致液泛的操作（ C ）。A、液體流量過(guò)小 B、氣體流量太小C、過(guò)量液

25、沫夾帶 D、嚴(yán)重漏夜11、某精餾塔精餾段理論板數(shù)為N1層， 提餾段理論板數(shù)為N2層， 現(xiàn)因設(shè)備改造，使提餾段的理論板數(shù)增加，精餾段的理論板數(shù)不變，且F、xF、R，V等均不變，則此時(shí)（ A ）。A、xW減小，xD增加 B、xW減小，xD不變C、xW減小，xD減小 D、xW減小，xD的變化視具體情況而定。12、某篩板精餾塔在操作一段時(shí)間后，分離效率降低，且全塔壓降增加，其原因及應(yīng)采取的措施是( D )。A、塔板受腐蝕，孔徑增大，產(chǎn)生漏液，應(yīng)增加塔釜熱負(fù)荷B、篩孔被堵塞，孔徑減小，孔速增加，霧沫夾帶嚴(yán)重，應(yīng)降低負(fù)荷操作C、塔板脫落，理論板數(shù)減少，應(yīng)停工檢修D(zhuǎn)、降液管折斷，氣體短路，需要更換降液管13

26、、下層塔板的液體漫到上層塔板的現(xiàn)象稱(chēng)為( A )。A、液泛 B、漏液 C、載液14、下列不是產(chǎn)生淹塔的原因是（ D ）。A、上升蒸汽量大 B、下降液體量大C、再沸器加熱量大 D、回流量小15、下列操作中( B )可引起沖塔。A、塔頂回流量大 B、 塔釜蒸汽量大C、塔釜蒸汽量小D、進(jìn)料溫度低16、下列操作中( C )會(huì)造成塔底輕組份含量大。A、塔頂回流量小B、塔釜蒸汽量大C、回流量大 D、進(jìn)料溫度高17、下列操作屬于板式塔正常操作的是（ B ）。A、液泛B、鼓泡C、泄漏D、霧沫夾帶18、下列是產(chǎn)生塔板漏液的原因（ A ）。A、上升蒸汽量小B、下降液體量大C、進(jìn)料量大D、再沸器加熱量大1

27、9、嚴(yán)重的霧沫夾帶將導(dǎo)致（ B ）。A、塔壓增大B、板效率下降C、液泛D、板效率提高20、要想得到98%質(zhì)量的乙醇，適宜的操作是（ D ）。A、簡(jiǎn)單蒸餾B、精餾C、水蒸氣蒸餾D、恒沸蒸餾21、一板式精餾塔操作時(shí)漏液,你準(zhǔn)備采用( B )方法加以解決。A、加大回流比B、加大釜供熱量C、減少進(jìn)料量22、由氣體和液體流量過(guò)大兩種原因共同造成的是( D )現(xiàn)象。A、漏液B、液沫夾帶 C、氣泡夾帶D、液泛23、有關(guān)精餾操作的敘述錯(cuò)誤的是( D )。A、精餾的實(shí)質(zhì)是多級(jí)蒸餾B、精餾裝置的主要設(shè)備有：精餾塔、再沸器、冷凝器、回流罐和輸送設(shè)備等C、精餾塔以進(jìn)料板為界，上部為精餾段，下部為提餾段D、精餾是利用各

28、組分密度不同，分離互溶液體混合物的單元操作24、在板式塔中進(jìn)行氣液傳質(zhì)時(shí)，若液體流量一定，氣速過(guò)小，容易發(fā)生（ ）現(xiàn)象；氣速過(guò)大，容易發(fā)生（ ）或（ ）現(xiàn)象，所以必須控制適宜的氣速（ A ）。A、漏液、液泛、淹塔B、漏液、液泛、液沫夾帶C、漏液、液沫夾帶、淹塔D、液沫夾帶、液泛、淹塔25、在精餾塔操作中，若出現(xiàn)塔釜溫度及壓力不穩(wěn)時(shí)，產(chǎn)生的原因可能是( D )。A、蒸汽壓力不穩(wěn)定B、疏水器不暢通C、加熱器有泄漏D、以上三種原因26、在精餾塔操作中，若出現(xiàn)淹塔時(shí)，可采取的處理方法有( D )A、調(diào)進(jìn)料量，降釜溫，停采出B、降回流，增大采出量C、停車(chē)檢修D(zhuǎn)、以上三種方法27、在蒸餾生產(chǎn)中，液泛是容易

29、產(chǎn)生的操作事故，其表現(xiàn)形式是（ A ）。A、塔壓增加B、溫度升高C、回流比減小 D、溫度降低28、操作中的精餾塔，F(xiàn)、q、xD、xW、v1不變，減小xF，則有 ( C )。A、D增大，R減小 B、D不變，R增加C、D減小，R增加 D、D減小，R不變29、操作中的精餾塔，若保持F、xF、q和提餾段氣相流量V'不變，減少塔頂產(chǎn)品量D，則變化結(jié)果是（ A ）。A、xD增加，xW增加 B、xD減小，xW減小C、xD增加，xW減小 D、xD減小，xW增加30、二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起( B )的變化。A、相平衡線(xiàn) B、進(jìn)料線(xiàn)和提餾段操作線(xiàn)C、精餾段操作線(xiàn) D、相平衡線(xiàn)和操

30、作線(xiàn)31、精餾塔釜溫度指示較實(shí)際溫度高，會(huì)造成( B )。A、輕組分損失增加 B、塔頂餾出物作為產(chǎn)品不合格C、釜液作為產(chǎn)品質(zhì)量不合格 D、可能造成塔板嚴(yán)重漏液32、兩組分液體混合物，其相對(duì)揮發(fā)度越大，表示用普通蒸餾方法進(jìn)行分離（ A ）。A、較容易B、較困難 C、很困難D、不能夠33、餾塔精餾段操作線(xiàn)方程為y=0.75x+0.216,則操作回流比為（ B ）。A、0.75B、3C、0.216D、1.534、某二元混合物，=3，全回流條件下xn=0.3，yn-1=( D )。A、0.9B、0.3C、0.854 D、0.79435、某二元混合物，進(jìn)料量為l00kmolh，xF=0.6，要求塔頂xD

31、不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為( B )。A、60kmolhB、66.7kmolhC、90kmolhD、100kmolh36、某二元混合物，若液相組成xA為0.45，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1；氣相組成yA為0.45，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2，則( A )A、t1< t2B、t1= t2C、t1>t2D、不能判斷37、下列哪種情況不屬于塔板上的非理想流動(dòng)（ B ）。A、液沫夾帶B、降液管液泛 C、返混現(xiàn)象D、氣泡夾帶38、已知q=1.1，則加料液中液體量與總加料量之比為（ D ）。A、 0.1:1B、 1.1:1 C、 1:1.1D、 1:139、已知精餾q線(xiàn)為y=2x0.5,則原料液的進(jìn)料

32、狀況為( A )。A、過(guò)冷液體B、飽和液體C、氣液混合物 D、飽和蒸氣40、已知精餾段操作線(xiàn)方程為：y=0.75x+0.24，則該塔頂產(chǎn)品濃度x為（ B ）。A、0.9B、0.96C、0.98D、0.7241、用精餾塔完成分離任務(wù)所需理論板數(shù)NT為8（包括再沸器），若全塔效率ET為50，則塔內(nèi)實(shí)際板數(shù)為（ C ）。A、16層B、12層 C、14層D、無(wú)法確定42、在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1，環(huán)己烷的沸點(diǎn)為80.73，欲使該兩組分混合物得到分離，則宜采用( C )。A、恒沸精餾B、普通精餾 C、萃取精餾D、水蒸氣蒸餾43、在多數(shù)板式塔內(nèi)氣、液兩相的流動(dòng)，從總體上是( )流，而在塔板上兩相為( )

33、流流動(dòng)。（ A ）A、逆、 錯(cuò)B、逆 、并C、錯(cuò)、 逆D、并、逆44、單元操作精餾主要屬于（ D ）的傳遞過(guò)程。A 、熱量B、 動(dòng)量 C、 能量D 、質(zhì)量45、 精餾操作時(shí)，若其他操作條件均不變，只將塔頂?shù)倪^(guò)冷液體回流改為泡點(diǎn)回流，則塔頂產(chǎn)品組成變化為（ A ）。 A 、變小B、 不變 C 、變大D、不確定。46、精餾操作中液體混合物應(yīng)被加熱到（ C ）時(shí)，可實(shí)現(xiàn)精餾的目的。A 、泡點(diǎn)B、 露點(diǎn) C 、泡點(diǎn)和露點(diǎn)間D 、高于露點(diǎn)47、 區(qū)別精餾與普通蒸餾的必要條件是（ D ）。 A、 相對(duì)揮發(fā)度小于1 B 、操作壓力小于飽和蒸氣壓 C、 操作溫度大于泡點(diǎn)溫度 D、 回流 48、適宜的回流比取決

34、于（ D ）。A、生產(chǎn)能力B、生產(chǎn)能力和操作費(fèi)用C、塔板數(shù)D、操作費(fèi)用和設(shè)備折舊費(fèi)49、如果精餾塔進(jìn)料組成發(fā)生變化，輕組份增加，則（ A ）。A 、釜溫下降B、釜溫升高 C 、釜壓升高D、頂溫升高50、精餾塔釜壓升高將導(dǎo)致塔釜溫度（ C ）。A 、不變B 、下降 C、 升高D、 無(wú)法確定 三、判斷題（中級(jí)工）1、y-x相圖中，相平衡曲線(xiàn)上各點(diǎn)的溫度都相同。 （ × ）2、板間距與物料性質(zhì)有關(guān)。 （ ）3、采用圖解法與逐板法求理論塔板數(shù)的基本原理完全相同； （ ）4、傳質(zhì)設(shè)備中的浮閥塔板和泡罩塔板均屬于錯(cuò)流塔板。 （ × ）5、當(dāng)塔頂產(chǎn)品重組分增加時(shí)，應(yīng)適當(dāng)提高回流量。 （

35、）6、對(duì)乙醇-水系統(tǒng)，用普通精餾方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純度為98(摩爾分?jǐn)?shù))以上的純乙醇。 （ × ）7、對(duì)于普通物系，原料組成濃度越低塔頂產(chǎn)品達(dá)到同樣濃度所需要的最小回流比越大。 （ ）8、對(duì)于溶液來(lái)講，泡點(diǎn)溫度等于露點(diǎn)溫度。 （ × ）9、二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起操作線(xiàn)與q線(xiàn)的變化。 （ ）10、分離任務(wù)要求一定，當(dāng)回流比一定時(shí)，在五種進(jìn)料狀況中，冷液進(jìn)料的q值最大，提餾段操作線(xiàn)與平衡線(xiàn)之間的距離最小，分離所需的總理論塔板數(shù)最多。 （ × ）11、浮閥塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)也不高，操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。 （ ）12、根

36、據(jù)恒摩爾流的假設(shè)，精餾塔中每層塔板液體的摩爾流量和蒸汽的摩爾流量均相等。 （ × ）13、50的乙醇水溶液，用普通蒸餾的方法不能獲得98的乙醇水溶液。 （ ）14、回流是精餾穩(wěn)定連續(xù)進(jìn)行的必要條件。 （ ）15、混合液的沸點(diǎn)只與外界壓力有關(guān)。 （× ）16、間歇精餾只有精餾段而無(wú)提餾段。 （ ）17、間歇蒸餾塔塔頂餾出液中的輕組分濃度隨著操作的進(jìn)行逐漸增大。 （ × ）18、將精餾塔從塔頂出來(lái)的蒸汽先在分凝器中部分冷凝，冷凝液剛好供回流用，相當(dāng)于一次部分冷凝，精餾段的理論塔板數(shù)應(yīng)比求得的能完成分離任務(wù)的精餾段理論板數(shù)少一塊。 （ ）19、精餾采用飽和蒸汽進(jìn)料時(shí)，精

37、餾段與提餾段下降液體的流量相等。 （ ）20、精餾操作的回流比減小至最小回流比時(shí)，所需理論板數(shù)為最小。 （ × ）21、精餾操作中，操作回流比小于最小回流比時(shí)，精餾塔不能正常工作。 （ × ）22、精餾段、提餾段操作線(xiàn)方程為直線(xiàn)基于的假設(shè)為理論板。 （ × ）23、精餾過(guò)程塔頂產(chǎn)品流量總是小于塔釜產(chǎn)品流量。 （ × ）24、精餾過(guò)程中，平衡線(xiàn)隨回流比的改變而改變。 （ × ）25、精餾設(shè)計(jì)中，回流比越大 ，所需理論板越少，操作能耗增加。 （ ）26、精餾時(shí)，飽和液體進(jìn)料，其精、提餾段操作線(xiàn)交點(diǎn)為（xF，xF）。 （ × ）27、精餾是

38、傳熱和傳質(zhì)同時(shí)發(fā)生的單元操作過(guò)程。 （ ）28、精餾塔板的作用主要是為了支承液體。 （ × ）29、精餾塔的操作彈性越大，說(shuō)明保證該塔正常操作的范圍越大，操作越穩(wěn)定。 （ ）30、精餾塔的進(jìn)料溫度升高，提餾段的提濃能力不變。 （ × ）31、精餾塔的總板效率就是各單板效率的平均值。 （ × ）32、精餾塔釜壓升高將導(dǎo)致塔釜溫度下降。 （ × ）33、精餾塔內(nèi)的溫度隨易揮發(fā)組分濃度增大而降低。 （ ）34、精餾塔壓力升高，液相中易揮發(fā)組分濃度升高。 （ ）35、精餾塔中溫度最高處在塔頂。 （ × ）36、決定精餾塔分離能力大小的主要因素是：相對(duì)揮

39、發(fā)度、理論塔板數(shù)、回流比. （ ）37、理想的進(jìn)料板位置是其氣體和液體的組成與進(jìn)料的氣體和液體組成最接近。（ ）38、靈敏板溫度上升，塔頂產(chǎn)品濃度將提高。 （× ）39、評(píng)價(jià)塔板結(jié)構(gòu)時(shí)，塔板效率越高，塔板壓降越低，則該種結(jié)構(gòu)越好。 （ ）40、全回流時(shí)理論塔板數(shù)最多。 （× ）41、如xD、xF、xW一定，則進(jìn)料為泡點(diǎn)的飽和液體，其所需精餾段理論塔板數(shù)一定比冷液體進(jìn)料為少。 （ ×）42、篩板精餾塔的操作彈性大于泡罩精餾塔的操作彈性。 （ × ）43、篩板塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，但分離效率較泡罩低，因此已逐步淘汰。 （× ）44、篩板塔孔的大小是

40、無(wú)規(guī)則可循。 （× ）45、篩孔塔板易于制造，易于大型化，壓降小，生產(chǎn)能力高，操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。 （ × ）46、實(shí)現(xiàn)規(guī)定的分離要求，所需實(shí)際塔板數(shù)比理論塔板數(shù)多。 （ ）47、實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定的精餾操作必須保持全塔系統(tǒng)的物料平衡和熱量平衡。 （ ）48、隨進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q增大，精餾操作線(xiàn)效斜率不變，提餾段操作線(xiàn)斜率增大。 （ × ）49、塔頂產(chǎn)品純度降低的原因之一是塔上半段板數(shù)過(guò)少。 （ ）50、填料的等板高度越高，表明其傳質(zhì)效果越好。 （× ）51、填料主要是用來(lái)阻止氣液兩相的接觸，以免發(fā)生液泛現(xiàn)象。 （ × ）52、通過(guò)簡(jiǎn)單蒸餾可以得

41、到接近純的部分。 （× ）53、系統(tǒng)的平均相對(duì)揮發(fā)度可以表示系統(tǒng)的分離難易程度，1，可以分離，1，不能分離，1更不能分離。 （ × ）54、液泛不能通過(guò)壓強(qiáng)降來(lái)判斷。 （× ）55、已知某精餾塔操作時(shí)的進(jìn)料線(xiàn)(q線(xiàn))方程為：y=0.6，則該塔的進(jìn)料熱狀況為飽和液體進(jìn)料。 （ × ）56、用來(lái)表達(dá)蒸餾平衡關(guān)系的定律叫亨利定律。 （ × ）57、用某精餾塔分離二元混合物，規(guī)定產(chǎn)品組成xD、xW。當(dāng)進(jìn)料為xF1時(shí)，相應(yīng)的回流比為R1；進(jìn)料為xF2時(shí)，相應(yīng)的回流比為R2。若xF1<xF2，進(jìn)料熱狀態(tài)不變，則Rl<R2。 （ × ）

42、58、與塔底相比，精餾塔的塔頂易揮發(fā)組分濃度最大，且氣、液流量最少。 （ × ）59、再沸器的作用是精餾塔物料提供精餾塔物料熱源，使物料得到加熱汽化。 （ ）60、在產(chǎn)品濃度要求一定的情況下，進(jìn)料溫度越低，精餾所需的理論板數(shù)就越少。（ ）61、在對(duì)熱敏性混合液進(jìn)行精餾時(shí)必須采用加壓分離。 （ × ）62、在二元溶液的x-y圖中，平衡線(xiàn)與對(duì)角線(xiàn)的距離越遠(yuǎn)，則該容易就越易分離。 （ ）63、在精餾塔內(nèi)任意一塊理論板，其氣相露點(diǎn)溫度大于液相的泡點(diǎn)溫度。 （ × ）64、在精餾塔中從上到下，液體中的輕組分逐漸增大。 （× ）65、在精餾塔中目前是浮閥塔的構(gòu)造最為

43、簡(jiǎn)單。 （ × ）66、在蒸餾中，回流比的作用是維持蒸餾塔的正常操作，提高蒸餾效果。 （ ）67、蒸餾的原理是利用液體混合物中各組份溶解度的不同來(lái)分離各組份的。 （ × ）68、蒸餾過(guò)程按蒸餾方式分類(lèi)可分為簡(jiǎn)單蒸餾、平衡蒸餾、精餾和特殊精餾。 （ ）69、蒸餾是以液體混合物中各組分揮發(fā)能力不同為依據(jù)，而進(jìn)行分離的一種操作。（ ）70、蒸餾塔發(fā)生液泛現(xiàn)象可能是由于氣相速度過(guò)大，也可能是液相速度過(guò)大。 （ ）71、蒸餾塔總是塔頂作為產(chǎn)品，塔底作為殘液排放。（ × ）72、最小回流比狀態(tài)下的理論塔板數(shù)為最少理論塔板數(shù)。 （ × ）74、在減壓精餾過(guò)程中，可提高

44、溶液的沸點(diǎn)。（ × ）四、判斷題（高級(jí)工）1、連續(xù)精餾預(yù)進(jìn)料時(shí)，先打開(kāi)放空閥，充氮置換系統(tǒng)中的空氣，以防在進(jìn)料時(shí)出現(xiàn)事故。 （ ）2、連續(xù)精餾停車(chē)時(shí)，先停再沸器，后停進(jìn)料。 （ × ）3、霧沫夾帶過(guò)量是造成精餾塔液泛的原因之一。 （ ）4、精餾塔操作過(guò)程中主要通過(guò)控制溫度、壓力、進(jìn)料量和回流比來(lái)實(shí)現(xiàn)對(duì)氣、液負(fù)荷的控制。 （ ）5、在精餾操作中，嚴(yán)重的霧沫夾帶將導(dǎo)致塔壓的增大。 （ × ）6、精餾操作時(shí)，塔釜溫度偏低，其他操作條件不變，則餾出液的組成變低。 （ ）7、精餾操作中，操作回流比必須大于最小回流比。 （ × ）8、控制精餾塔時(shí)加大加熱蒸汽量，則塔

45、內(nèi)溫度一定升高。 （ × ）9、控制精餾塔時(shí)加大回流量，則塔內(nèi)壓力一定降低。 （ × ）10、精餾操作時(shí)，若F、D、XF、q、R、加料板位置都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流，則塔頂產(chǎn)品組成XD變大。 （ ）11、精餾塔的不正常操作現(xiàn)象有液泛、泄漏和氣體的不均勻分布。 （ × ）12、在精餾操作過(guò)程中同樣條件下以全回流時(shí)的產(chǎn)品濃度最高。 （ ）13、精餾塔操作中常采用靈敏板溫度來(lái)控制塔釜再沸器的加熱蒸汽量。 （ ）14、精餾操作時(shí)。增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段的液氣比和餾出液的組成均不變。 （ × ）15、精餾操作中，回流比越大越好。 （ &#

46、215; ）16、減壓蒸餾時(shí)應(yīng)先加熱再抽真空。 （ × ）17、精餾操作中，塔頂餾分重組分含量增加時(shí)，常采用降低回流比來(lái)使產(chǎn)品質(zhì)量合格。 （ × ）18、精餾塔操作中，若餾出液質(zhì)量下降，常采用增大回流比的辦法使產(chǎn)口質(zhì)量合格。 （ ）19、精餾操作中，若塔板上汽液兩相接觸越充分，則塔板分離能力越高。滿(mǎn)足一定分離要求所需要的理論塔板數(shù)越少 （ × ）20、精餾操作中，在進(jìn)料狀態(tài)穩(wěn)定的情況下，塔內(nèi)氣相負(fù)荷的大小是通過(guò)調(diào)整回流比大小來(lái)實(shí)現(xiàn)的。 （ × ）21、沸程又叫餾程。它是指單組份物料在一定壓力下從初餾點(diǎn)到干點(diǎn)的溫度范圍。( × )五、技師部分知識(shí)1、精餾的三個(gè)最基本的條件是什么?答： 1）混合物的揮發(fā)度不同； 2）氣相溫度高于液相溫度(有汽液相回流)；3）具備兩相進(jìn)行充分接觸的場(chǎng)所(如：塔板)。2、請(qǐng)說(shuō)明淹塔是怎樣造成的?答案：液相負(fù)荷過(guò)大，在塔板上因阻力大而形成進(jìn)出塔板堰間液位落差大，造成鼓泡不勻及蒸汽壓降過(guò)大，在降液管中引起液泛，液相負(fù)荷再加大造成淹塔；汽相負(fù)荷過(guò)大，汽體通過(guò)塔板壓降增大，會(huì)使降液管中液面高度增加；降液管面積過(guò)小，液體下降不暢。3、蒸餾塔頂產(chǎn)品外送送不出去的原因是什么?答：1）外送阻力大。 2）泵本身故障。 3）管路