電廠之41日產(chǎn)350MW燃煤火電機(jī)組一次調(diào)頻功能探討及改進(jìn)

1、.PAGE ;PAGE 239河津電廠日本三菱機(jī)組的一次調(diào)頻功能分析及改進(jìn)方案探討 王莉（山西漳澤電力股份公司河津發(fā)電廠，山西，043300）摘要文章主要詳細(xì)討論了山西河津發(fā)電廠三菱350MW燃煤火電機(jī)組一次調(diào)頻的響應(yīng)過程及其動(dòng)作原理，并對(duì)協(xié)調(diào)方式運(yùn)行下的同類型機(jī)組參與電網(wǎng)頻率異常升高情況下的一次調(diào)頻深度以及穩(wěn)定機(jī)組的措施提出了討論，并且按照上級(jí)文件技術(shù)要求對(duì)DCS系統(tǒng)中的DEH、CCS系統(tǒng)控制方案進(jìn)行了改進(jìn)。關(guān)鍵詞電網(wǎng) 頻率 異常 改進(jìn)2003年5月12日，山西省電網(wǎng)大房二回線因故障跳閘，造成山西電網(wǎng)與華北電網(wǎng)解列，造成省內(nèi)發(fā)電負(fù)荷與用戶用電負(fù)荷不平衡，山西電網(wǎng)頻率異常升高。網(wǎng)內(nèi)機(jī)組一次調(diào)頻

2、動(dòng)作結(jié)束后，電網(wǎng)頻率大約維持50.6Hz，河津發(fā)電廠EWS記錄汽輪機(jī)穩(wěn)定轉(zhuǎn)速維持在3036rpm左右，直至二次調(diào)頻結(jié)束，電網(wǎng)頻率恢復(fù)正常。河津發(fā)電廠兩臺(tái)機(jī)組參加了一次調(diào)頻，兩臺(tái)機(jī)組共減負(fù)荷100MW左右，為事故后山西電網(wǎng)的穩(wěn)定作出了自己的貢獻(xiàn)。但是，機(jī)組參加一次調(diào)頻后，也出現(xiàn)了一些值得探討的問題。隨后華北電網(wǎng)公司、山西電網(wǎng)公司下發(fā)了關(guān)于并網(wǎng)機(jī)組一次調(diào)頻功能的若干強(qiáng)制性技術(shù)規(guī)定，我們根據(jù)上級(jí)文件要求，通過對(duì)DCS系統(tǒng)中DEH、CCS相關(guān)設(shè)計(jì)回路的分析、論證，對(duì)DEH、CCS 系統(tǒng)原設(shè)計(jì)參數(shù)及組態(tài)進(jìn)行了修改，經(jīng)過試驗(yàn)確認(rèn)，達(dá)到了預(yù)期的結(jié)果。一、河津發(fā)電廠機(jī)組概況河津發(fā)電廠一期工程采用日本三菱重工生

3、產(chǎn)的兩臺(tái)350MW燃煤火電機(jī)組，其中鍋爐為MB-FRR型亞臨界參數(shù)，一次中間再熱，平衡通風(fēng)強(qiáng)制循環(huán)汽包鍋爐，額定蒸發(fā)量1205t/h；為鍋爐配套的制粉系統(tǒng)采用正壓直吹式雙進(jìn)雙出鋼球磨（Double Inlet Double Outlet）制粉系統(tǒng)；汽輪機(jī)為三菱TC 2F-35.4型亞臨界參數(shù)，一次中間再熱，反動(dòng)式，單軸雙缸雙排汽凝汽式汽輪機(jī)。旁路系統(tǒng)采用美國(guó)CCI公司生產(chǎn)的兩級(jí)氣動(dòng)串聯(lián)旁路系統(tǒng)，其容量設(shè)計(jì)為40額定蒸發(fā)量，采用壓縮空氣作為執(zhí)行機(jī)構(gòu)的動(dòng)力，可以實(shí)現(xiàn)保護(hù)工況下的快速開啟。二、機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)及其設(shè)計(jì)特點(diǎn)鑒于我廠三菱機(jī)組上述主設(shè)備的上述特點(diǎn)，三菱公司在設(shè)計(jì)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)時(shí)，采用了以爐跟

4、隨為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，本系統(tǒng)為間接能量平衡式協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，即鍋爐負(fù)荷指令由負(fù)荷指令信號(hào)間接構(gòu)造，主要由以下三部分生成：其一，運(yùn)行人員在MW SET上設(shè)定的目標(biāo)負(fù)荷指令值所生成的當(dāng)前負(fù)荷指令值MWD（Mega. Watt Demand）；其二，主汽壓力調(diào)節(jié)器所產(chǎn)生的調(diào)節(jié)指令值。二者之和極為鍋爐側(cè)所間接構(gòu)造的負(fù)荷指令值；其三，為了適應(yīng)變負(fù)荷階段，機(jī)組尤其是鍋爐側(cè)調(diào)整較慢的現(xiàn)實(shí)，加快機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)速度，三菱工程師還構(gòu)造了機(jī)組變負(fù)荷鍋爐調(diào)整前饋調(diào)整指令值BIR（Boiler Input Ratio），其值大小取決于當(dāng)前負(fù)荷指令，以及負(fù)荷變化率大小，顯然在負(fù)荷指令不變時(shí)，BIR值應(yīng)為零。三、三菱機(jī)組協(xié)調(diào)

5、控制系統(tǒng)參加一次調(diào)頻功能的設(shè)計(jì)特點(diǎn)根據(jù)有關(guān)資料，由于考慮機(jī)組本身運(yùn)行的方便以及上級(jí)考核的方式，目前投入?yún)f(xié)調(diào)方式運(yùn)行的機(jī)組大部分未投入一次調(diào)頻功能，但是從原則上，全電網(wǎng)機(jī)組參與一次調(diào)頻，可以減小電網(wǎng)負(fù)荷不平衡程度，有利于電網(wǎng)頻率穩(wěn)定，5.12事件發(fā)生后，華北電網(wǎng)公司、山西省電網(wǎng)公司迅速對(duì)此作出技術(shù)規(guī)定，要求全部并網(wǎng)機(jī)組參與一次調(diào)頻，并且不能任意退出本功能。首先，機(jī)組協(xié)調(diào)運(yùn)行方式下，負(fù)荷指令處理中心直接疊加了一次調(diào)頻的指令，以便直接在協(xié)調(diào)控制方式下，整個(gè)機(jī)組參與一次調(diào)頻，其工作原理圖見圖一。圖 一其次，由圖一可知，三菱機(jī)組以協(xié)調(diào)方式參與電網(wǎng)一次調(diào)頻是有限度的，機(jī)組此時(shí)頻差-2-0.200.22.0

6、調(diào)門自由偏置功率（MW）350000-350圖中函數(shù)關(guān)系如下表所示Fx1Fx2主汽壓力（MPa）025系數(shù)0.50.5Fx3MW DEM140175380調(diào)門自由偏置功率（MW）0-38-76Fx4MW DEM140175380調(diào)門自由偏置功率（MW）76380僅對(duì)50.2Hz以上的網(wǎng)頻異常上揚(yáng)進(jìn)行頻率一次調(diào)頻響應(yīng)，原則上整個(gè)機(jī)組調(diào)頻的不等率為4%，即電網(wǎng)頻率增加2Hz時(shí)，一次調(diào)頻響應(yīng)100（350MW）額定負(fù)荷。第三，由圖一還可以知道，協(xié)調(diào)控制方式下機(jī)組一次調(diào)頻的幅度受到限制，最大BMCR工況下為76MW，額定負(fù)荷下為70MW。第四，頻差過大導(dǎo)致機(jī)組不再以協(xié)調(diào)控制方式運(yùn)行時(shí)，機(jī)組在協(xié)調(diào)級(jí)不再

7、進(jìn)行一次調(diào)頻的響應(yīng)。三菱系統(tǒng)具體的設(shè)計(jì)參數(shù)為網(wǎng)頻大于50.25Hz時(shí)，機(jī)組即使汽機(jī)主控器TM（Turbine Master）解為手動(dòng)，鍋爐主控器狀態(tài)不受影響，機(jī)組轉(zhuǎn)為BF（Boiler Follow）方式運(yùn)行，鍋爐根據(jù)當(dāng)前機(jī)組有功負(fù)荷、主汽壓力調(diào)節(jié)器指令對(duì)鍋爐燃燒率進(jìn)行調(diào)整穩(wěn)定鍋爐側(cè)各參數(shù)，汽機(jī)側(cè)則由MT-DEH回路的調(diào)速功能強(qiáng)制繼續(xù)進(jìn)行一次調(diào)頻。四、汽輪機(jī)MT-DEH系統(tǒng)一次調(diào)頻功能的設(shè)計(jì)特點(diǎn)我廠汽輪機(jī)MT-DEH系統(tǒng)由三菱公司作為其DCS系統(tǒng)DIASYS UP/V的一個(gè)子系統(tǒng)供貨，因此與CCS系統(tǒng)的接口問題解決得比較完善。三菱公司為其350MW汽輪發(fā)電機(jī)組所設(shè)計(jì)的功頻電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)MT-DE

8、H中，設(shè)計(jì)了“GOV”和“LL”兩種不同的負(fù)荷控制方式：其中“GOV” 是英文單詞調(diào)速器“GOVernor”的縮寫，是指汽輪發(fā)電機(jī)并列后，在負(fù)荷控制指令中加入調(diào)頻指令，由于調(diào)頻指令的計(jì)算與設(shè)定的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速變動(dòng)率(Droop)值相關(guān)，實(shí)際上所起的作用相當(dāng)于機(jī)械式汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)中機(jī)械式轉(zhuǎn)速反饋及控制回路，顯然即此時(shí)機(jī)組不但響應(yīng)運(yùn)行人員給定的負(fù)荷指令值，而且響應(yīng)由于電網(wǎng)電能不平衡引起的頻率波動(dòng)。我廠MT-DEH的轉(zhuǎn)速不等率設(shè)計(jì)為4%。另外 “LL”是“LoadLimiter”的寫，根據(jù)實(shí)際對(duì)控制邏輯進(jìn)行的分析，和實(shí)際運(yùn)行情況來看，LL回路具有如下特點(diǎn)：一，LL回路沒有加入調(diào)頻指令，也就是說在LL手動(dòng)

9、操作，或者機(jī)組負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)時(shí)，機(jī)組功率調(diào)節(jié)指令對(duì)電網(wǎng)頻率的變化并不響應(yīng)；二，LL回路中加入了負(fù)荷限制，對(duì)于LL回路輸出的做出上限規(guī)定，防止機(jī)組超負(fù)荷。因此LL回路被稱為負(fù)荷限制器功率控制回路。GOV回路的設(shè)計(jì)保證了在機(jī)組發(fā)生異常緊急工況時(shí)，汽機(jī)系統(tǒng)需要強(qiáng)制進(jìn)入調(diào)速方式運(yùn)行提供了可能性，比如，主變出口主開關(guān)（52G）跳閘時(shí)，或者廠220KV系統(tǒng)與電網(wǎng)解列，而52G主開關(guān)未跳閘，或者電網(wǎng)解列，我廠機(jī)組與本區(qū)域其他電廠只發(fā)供電至本區(qū)域負(fù)荷等三種情況，汽輪發(fā)電機(jī)系統(tǒng)需要進(jìn)入純調(diào)速方式運(yùn)行，以便盡量滿足電網(wǎng)或廠用電，或本機(jī)組廠用電的頻率調(diào)節(jié)的需要。一般情況下，機(jī)組處于CC控制方式時(shí)，要求MT-DEH側(cè)不

10、對(duì)電網(wǎng)頻率的小幅升高做出響應(yīng)，一般投入LL控制，調(diào)速回路GOV則處于自動(dòng)跟蹤方式（AF Mode），其值為L(zhǎng)L指令值疊加5%跟蹤偏差。由于GOV/LL回路為選小輸出，所以一般情況下，TM指令通過LL回路直接操作汽機(jī)調(diào)閥，控制功率。當(dāng)網(wǎng)頻升高時(shí)，GOV指令（LL指令5%Droop指令）將逐漸減小，根據(jù)4%的汽機(jī)轉(zhuǎn)速不等率設(shè)計(jì)，顯然當(dāng)網(wǎng)頻大于下值時(shí)，GOV指令將小于LL指令，發(fā)生翻轉(zhuǎn)：f50+(3000rpm4%5% /100%) /60=50.1Hz發(fā)生翻轉(zhuǎn)時(shí)，汽機(jī)主控器不能增加輸出指令，機(jī)組實(shí)際處于不能增加負(fù)荷的CC控制方式。5.12事故發(fā)生時(shí)，顯然我廠MT-DEH系統(tǒng)很快處于翻轉(zhuǎn)狀態(tài)，直至網(wǎng)

11、頻升至50.25Hz，TM強(qiáng)制解為手動(dòng)方式，此后機(jī)組在BF方式下一直由汽輪機(jī)MT-DEH系統(tǒng)直接參與一次調(diào)頻，爐側(cè)維持主蒸汽壓力。由于最終網(wǎng)頻達(dá)到50.6Hz，因此理論上我廠機(jī)組的一次調(diào)頻深度已經(jīng)達(dá)到以下計(jì)算值：MW(%)=(50.6-50) /50(100% /4%)=30%但是，由于負(fù)荷指令并不能與實(shí)際負(fù)荷一一對(duì)應(yīng)，這與伺服插件和液力系統(tǒng)的聯(lián)調(diào)結(jié)果有一定的關(guān)系；另外，汽機(jī)側(cè)大幅度降低負(fù)荷后，由于爐側(cè)滯后引起的主汽壓力升高，會(huì)造成閥門一定開度高、中、低壓缸作功的少量增加，這也會(huì)造成實(shí)際降低負(fù)荷幅度減少。5.12事故中我廠#1機(jī)組一次調(diào)頻負(fù)荷接近50MW，兩臺(tái)機(jī)組共減負(fù)荷近十萬千瓦，為山西電網(wǎng)

12、的事故后電網(wǎng)頻率穩(wěn)定做出了較大的貢獻(xiàn)。事故后在中調(diào)統(tǒng)一指揮下，經(jīng)過二次調(diào)頻我廠再次兩臺(tái)機(jī)組共減負(fù)荷80MW左右，山西電網(wǎng)頻率迅速恢復(fù)正常。五、三菱機(jī)組一次調(diào)頻功能的整體說明及存在的問題顯然目前，河津電廠三菱機(jī)組CC方式下對(duì)網(wǎng)頻異常升高情況下（以5.12事故為例）的響應(yīng)可以分為以下幾個(gè)階段：a、50Hz50.1Hz機(jī)組不響應(yīng)電網(wǎng)頻率，不進(jìn)行一次調(diào)頻b、50.1Hz50.2Hz階段，MT-DEH側(cè)發(fā)生GOV/LL控制翻轉(zhuǎn)（Reverse），強(qiáng)制TM不能增加，汽機(jī)MT-DEH側(cè)為GOV回路控制調(diào)門開度，不再接受TM的增加負(fù)荷指令，機(jī)組負(fù)荷指令處理中心未對(duì)機(jī)組目標(biāo)負(fù)荷疊加一次調(diào)頻指令，鍋爐側(cè)BM為自動(dòng)

13、方式，仍根據(jù)目標(biāo)負(fù)荷指令（MW SET）和主汽壓力調(diào)節(jié)器對(duì)燃燒率進(jìn)行調(diào)節(jié)c、50.2Hz50.25Hz階段，機(jī)組負(fù)荷指令處理中心對(duì)機(jī)組目標(biāo)負(fù)荷疊加一次調(diào)頻指令，對(duì)機(jī)組整體負(fù)荷進(jìn)行調(diào)整，最大幅度接近10MW；鍋爐側(cè)BM仍為自動(dòng)方式，仍根據(jù)目標(biāo)負(fù)荷指令（MW SET）和主汽壓力調(diào)節(jié)器對(duì)燃燒率進(jìn)行調(diào)節(jié)；汽機(jī)側(cè)仍為b中所描述的情況d、大于50.25Hz的階段，強(qiáng)制TM為手動(dòng)方式，機(jī)組轉(zhuǎn)入爐跟蹤（BF）方式,根據(jù)當(dāng)前實(shí)際電負(fù)荷及主汽壓力調(diào)節(jié)器指令對(duì)鍋爐燃燒率進(jìn)行調(diào)整；旁路可能由于主汽壓力升高而打開，協(xié)助維持主汽壓力；MT-DEH側(cè)則繼續(xù)由GOV進(jìn)行控制，維持翻轉(zhuǎn)（REVERSE）狀態(tài)，減小機(jī)組出力。由上

14、述討論，根據(jù)5.12事故發(fā)生后我廠機(jī)組的工況，尤其是鍋爐側(cè)的工況，對(duì)于正在以協(xié)調(diào)方式運(yùn)行的機(jī)組，應(yīng)該進(jìn)行必要的控制邏輯修改，并進(jìn)行試驗(yàn)確認(rèn)。六、三菱機(jī)組一次調(diào)頻功能改進(jìn)途徑1、DEH速度變動(dòng)率（Droop）計(jì)算回路的改進(jìn)。（1）當(dāng)DEH未投一次調(diào)頻(GOV)方式時(shí)，速度變動(dòng)率(Droop)的按照原算法計(jì)算；當(dāng)投入一次調(diào)頻(GOV)方式時(shí)，速度變動(dòng)率(Droop)按照“圖一”所示的算法計(jì)算。速度變動(dòng)率Droop按照山西省省網(wǎng)200MW以上火電機(jī)組的統(tǒng)一規(guī)定為4.5。同時(shí)，取消手動(dòng)修改“速度變動(dòng)率”的功能； （2）組態(tài)內(nèi)F1 (x)確定Droop的函數(shù)關(guān)系（3）F3(x)和F4(x)確定Droop

15、的可調(diào)負(fù)荷的上、下限幅，這種限幅應(yīng)該是根據(jù)當(dāng)前機(jī)組實(shí)發(fā)功率的大小而確定的，是一個(gè)相對(duì)值而不是絕對(duì)的8%ECR（28MW）。這樣做是符合實(shí)際情況的。如：當(dāng)前實(shí)發(fā)功率是350MW時(shí)，一次調(diào)頻的上限調(diào)整幅度是0%ECR (0MW)，而下限調(diào)整幅度是10%ECR (35MW)；當(dāng)前實(shí)發(fā)功率是175MW時(shí)，一次調(diào)頻的上限調(diào)整幅度是10%ECR (35MW)，而下限調(diào)整幅度是0%ECR (0MW)。2、DEH負(fù)荷控制方式的改進(jìn)DEH的負(fù)荷控制方式有兩種：LL負(fù)荷限制方式、GOV調(diào)門控制方式。由于只有在GOV方式下機(jī)組才能參與一次調(diào)頻，所以要求在機(jī)組在合適的運(yùn)行方式下投入GOV方式。根據(jù)三菱公司DEH的設(shè)計(jì)

16、思想：（1）在機(jī)組沖轉(zhuǎn)、定速、同期過程中，要精確控制汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速，所以要采取“強(qiáng)制GOV”方式；（2）在機(jī)組并網(wǎng)、帶初負(fù)荷以及閥切換過程中，要精確控制汽輪機(jī)的功率和調(diào)門進(jìn)汽方式，絕對(duì)不容許參與一次調(diào)頻，因此要采取“LL”方式。在機(jī)組沖轉(zhuǎn)、定速、同期、并網(wǎng)、帶初負(fù)荷以及閥切換5個(gè)過程結(jié)束后，順延了“LL”方式作為機(jī)組的負(fù)荷控制方式，而機(jī)組的“GOV”方式通過疊加5%的偏置（AF Bias）自動(dòng)跟蹤“LL”方式。我們認(rèn)為，這種設(shè)計(jì)思想基本是合情合理的。因此，我們提出的改進(jìn)方案是：（1）如果要投入一次調(diào)頻功能，則當(dāng)實(shí)發(fā)功率175MW（也就是AGC投入后的可調(diào)負(fù)荷下限）時(shí)，手動(dòng)切換到GOV方式；（2）

17、切換到GOV方式后，閉鎖OPS上汽機(jī)主控的“GOV/LL”切換按鈕和輔助控制盤上的“LL投入”硬手操，除非實(shí)發(fā)功率175MW，方可手動(dòng)換成LL控制方式；（3）當(dāng)轉(zhuǎn)差|n|6rpm時(shí)，閉鎖汽機(jī)主控的升、降輸出. （4）AF Bias值應(yīng)根據(jù)當(dāng)前負(fù)荷指令折算成一個(gè)可變參數(shù)，范圍：020；（5）GOV 方式的輸出上、下限幅由汽輪機(jī)的速度不等率確定，由原來的4改為4.5。3、CCS一次調(diào)頻回路的改進(jìn)頻差-負(fù)荷指令函數(shù)關(guān)系按照轉(zhuǎn)速變動(dòng)率Droop=4.5%，死區(qū)=0.1Hz修改，4、CCS汽機(jī)主控的負(fù)荷與汽壓偏差引起的功率反調(diào)分析與處理當(dāng)轉(zhuǎn)速差|n|2rpm時(shí)，DEH的GOV負(fù)荷控制回路按照4.5% 的

18、速度變動(dòng)率參與一次調(diào)頻，快速改變調(diào)門開度，增減負(fù)荷。同時(shí)，引起CCS汽機(jī)主控的負(fù)荷偏差和壓力偏差相應(yīng)變化，輸出指令反方向改變，從而產(chǎn)生功率反調(diào)?？朔β史凑{(diào)的辦法有三個(gè)：（1）汽機(jī)主控設(shè)置的比列增益很小（0.3）。當(dāng)轉(zhuǎn)差|n|6rpm，產(chǎn)生的功率反調(diào)作用與DEH GOV功率調(diào)節(jié)的作用相比可以忽略不計(jì)。（2）將CCS的一次調(diào)頻死區(qū)與DEH的一次調(diào)頻死區(qū)做成一樣的（2rpm）或相近，使CCS與DEH同時(shí)、等幅、等速的發(fā)生作用。即DEH的GOV改變負(fù)荷的同時(shí)，CCS一次調(diào)頻回路同時(shí)改變負(fù)荷指令，從而保證CCS汽機(jī)主控的負(fù)荷偏差維持調(diào)頻前的數(shù)值不變，大大減小功率反調(diào)的作用。（3）當(dāng)轉(zhuǎn)差大到一定值時(shí)，閉

19、鎖汽機(jī)主控的輸出。此次修改方案是：當(dāng)轉(zhuǎn)差|n|6rpm時(shí)，閉鎖汽機(jī)主控的輸出。（4）目前，DEH只設(shè)計(jì)了汽機(jī)主控的“升”負(fù)荷閉鎖，即當(dāng)：a、GOV/LL發(fā)生翻轉(zhuǎn)時(shí)；b、Droop GOV指令I(lǐng)MP LL指令機(jī)組最大容許輸出功率（根據(jù)電功率計(jì)算：105%ECR；根據(jù)調(diào)速級(jí)后壓力折算：110%ECR）時(shí)。這兩種“禁升”指令只能克服正轉(zhuǎn)差時(shí)汽機(jī)主控發(fā)生的功率反調(diào)，而且不能克服負(fù)轉(zhuǎn)差時(shí)汽機(jī)主控發(fā)生的功率反調(diào)。按DEH負(fù)荷控制的改進(jìn)方案：當(dāng)轉(zhuǎn)差|n|6rpm時(shí)，發(fā)出閉鎖指令，其作用有三點(diǎn)：a、閉鎖汽機(jī)主控的（升、降）輸出，保持汽機(jī)主控輸出指令不變，從而不會(huì)引起功率反調(diào)，保證DEH 參與一次調(diào)頻的快速和精確；b、禁止負(fù)荷指令中心手動(dòng)改變（升、降）負(fù)荷指令；c、禁止汽機(jī)主控手動(dòng)改變（升、降）輸出指令。從而克服正、負(fù)轉(zhuǎn)差時(shí)汽機(jī)主控發(fā)生的功率反調(diào)。（5）當(dāng)轉(zhuǎn)差（頻差）增大到：|n|30rpm（|f|0.5Hz）時(shí)，DEH的GOV回路動(dòng)作同前，而CCS側(cè)采取如下動(dòng)作：a、將汽機(jī)主控切為手動(dòng)，機(jī)組由CCS控制方式變?yōu)闋t跟蹤（自動(dòng)調(diào)壓）方式，汽機(jī)主控輸出指令保持不變，不會(huì)引起功率反調(diào)。b、禁止手動(dòng)給定負(fù)荷指令（HOUSE方式無效），CCS自動(dòng)取消一次調(diào)頻功能。通過改進(jìn)控制策略，無論汽機(jī)轉(zhuǎn)差引起負(fù)荷偏差怎樣變化，均可消除汽機(jī)主控產(chǎn)生的功