單層廠房結(jié)構(gòu)(精編版)

1、學(xué)號(hào) 2012021129混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)院（系）名稱：航天與建筑工程學(xué)院專業(yè)名稱：土木工程學(xué)生姓名：楊 浩指導(dǎo)教師：郭 慶 勇2014 年 6 月目錄1.設(shè)計(jì)資料及要求 . .42.結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型、結(jié)構(gòu)布置方案確定說(shuō)明. .63.定位軸線 . .84.計(jì)算簡(jiǎn)圖確定 . .95.荷載計(jì)算 . .95.1 恒 載 95.2 屋面活荷載 115.3 風(fēng)荷載115.4 吊車荷載 136. 排架內(nèi)力分析 . .146.1恒載作用下排架內(nèi)力分析156.2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析166.3風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析186.4吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析207.內(nèi)力組合 . .268.柱

2、截面設(shè)計(jì) . .318.1 選取控制截面最不利內(nèi)力 318.2 上柱配筋計(jì)算 328.3 下柱配筋計(jì)算 338.4 柱的裂縫寬度驗(yàn)算 358.5 柱的箍筋配置 368.6 牛腿設(shè)計(jì)368.7 柱的吊裝驗(yàn)算 379.基礎(chǔ)設(shè)計(jì) . .399.1 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算 399.2 基礎(chǔ)尺寸及埋置深度 419.3 基礎(chǔ)高度驗(yàn)算 429.4 基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算 4310.參考資料 . .48單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1. 設(shè)計(jì)資料及要求(1) 工程概況某金工裝配車間為兩跨等高廠房，跨度均為 18m，柱距均為 6m，車間總長(zhǎng)度為 66m。每跨設(shè)有起重量為150/30t吊車各 2 臺(tái)，吊車工作級(jí)別為A5 級(jí)，

3、軌頂標(biāo)高 9.30m。廠房無(wú)天窗，采用卷材防水屋面，圍護(hù)墻為240mm厚雙面清水磚墻，采用鋼門(mén)窗，鋼窗寬度 為 4.8m，室內(nèi)外高差為350mm，素混凝土地面。 建筑平面及剖面分別如 圖 1 和圖 2 所示。(2) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原始資料廠房所在地點(diǎn)的基本風(fēng)壓為0.4 kN/m2 ，地面粗糙度為 B 類；基本雪壓為0.5 kN/m2。風(fēng)荷載的組合值系數(shù)為c0.6 ，雪荷載的組合值系數(shù)為c0.6 其余可變荷載的組合值系 數(shù)均 為c0.7 。 基礎(chǔ) 持力 層為 粉土， 粘 粒含 量c=0.8,地基承載力特 征值f ak=180kN/m2，埋深 -2.0 m，基底以上土的加權(quán)平均重度m=17kN/m3,

4、基底以下圖的重度 =18kN/m3。(3) 材料基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20；柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C30。柱中縱向受力鋼筋采用HRB335級(jí)；箍筋和分布鋼筋采用HPB300級(jí)。(4) 設(shè)計(jì)要求分析廠房排架內(nèi)力，并進(jìn)行排架柱和基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)；繪制排架柱和基礎(chǔ)的施工圖。圖 1 廠房平面圖圖 4 廠房剖面圖2. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型、結(jié)構(gòu)布置方案確定說(shuō)明因該廠房跨度在 15? 36m之間，且柱頂標(biāo)高大于8m，故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了保證屋蓋的整體性和剛度，屋蓋采用無(wú)檁體系。由于廠房屋面采用卷材防水做法，故選用屋面坡度較小而經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好的預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面 板。普通鋼筋混凝土吊車梁制作方

5、便，當(dāng)?shù)踯嚻鹬亓坎淮髸r(shí)，有較好的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，故選用普通鋼筋混凝土吊車梁。廠房各主要構(gòu)件選型見(jiàn)表 1 。表 1 主要承重構(gòu)件選型表構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號(hào)重 力 荷 載標(biāo)準(zhǔn)值04G410-1屋面板1.5m6m 預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板YWB-2 ( 中間跨）YWB-2s（端跨）( 包括灌縫重)04G410-1天溝板1.5m6m 預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板( 卷材防水天溝）TGB68-104G415-1屋架預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架（跨度 18m）YWJA-18-1Aa70.86N/ 榀04G323-2吊車梁鋼筋混凝土吊車梁 （吊車工作級(jí)別為 A1-A5)DL-8Z（中間跨） DL-8B(邊跨）軌道連接04G325吊

6、車軌道聯(lián)結(jié)詳 圖基04G320JL-3礎(chǔ)梁鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁由上圖可知，吊車軌頂標(biāo)高為9.30m。對(duì)起重量為 150/30t 、工作級(jí)別為 A5的吊車，當(dāng)廠房跨度為 18m時(shí)，可求得吊車的跨度Lk=18 0.75X2=16.5m，由附 表 4 可查得吊車軌頂以上高度為2.05m ；選定吊車梁的高度hb1.20m ，暫取軌道頂面至吊車梁頂面的距離 ha0.20m ，則牛腿頂面標(biāo)高可按下式計(jì)算：牛腿頂面標(biāo)高 =軌頂標(biāo)高 -hb -ha =9.30 1.20 0.20=7.90m由建筑模數(shù)的要求，故牛腿頂面標(biāo)高取為8.10m?？紤]吊車行駛所需空隙尺寸h7 =220mm，柱頂標(biāo)高可按下 式計(jì)算：柱頂標(biāo)高

7、 =牛腿頂面標(biāo)高 +hb +ha +吊車高度 +h7=8.10+1.20+0.20+2.30+0.22=11.57m故柱頂（或屋架下弦底面）標(biāo)高取為11.70m。取室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.5m，則計(jì)算簡(jiǎn) 圖中柱的總高度 H 、下柱高度Hl 和上柱高度H u 分別為H =11.7+0.5=12.2mHl =8.1+0.5=8.6mH u =12.2-8.6=3.6m根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級(jí)別等條件，確定柱截面尺寸，以及由柱的截面尺寸，可求得柱的截面幾何特征及自重標(biāo)準(zhǔn)值，見(jiàn)表 2 。表 2 柱截面尺寸及相應(yīng)的計(jì)算系數(shù)柱號(hào)截面尺寸 /mm面積/ mm 2計(jì)算參數(shù)慣性矩/ mm 4自 重

8、 /（kN/m）上柱矩 4004001.6 1054.0A，C下I 400 9001柱504.69上柱矩 4006006.0B下14001000柱1504.943. 定位軸線橫向定位軸線除端柱外，均通過(guò)柱截面幾何中心。對(duì)起重量為150/30t工作級(jí)別為A5 的吊車，可查得軌道中心至吊車端部距離B1=230mm；吊車橋架外邊緣至上柱內(nèi)邊緣的凈空寬度 B2 ，一般取值不小于80mm。對(duì)中柱，取縱向定位軸線為柱的幾何中心，則B3 =300mm，故B2= e -B1 -B3= 750 - 230 300 = 220mm80mm符合要求。對(duì)邊柱，取封閉 式定位軸線，即縱向定位軸線與縱墻內(nèi)皮重合，則B2=

9、 e -B1 -B3 = 750 - 230 400 = 120mm80mm符合要求。4. 計(jì)算簡(jiǎn)圖確定B3 =400mm，故由于該金工車間廠房，工藝無(wú)特殊要求，且結(jié)構(gòu)布置及荷載分布（除吊車荷載外） 均勻，故可取一榀橫向排架作為基本的計(jì)算單元，單元的寬度為兩相鄰柱間中心線之間的距離，即 B=6.0m，如圖 5(a) 所示；計(jì)算簡(jiǎn) 圖如圖 5(b) 所示。圖 5 計(jì)算單元和計(jì)算簡(jiǎn)圖5. 荷載計(jì)算5.1 恒載屋蓋恒載兩氈三油防水層 0.35kN/ m 220mm厚水泥砂漿找平層20kN/m 3 0.02m=0.40kN/ m 2100mm厚水泥蛭石保溫層4kN/m 3 0.1m=0.40kN/ m

10、 2一氈兩油隔氣層0.05kN/m 220mm厚水泥砂漿找平層20kN/m 3 0.02m=0.40kN/ m 2預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（包括灌縫）1.40kN/m 2屋架鋼支撐0.05kN/ m 2合計(jì)3.05kN/m 2屋架重力荷載為 106kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計(jì)值為1G =1.2 （ 3.05kN/ m 2 6m 18m/2+70.86kN/2)=240.16kN吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值G 3 =1.2 （ 39.5kN+0.8kN/m6m)=53.16kN柱自重重力荷載設(shè)計(jì)值A(chǔ)， C柱G 4A =G4C =1.2 4kN/m3. 6m=17.82 kN（上柱）5A5

11、CG=G=1.24.69kN/m8. 6m=48.40 kN（下柱）B柱4BG=1.26kN/m3. 6m=25.92kN（上柱）G5B =1.24.94kN/m8. 6m=50.98kN（下柱）5.2 屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m 2 ，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m 2 ，后者等于前者，故各項(xiàng)恒載作用位置如 圖 6 所示。圖 6 荷載作用位置圖（單位：kN）僅按前者計(jì)算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計(jì)值為Q1=1.4 0.5 6m18m/2=37.80kNQ1 的作用位置與 G1 作用的位置相同，如 圖 6 所示。5.3 風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下 式計(jì)算，其中 0 =0.4 kN/m

12、2， z =1.0， z 根據(jù)廠房各部分標(biāo)高 （圖4）及 B 類地面粗糙度確定如下：柱頂（標(biāo)高 11.70m）z =1.048檐口（標(biāo)高 13.00m）z =1.084屋頂（標(biāo)高 10.00m）z =1.112s 如圖 7 所示，可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為1k= z z s1 0=1.0 0.8 1.048 0.4 kN/m =0.335kN/m221k= z z s1 0=1.0 0.8 1.048 0.4 kN/m =0.335kN/m22圖 7 風(fēng)荷載體型系數(shù)及排架計(jì)算簡(jiǎn)圖1則作用于排架計(jì)算簡(jiǎn) 圖（圖 7）上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為： q =1.4 0.335kN/m2 6m=2

13、.81 kN/m2q222=1.4 0.168kN/m6m=1.41 kN/mFw=Q( s1+ s1)zh1+( s3+s4)zh2z0B=1.4 (0.8+0.4) 1.129 2.3+(-0.6+0.5) 1.17 1.0 1.00.4 kN/m2 6.0 m=9.68 kN圖 8 吊車荷載作用下支座反力影響線5.4吊車荷載由給定吊車 150/30t ，可知吊車參數(shù)為：對(duì)于AB跨：B=5.65m , K=4.40m , g=53.0kN , Q=150kN , Fp,max=165kN , F p,min =34kN根據(jù)及 K ，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖

14、 8 所示。吊車豎向荷載吊車豎向荷載設(shè)計(jì)值：Dmax = Q F p,maxyi =1.4 165 kN (1+0.792+0.267+0.058) = 489.03kN Dmin = Q F p,minyi =1.4 34 kN(1+0.792+0.267+0.058) = 100.77kN吊車橫向水平荷載：作用于每個(gè)輪子上的吊車橫向水平制動(dòng)力為：T = 1/4 (Q+g) = 1/40.1 (150 kN + 53 kN) = 5.075kN作用于排架柱上吊車橫向水平荷載設(shè)計(jì)值為：Tmax = Q T yi =1.4 5.075 kN2.117 = 15.04kN6. 排架內(nèi)力分析該廠房為

15、單跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)按下式計(jì)算：i1iin1ii 1式中： 1i 第 i 根排架的抗側(cè)移剛度。其結(jié)果見(jiàn)表 3。表 3 柱剪力分配系數(shù)InI ul柱別C 0313 1 n11ii1iHHu3HC0EIlA，C 柱n = 0.109 = 0.295C0 = 2.480A=C= 0.206 10-10 H3 /E A=C=0.287C0 = 2.815n = 0.281B 柱 = 0.29510-10A =0.139 H3/E B=0.4266.1 恒載作用下排架內(nèi)力分析恒載作用下排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖9(a) 所示。G1G1240.16kN； G2G3G4

16、53.16kN17.82kN70.98kN ;G3G5 A40.84kN; G42G1480.32kNG52G3G4B253.1625.92128.52kNG6G5BM 1G1e150.98kN;240.160.0512.01kN;；M 2(G1G4 )e0G3e3(240.1617.82)0.2553.160.348.58kN gm如圖 9 所示，排架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)且作用對(duì)稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無(wú)側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算內(nèi)力。柱頂不動(dòng)鉸支座反力Ri 計(jì)算如下：對(duì)于 A， C柱， n0.109，0.295則：312 (11 )Cn2.122;C3121.132123132311(1)1(1)

17、，nn13ACRM 1 CM 2 C6.32kN ; R6.32kNHH求得 Ri 后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見(jiàn)圖 9（b）、（c）。圖 9（d）為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負(fù)號(hào)規(guī)定。圖 9 恒載作用下排架的內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖6.2 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析（1） AB跨作用屋面活荷載排架計(jì)算簡(jiǎn) 圖如圖 10（a）所示其中 Q137.8kN，它在柱頂及變階處引起的力矩為：M 1 AM 1BQ1e Q1 H37.80.051.89kNgm; M 2 A37.80.155.67kN gm37.80

18、.259.45kNgm對(duì)于 A 柱， C12.122, C31.132,則RM 1A CM 2 A C6.32kN ()A13HH對(duì)于 B 柱， n0.281 ，0.295 ，12 (11 )C3n11.7212 1RM 1BBH3 (1nC11)5.671.7210.80 kN ()12.2則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為：RRARB1.210.802.01kN ()將 R反向作用于排架柱頂，用下式計(jì)算相應(yīng)的柱頂剪力，并于柱頂不動(dòng)鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時(shí)的柱頂剪力，即：VARAA RVBRBB R VCC R1.210.2872.010.63kN()0.800.4262.01

19、0.06kN()0.2872.010.58kN ()排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見(jiàn)圖10（ b）、（c）。圖 10 AB 跨作用屋面活荷載時(shí)排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖（2） BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，且BC跨與 AB跨作用荷載相同，故只需將圖 10 中各內(nèi)力 圖的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖 11 所示。圖 11 BC 跨作用屋面活荷載時(shí)排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖6.3 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）左吹風(fēng)時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn) 圖如圖 12（a）所示對(duì)于 A， C柱，已知 n0.109，0.295則：14 (11)C3n0.329811311(1)nRA RCRR1q1 HC11 q2 HC11RCF

20、w2.81 12.20.32911.28kN()1.4112.20.3295.66kN ()11.285.669.6826.62kN ()各柱頂剪力分別為：VARAAR11.280.28726.623.64kN()VBB R0.42626.6211.34kN()VCRCC R5.660.28726.621.98kN ()排架彎矩 圖如圖 12（b）所示：圖 12 左吹風(fēng)時(shí)排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖（kNm ）(2)右吹風(fēng)時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 13（ a）所示。將 圖 12 所示 A，C柱內(nèi)力 圖對(duì)換且改變內(nèi)力符號(hào)后可得，如圖 13（b）所示。6.4 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析（1） D max作用于 A

21、 柱計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 14（ a）所示其中，吊車豎向荷載D max， Dmin在牛腿頂面處引起的力矩為：M ADmax e3M BDmin e3489.03kN100.77kN0.3m0.75m146.71kN gm 75.58kN gm圖 13 右吹風(fēng)時(shí)排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖（kNm ）對(duì)于 A 柱， C31.132，則：RM AAC3H146.71kN gm 12.21.13213.61kN ()對(duì)于 B 柱， n0.281 ，0.305 則：3C312 123 ( 11)n1.285B3RM B C H75.58kNgm 12.2m1.2857.96kN ()RRARB13.617.965.

22、65kN ()排架各柱剪力為：VARAA RVBRBB R VCC R13.610.287(5.65)11.99kN ()7.960.426(5.65)10.37kN ()0.287(5.65)1.62kN ()排架各柱的彎矩 圖、軸力圖及柱底剪力值如 圖 14（b）、（c）所示：圖 14Dmax作用在 A 柱時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖（2） D max作用于 B 柱左計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 15 所示其中，吊車豎向荷載Dmin， D max在牛腿頂面處引起M A ， M B 為：M ADmin e3M BDmax e3100.77kN489.03kN0.3m0.75m30.23kNgm 366.77kN

23、gm柱頂不動(dòng)鉸支反力RA ， RB 及總反力 R 分別為：RM AAC3H30.23kN gm 12.21.1322.80kN ()RM B CBH3366.77kN gm12.2 m1.28538.63kN ()RRARB2.8038.6335.83kN()排架各柱頂剪力為：VARAA RVBRBB R VCC R2.800.28735.8313.08kN()38.630.42635.8323.29kN()0.28735.8310.28kN ()排架各柱的彎矩 圖、軸力圖及柱底剪力值如 圖 15（b）、（c）所示。圖 15D max 作用在 B柱左時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖（3） Dmax 作用

24、于 B 柱右（4） Dmax 作用于 C柱同理，將“Dmax作用于 A 柱”的情況的 A， C柱內(nèi)力對(duì)換，并注意改變符號(hào)，可求根據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計(jì)算與“ Dmax 作用于 B柱左”的情況相同，只需將 A，C 柱內(nèi)力對(duì)換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?hào)，如圖 16 所示圖 16D max 作用在 B柱右時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖得各柱的內(nèi)力，如 圖 17 所示圖 17D max作用在 C 柱時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖（5） Tmax 作用于 AB跨柱計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 18（ a）所示對(duì)于 A 柱， n0.109，0.305 ，查表得 a(3.61.2) / 3.60.667 ，則23aC522

25、2a1an123a0.7262 13(1)nRATmaxC515.040.72610.91kN同理，對(duì)于 B 柱， n0.281 ，0.295，查表得 a(3.61.2) / 3.60.667，則23aC5222a1an123a0.7252 13(1)nRATmaxC515.040.72510.90kN（6） Tmax 作用于 BC跨柱排架柱頂總反力為：RRARB10.9110.9021.81kN ()各柱頂剪力為：VAVB VCRARBA RB R10.910.28721.8110.900.42621.814.65kN ()0.82kN ()C R0.28721.816.26kN()排架各柱

26、的彎矩 圖及柱底剪力值如 圖 18（ b）所示。圖 18Tmax 作用在 AB跨時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱性及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力計(jì)算與“ 況相同，只需將A， C柱內(nèi)力對(duì)換，如 圖 19（b）所示。Tmax作用于 AB 跨柱”的情圖 19Tmax作用在 BC跨時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖7. 內(nèi)力組合由于排架單元為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，可僅考慮A柱截面，荷載內(nèi)力匯總表見(jiàn)表 4，內(nèi)力組合見(jiàn)表 5，這些表中的控制截面及正號(hào)內(nèi)力方向如表 4 中的例圖所示。對(duì)主進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算時(shí)，內(nèi)力采用準(zhǔn)永久值，同時(shí)只需要對(duì)eoho0.55 的柱進(jìn)行驗(yàn)算。表 4 A 柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風(fēng)荷

27、載恒載作用在作用在Dmax作用Dmax 作用Dmax作用Dmax作用Tmax作用Tmax 作用左風(fēng)AB跨BC跨在 A 柱在 B柱左在 B柱右在 C柱在 AB跨在 BC跨M10.740.382.09 43.1647.0937.08 5.831.3022.615.10N257.9837.800000000M-37.84-9.072.34103.5516.3637.08 5.831.3022.615.10N311.1437.80489.03100.7700000荷載類別序號(hào)右風(fēng)?-16.260-16.260M16.51-3.657.08-0.43 129.35125.4219.7690.7676.6

28、2164.71-129.09N359.9837.80489.03100.7700000V6.820.630.58 11.9913.0810.28 1.6210.396.2630.640-19.18注： M（單位為 kNm），N（單位為 kN），V（單位為 kN）表 5 A柱內(nèi)力組合表截面Mmax及相應(yīng) N，VMmax及相應(yīng) N，VNmax及相應(yīng) M， VNmin 及相應(yīng) M，VMq，NqM 0.9 +( +) 0.7+0.9 63.16 /1.2 0.8 +0.8 0.7-55.991.35 /1.2 ( +) 0.7+0.954.47 /1.2+0.9 +61.10Mq=31.970.7 N

29、0.6284.44+0.7 0.9 9214.980.7 +0.6 10316.690.7+0.9 0.7+ 0.6214.98Nq=21 4.98+? 0.6M1/1.2+0.84 +0.7 3+0.7 0.8 90.841.351/1.2+0.9 9+0.7 2+0.7 0.8 -91.731+0.9 4+0.7 (2+3 )+0.7 0.954.351/1.2+0.9 9+0.7 0.9 7-65.31N6+0.7 0.9 9 +0.6 10259.28（ 5+ 7）+0.6 10432.928 +0.6 10773.53+0.6 10259.28M313.83-256.56170.35

30、310.71N633.81389.93826.57299.981+ 10 + 340.7+0.7 /1.2+ ? +0.72 +0.9 4+0.7 21/1.2+10Mq=91.69V0.8 （ 4+6）+0.7 0.9 43.41+0.7 0.9 5+0.7 0.9 -27.84+0.7 0.98+0.6 1018.79+0.7 3+0.7 0.9 6+0.9 0.7 47.15Nq=29 9.98MK8226.138-179.32123.64225.87NK495.60364.23633.26299.98VK30.81-18.2614.2435.30注： M（單位為 kNm），N（單位為

31、kN），V（單位為 kN）8. 柱截面設(shè)計(jì)22tkA 柱，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30， f c = 14.3N/ mm ， f=2.01N/ mm；縱向鋼筋采用fHRB335級(jí)鋼筋， f y300N/ mm2，0.55。上、下柱均采用對(duì)稱配筋。yb8.1 選取控制截面最不利內(nèi)力A柱：取h0400mm45mm355mm。則大偏心；兩組大偏心受壓和小偏心受壓界限破壞時(shí)對(duì)應(yīng)的軸向力為：Nbb1 fc bh00.551.014.34003551116.83kN由表 5可 見(jiàn)， 上柱I-I柱底截 面共有4組 不利 內(nèi)力 ， 4組內(nèi) 力均滿足NNb1116.83 kN ，故均為大偏心受壓。對(duì)這4 組內(nèi)力，按照

32、“彎矩相差不多時(shí)，軸力越小越不利；軸力相差不多時(shí)，彎矩越大越不利”的原則，可確定上柱的最不利內(nèi)力為M61.60kN gm, N214.98kN對(duì)下柱，截面的有效高度取h0900mm45mm855mm ，則大偏心受壓與小偏心受壓界限破壞是對(duì)應(yīng)的軸向壓力為：Nfbh(bb) hb1c0 bff1.014.31008550.55(400100)1501315.96kN對(duì)下柱，截面 - 和 - 截面有 8 組不利內(nèi)力，均滿足NNb1315.96 kN ，對(duì)這 8 組內(nèi)力采用和上柱I-I截面相同的分析方法，可得下柱的最不利內(nèi)力為：- 截面： M313.83kN gm, N633.84 kN- 截面： M

33、310.71kN gm, N299.98 kN8.2 上柱配筋計(jì)算上柱最不利內(nèi)力為：M 0M61.60kN gm, N214.98kN由附表查得有吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度l023.6m7.2m。附加偏心距ea 取 20mm（大于 400mm/30=13.3m）m。Me0286.58 mm, ei N286.58 mm20mm306.58mm由l 0 / h7200mm / 400mm1815 ，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)s 。0.5 f c AeN0.514.34004005.3221.0214.95103，取c1.0 。11s15002el0eihh01.25M=Ms M 01.2561.

34、6077kN gmeeeMe7700020378mmi0aNa214.95eeh / 2a378mm400 / 2mm45mm533mmisN2149500.106a / h90 / 3550.2541 fcbh01.014.3400355s0s故取 x2a進(jìn)行計(jì)算：eeh / 2a378mm400 / 2mm45mm223mmisAANe214950223515mm2fss(ha )300(35545)y0s選 318（ As763mm2 ），則As / (bh)763 / (400x 400)0.2% ，滿足要求。由得垂直于排架方向的計(jì)算長(zhǎng)度l 01.253.6m4.5m，則l0 / b4

35、500mm/ 400mm11.25,0.96Nu0.9 ( fc Af s As )0.90.96(14.3N/ mm24002 mm2360N/ mm2763mm22)2451.48kNNmax316.69kN滿足彎矩作用平面外的承載力要求。8.3 下柱配筋計(jì)算由分析結(jié)果可知，與上柱分析方法類似，選取下列兩組不利內(nèi)力：M313.83kN gm, N M310.71kN gm, N633.84 kN299.98 kN（1） 按 M 0M313.83 kNgm, N633.84kN 計(jì)算查表得l1.0H8.6m，截面尺寸： b100mm,b400mm, h150mm0lffAbh2 bfb hf

36、441009002 4001201501810 mmh0900mm45mm855mm附加偏心距 ea900mm3030mm大于 20mmM0e495mm, ei N495mm20mm515mm0.5 fc AeN0.514.318104633.841032.031.0，取c1.0 。11s15002el0eihh01.110Ms M 0348.35kN gmeeeMe34835030549mmi0aaN633.84eeh / 2a549 mm900 / 2mm45mm954 mmis先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則xNf b1cf633840110.8mmhf1.014.3400150mm且x2as =2x45=90mm ，為大偏心受壓構(gòu)件受壓區(qū)在受壓翼緣內(nèi)，則：ANeAss1 fcbff y (h0x( h0sa )x / 2)6338409541.014.3110.8400(855110.8/ 2)300(85545)485mm2min A360mm2（2） 按 M 0M310.71kN gm, N299.98kN 計(jì)算eie0eaM310710eaN299.98301066mm0.5 fc AeN0.514.318104299.981034.291.0，取c1