塔吊基礎施工方案概述

1、寶吉工業(yè)區(qū)改造項目03-03地塊 1#塔吊基礎施工方案寶吉工業(yè)區(qū)改造項目03-03地塊 1#塔吊基礎施工方案中國建筑一局（集團）有限公司編制：審核：批準：中國建筑一局（集團）有限公司 21目 錄1、工程概況32、編制依據(jù)33、塔吊選型及其主要性能參數(shù)44、塔吊基礎設計641、塔吊基礎定位642、塔吊基礎設計643、塔吊基礎施工85、1#塔吊基礎計算書11 1、工程概況工程名稱寶吉工業(yè)區(qū)改造項目03-03地塊工程地點深圳龍崗區(qū)華為片區(qū)雪崗南路與寶吉路交匯處建設單位寶吉工藝品（深圳）有限公司設計單位深圳華森建筑與工程設計顧問有限公司施工單位中國建筑一局（集團）有限公司建筑功能民用住宅用地總面積26

2、441.73總建筑面積168437.14基礎形式人工挖孔灌注樁結(jié)構(gòu)類型剪力墻設計年限50年建筑抗震設防烈度6度工程規(guī)模1棟2棟3棟4棟47層48層47層48層154.30m150.40m147.80m153.80m結(jié)構(gòu)層數(shù)層高（m）建筑使用功能地下二層3.75風機房、泵房、地下汽車庫、配電間、排風機房地下一層3.85商鋪、風機房、變配電室、地下汽車庫、辦公室一三層9.00/9.40住宅大堂、商鋪、衛(wèi)生間、臥室四四十八層3.00/3.15客廳、廚房、臥室、陽臺、衛(wèi)生間、走道、入戶花園屋頂機房層6.40電梯機房、水箱間、電井、水井2、編制依據(jù)1)、寶吉工業(yè)區(qū)改造項目03-03地塊施工圖紙2）、寶吉

3、工業(yè)區(qū)改造項目03-03地塊勘察報告3)、QTZ80（TC6013）塔式起重機使用手冊4）、JGJ/T187-2009塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程5）、GB50010-2010混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范6）、GB50007-2011建筑地基基礎設計規(guī)范3、塔吊選型及其主要性能參數(shù)擬在現(xiàn)場設置4臺塔吊，進行鋼筋、鋼管及其他材料和構(gòu)件的垂直運輸，塔吊選用型號為QTZ80（TC6013），、#塔吊臂長55m，#塔吊臂長60m，平面布置如下圖所示。TC6013型塔吊的主要性能參數(shù)如下：機構(gòu)工作級別起升機構(gòu)M4回轉(zhuǎn)機構(gòu)M5變幅機構(gòu)M4起重工作幅度(m)最小 2.5 最大 60 最大工作高度(m)螺栓固定式4

4、6附著式220最大起重量(t)6起升機構(gòu)倍率=2=4起重量t/速度m/min1.5/803/403/406/20功率(KW)24牽引機構(gòu)速度(m/min)0-55功率(kw)4.0回轉(zhuǎn)機構(gòu)速度(r/min)00.7功率(kw)2×4頂升機構(gòu)速度(m/min)0.70功率(kw)7.50工作壓力(mpa)25平衡重(t)最大工作幅度505560重量（t）14.2015.6517.05總功率(kw)42工作溫度()-20+404、塔吊基礎設計41、塔吊基礎定位1#塔吊基礎在1#樓北面，位于軸線1-15、1-18與1-K相交區(qū)域，基礎中心到軸線1-15的距離為2900mm，到軸線1-K的距

5、離為5100mm，塔吊標準節(jié)中心距附墻連接點連線垂直距離為5000mm。1#塔吊基礎定位圖42、塔吊基礎設計根據(jù)平面布置圖及地質(zhì)勘察報告，設計1#塔吊基礎尺寸為6000mm*6000mm*2000mm；混凝土強度等級為C35；基礎底面絕對高程為73.85m；1#塔吊基礎持力層為粉質(zhì)粘性土，承載力特征值為0.16Mpa，滿足QTZ80（TC6013）塔式起重機使用說明書中對塔吊地基的要求（地基承載力不小于 0.14Mpa），所以采用天然基礎，經(jīng)計算滿足要求（后附計算書）。1#塔吊基礎部分地質(zhì)勘察報告：QTZ80（Q6013）塔式起重機使用說明書中對塔吊地基的要求：L(mm)上層筋下層筋地耐力混凝

6、土重量架立筋5500縱橫向各3025縱橫向各30250.19MPa40.8 m398t12-2256000縱橫向各3025縱橫向各30250.14MPa48.6 m3116t12-2251#塔吊基礎剖面圖43、塔吊基礎施工4.3.1、塔吊基礎施工條件根據(jù)現(xiàn)場情況做好三通一平工作特別是下地下室基坑至塔吊基礎部位的道路應鋪設好，以便于塔吊的安裝。4.3.2、施工程序測量放線 基坑開挖 檢查基坑尺寸、標高及地質(zhì)符合要求 清理基坑 混凝土墊層施工 綁基礎底部鋼筋 綁扎基礎頂部鋼筋 安放塔吊預埋螺栓 校正固定預埋螺栓 支設模板 隱蔽驗收 澆筑砼4.3.3、塔吊基礎土方的開挖及地質(zhì)的驗收根據(jù)確定的塔吊位置

7、撒出灰線，然后利用機械進行塔吊基礎的開挖，土層挖至距基礎底面20cm時采用人工清理，基坑開挖完后應請地質(zhì)部門及監(jiān)理驗槽，確?；邮芰臃弦蟆?.3.4、塔吊基礎施工（1）鋼筋提前按照施工圖紙加工完成，側(cè)面、頂部鋼筋保護層均為100，鋼筋綁扎完畢后，進行塔吊預埋螺栓及墊板預埋（螺栓及墊板均應由廠家提供并有國家認可的檢驗合格證），由測量人員配合，經(jīng)測量儀器確認墊板水平和垂直公差均在允許范圍以內(nèi)方可澆筑砼，砼澆筑前并應做好防雷接地工作。（2）塔吊基礎鋼筋及預埋螺栓經(jīng)業(yè)主、監(jiān)理、項目經(jīng)理部、塔吊安裝單位共同驗收后，填寫隱蔽記錄，澆筑塔吊基礎砼，砼采用商品砼澆筑，振搗密實、抹平、灑水養(yǎng)護，并按規(guī)范要

8、求留設砼試塊。砼設計等級為C35，同條件養(yǎng)護試塊達到C25強度后方可開始塔身的安裝。塔吊安裝前應按要求刷漆。（3）塔吊基礎施工完畢，在基礎周圍邊設置磚砌集水井及排水溝，防止下雨時塔吊基礎被雨水浸泡。（4）基坑放線、驗槽、鋼筋隱蔽、砼澆筑等施工過程均應做好相關資料，待設備驗收后存檔。（5）基礎塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結(jié)構(gòu)安裝前再測一次，以后在上部結(jié)構(gòu)安裝后每半月測設一次，發(fā)現(xiàn)沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定是否斷續(xù)使用。（6）塔吊安裝及拆除都將依據(jù)專項施工方案進行施工。（7）基礎的尺寸允許偏差符合

9、下表規(guī)定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高±20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)±20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺檢查洞穴尺寸±20鋼尺檢查預埋錨栓標高(頂部)±20水準儀或拉線、鋼尺檢查中心距±2鋼尺檢查4.3.5、塔吊穿地下室處理措施（1）、地下室底板處理措施：塔吊基礎鋼筋綁扎時，除綁扎塔吊基礎鋼筋外，還應在該區(qū)域綁扎底板鋼筋，并預留底板鋼筋的搭接長度后再澆筑混凝土。綁扎塔吊基礎外底板鋼筋時，鋼筋與塔吊基礎預留的鋼筋搭接。在塔吊基礎與地下室底板接觸的部位預埋 3 厚的止水鋼板。具體做法如下圖所

10、示：（2）、地下室頂板處理措施：在地下室頂板上開一個二米二見方的孔，塔吊拆除后，用高一強度等級的微膨脹混凝土封閉。因塔吊處預留孔封閉后，底板受力與實際設計狀況不同，為保證頂板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的頂板下方加鋼管支撐。頂板預留孔處鋼筋按設計要求預留一個搭接長度，拆除塔吊后，采用搭接的方式連接。板四周預留12鋼筋500mm長，按原頂板配筋間距設置。在預留的頂板洞口周邊砌筑20cm高的磚墻擋水，素水泥漿抹光。并在周邊加設1200mm高防護欄桿。 （3）、防止塔吊基礎位置積水措施：沿塔吊基礎邊線砌筑120mm厚墻體并抹灰，高度為1.2m，圍墻內(nèi)放置潛水泵，保障塔吊基礎無積水，墻體定位如下圖所

11、示：5、1#塔吊基礎計算書 5.1、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)46塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)50塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.8 5.2、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 5.2.1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)722.4起重臂自重G1(kN)73起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)25小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)19.4最小起重荷載Qmin(kN)16.3最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩M2(kN·m)Max60×1

12、9.4，16.3×551164平衡臂自重G3(kN)65平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.9平衡塊自重G4(kN)156.5平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)10 5.2.2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地廣東 深圳市基本風壓0(kN/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.75塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)z工作狀態(tài)1.59非工作狀態(tài)1.69風壓等效高度變化系數(shù)z1.39風荷載體型系數(shù)s工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN

13、/m2)工作狀態(tài)0.8×1.2×1.59×1.95×1.39×0.20.83非工作狀態(tài)0.8×1.2×1.69×1.95×1.39×0.753.3 5.2.3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)722.4+73+3.8+65+156.51020.7起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)1020.7+601080.7水平荷載標準值Fvk(kN)0.83×0.35×1.8×5026.14傾覆力矩標準值Mk(kN·m

14、)73×25+3.8×19.4-65×6.9-156.5×10+0.9×(1164+0.5×26.14×50)1520.97非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)Fk11020.7水平荷載標準值Fvk'(kN)3.3×0.35×1.8×50103.95傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)73×25-65×6.9-156.5×10+0.5×103.95×502410.25 5.2.4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔

15、機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2×1020.71224.84起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.4×6084豎向荷載設計值F(kN)1224.84+841308.84水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.4×26.1436.6傾覆力矩設計值M(kN·m)1.2×(73×25+3.8×19.4-65×6.9-156.5×10)+1.4×0.9×(1164+0.5×26.14×50)2152.31非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk

16、'1.2×1020.71224.84水平荷載設計值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4×103.95145.53傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.2×(73×25-65×6.9-156.5×10)+1.4×0.5×103.95×503412.05 5.3、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)2基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基

17、礎混凝土保護層厚度(mm)60地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kPa)500基礎寬度的地基承載力修正系數(shù)b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)2修正后的地基承載力特征值fa(kPa)562.7地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=6×6×2×25=1800kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=

18、1.2×1800=2160kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk''=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2 =73×25-65×6.9-156.5×10+0.5×103.95×50/1.2 =1977.12kN·m Fvk''=Fvk'/1.2=103.95/1.2=86.62kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M''=1.2×(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk&

19、#39;H/1.2 =1.2×(73×25-65×6.9-156.5×10)+1.4×0.5×103.95×50/1.2 =2805.68kN·m Fv''=Fv'/1.2=145.53/1.2=121.28kN 基礎長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=6×62/6=36m3 Wy=bl2/6=6×62/6=36m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2410.2

20、5×6/(62+62)0.5=1704.3kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=2410.25×6/(62+62)0.5=1704.3kN·m 5.3.1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(1020.7+1800)/36-1704.3/36-1704.3/36=-16.33<0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2410.25+103.95×2)/(10

21、20.7+1800)=0.93m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離： a=(62+62)0.5/2-0.93=3.31m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.93×6/(62+62)0.5=0.66m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=0.93×6/(62+62)0.5=0.66m 偏心荷載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎邊緣的距離：b'=b/2-eb=6/2-0.66=2.34m 偏心荷載合力作用點至el一側(cè)y方向基礎邊緣的距離：l'=l/2-el=6/2-0.66=2.34m b'l'

22、=2.34×2.34=5.49m20.125bl=0.125×6×6=4.5m2 滿足要求！ 5.3.2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-16.33kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1020.7+1800)/(3×2.34×2.34)=171.18kPa 5.3.3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1020.7+1800)/(6×6)=78.35kN/m2 5.3.4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-

23、3)+dm(d-0.5) =500.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(2.00-0.5)=562.70kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=78.35kPafa=562.7kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=171.18kPa1.2fa=1.2×562.7=675.24kPa 滿足要求！ 5.3.5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=2000-(60+25/2)=1928mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk'&

24、#39;h)/Wx)=1.35×(1020.700/36.000-(1977.125+86.625×2.000)/36.000)=-42.363kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1020.700/36.000+(1977.125+86.625×2.000)/36.000)=118.915kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.800)/2)×118.915/6.000=77.295kN/m2 Y軸方向

25、凈反力：Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1020.700/36.000-(1977.125+86.625×2.000)/36.000)=-42.363kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1020.700/36.000+(1977.125+86.625×2.000)/36.000)=118.915kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.800)

26、/2)×118.915/6.000=77.295kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(118.92+77.29)/2=98.11kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(118.92+77.29)/2=98.11kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=98.11×(6-1.8)×6/2=1236.12kN Vy=|py|(l-B)b/2=98.11×(6-1.8)×6/2=1236.12kN X軸方向抗剪： h0/l=1928/6000=0.324 0.25cfclh0=0.25×

27、1×16.7×6000×1928=48296.4kNVx=1236.12kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1928/6000=0.324 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1928=48296.4kNVy=1236.12kN 滿足要求！ 5.3.6、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！ 5.4、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB335 25200基礎底部短向配筋HRB335 25200基礎頂部長向配筋HRB335 25200基礎頂部短向配筋HRB335 252005.4.1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.8)2×98.11×6/8=1297.93kN·m 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.8)2×98.11×6/8