日產(chǎn)量6100平方米發(fā)生爐煤氣富氧燃燒輥道窯設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、 .PAGE52 / NUMPAGES53 .畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū)題目：日產(chǎn)量6100M發(fā)生爐煤氣富氧燃燒輥道窯設(shè)計(jì)目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc293419135前言HYPERLINK l _Toc293419136摘要HYPERLINK l _Toc2934191371設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)與原始資料HYPERLINK l _Toc2934191382燒成制度與窯體主要尺寸的確定HYPERLINK l _Toc2934191392.1燒成制度的確定1HYPERLINK l _Toc2934191402.1.1確定燒成制度的根據(jù)1HYPERLINK l _

2、Toc2934191412.1.2制定燒成制度1 PAGEREF _Toc293419148 h 10HYPERLINK l _Toc2934191422.1.3燒成曲線確定12HYPERLINK l _Toc2934191432.1.4氣氛制度12HYPERLINK l _Toc2934191442.1.5壓力制度12HYPERLINK l _Toc2934191452.2窯寬的確定212HYPERLINK l _Toc2934191462.3窯長(zhǎng)的確定212HYPERLINK l _Toc2934191472.3.1窯容量12HYPERLINK l _Toc2934191482.3.2窯體

3、各帶長(zhǎng)度的確定 PAGEREF _Toc293419148 h 13HYPERLINK l _Toc2934191492.4窯高的確定2 PAGEREF _Toc293419149 h 13HYPERLINK l _Toc2934191502.4.1輥上高的確定 PAGEREF _Toc293419150 h 13HYPERLINK l _Toc2934191512.4.2輥下高的確定 PAGEREF _Toc293419151 h 13HYPERLINK l _Toc2934191522.4.3窯高 PAGEREF _Toc293419152 h 14HYPERLINK l _Toc2934

4、191533工作系統(tǒng) PAGEREF _Toc293419153 h 15HYPERLINK l _Toc2934191543.1排煙系統(tǒng)2 PAGEREF _Toc293419154 h 15HYPERLINK l _Toc2934191553.2預(yù)熱帶噴風(fēng)系統(tǒng)2 PAGEREF _Toc293419155 h 15HYPERLINK l _Toc2934191563.3燃燒系統(tǒng) PAGEREF _Toc293419156 h 15HYPERLINK l _Toc2934191573.4冷卻系統(tǒng)2 PAGEREF _Toc293419157 h 16HYPERLINK l _Toc29341

5、91583.5傳動(dòng)系統(tǒng)2 PAGEREF _Toc293419158 h 17HYPERLINK l _Toc2934191593.5.1輥?zhàn)硬馁|(zhì)的選擇 PAGEREF _Toc293419159 h 17HYPERLINK l _Toc2934191603.5.2輥?zhàn)又睆脚c長(zhǎng)度的確定 PAGEREF _Toc293419160 h 17HYPERLINK l _Toc2934191613.5.3傳動(dòng)系統(tǒng)的選擇 PAGEREF _Toc293419161 h 18HYPERLINK l _Toc2934191623.6窯體附屬結(jié)構(gòu)2 PAGEREF _Toc293419162 h 18HYPE

6、RLINK l _Toc2934191633.6.1事故處理孔： PAGEREF _Toc293419163 h 18HYPERLINK l _Toc2934191643.6.2測(cè)溫、測(cè)壓孔 PAGEREF _Toc293419164 h 19HYPERLINK l _Toc2934191653.6.3擋墻與擋板3 PAGEREF _Toc293419165 h 19HYPERLINK l _Toc2934191663.6.4膨脹逢320HYPERLINK l _Toc2934191673.6.5測(cè)壓孔20HYPERLINK l _Toc2934191683.6.6觀火孔20HYPERLINK

7、 l _Toc2934191694燃料與燃燒計(jì)算21HYPERLINK l _Toc2934191704.1燃料所需空氣量21HYPERLINK l _Toc2934191714.1.1理論空氣量Va21HYPERLINK l _Toc2934191724.1.2實(shí)際空氣量Va21HYPERLINK l _Toc2934191734.2燃料產(chǎn)生煙氣量21HYPERLINK l _Toc2934191744.2.1理論煙氣量21HYPERLINK l _Toc2934191754.2.2實(shí)際煙氣量21HYPERLINK l _Toc2934191764.3燃燒溫度21HYPERLINK l _T

8、oc2934191774.3.1理論燃燒溫度tm421HYPERLINK l _Toc2934191784.3.2實(shí)際燃燒溫度tp22HYPERLINK l _Toc2934191795窯體材料與厚度的確定 PAGEREF _Toc293419179 h 23HYPERLINK l _Toc2934191805.1窯體材料確定原則 PAGEREF _Toc293419180 h 23HYPERLINK l _Toc2934191815.2窯體材料厚度的確定原則 PAGEREF _Toc293419181 h 23HYPERLINK l _Toc2934191825.3窯墻、窯頂、窯底各層厚度計(jì)

9、算 PAGEREF _Toc293419182 h 23HYPERLINK l _Toc2934191835.3.1計(jì)算依據(jù) PAGEREF _Toc293419183 h 23HYPERLINK l _Toc2934191845.3.2 窯體材料的選用與厚度校核 PAGEREF _Toc293419184 h 24HYPERLINK l _Toc2934191856物料平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc293419185 h 25HYPERLINK l _Toc2934191866.1每小時(shí)燒成制品質(zhì)量 PAGEREF _Toc293419186 h 25HYPERLINK l _Toc29

10、34191876.2每小時(shí)燒成干坯的質(zhì)量 PAGEREF _Toc293419187 h 25HYPERLINK l _Toc2934191886.3每小時(shí)欲燒成濕坯的質(zhì)量 PAGEREF _Toc293419188 h 25HYPERLINK l _Toc2934191896.4每小時(shí)蒸發(fā)自由水的質(zhì)量 PAGEREF _Toc293419189 h 25HYPERLINK l _Toc2934191906.5每小時(shí)從精坯中產(chǎn)生的CO2質(zhì)量 PAGEREF _Toc293419190 h 25HYPERLINK l _Toc2934191916.6每小時(shí)從精坯中分解出來(lái)的結(jié)構(gòu)水質(zhì)量 PAGER

11、EF _Toc293419191 h 25HYPERLINK l _Toc2934191927熱平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc293419192 h 26HYPERLINK l _Toc2934191937.1預(yù)熱帶、燒成帶熱平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc293419193 h 26HYPERLINK l _Toc2934191947.1.1計(jì)算基準(zhǔn) PAGEREF _Toc293419194 h 26HYPERLINK l _Toc2934191957.1.2熱平衡框圖以與相關(guān)說(shuō)明 PAGEREF _Toc293419195 h 26HYPERLINK l _Toc293419196

12、7.1.3熱收入項(xiàng)目 PAGEREF _Toc293419196 h 26HYPERLINK l _Toc2934191977.1.4熱支出項(xiàng)目 PAGEREF _Toc293419197 h 28HYPERLINK l _Toc2934191987.1.5熱平衡方程 PAGEREF _Toc293419198 h 33HYPERLINK l _Toc2934191997.2冷卻帶熱平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc293419199 h 34HYPERLINK l _Toc2934192007.2.1計(jì)算基準(zhǔn) PAGEREF _Toc293419200 h 34HYPERLINK l _To

13、c2934192017.2.2熱平衡框圖以與相關(guān)說(shuō)明 PAGEREF _Toc293419201 h 34HYPERLINK l _Toc2934192027.2.3熱收入項(xiàng)目 PAGEREF _Toc293419202 h 34HYPERLINK l _Toc2934192037.2.4熱支出項(xiàng)目 PAGEREF _Toc293419203 h 35HYPERLINK l _Toc2934192048管道尺寸、阻力計(jì)算與燒嘴、風(fēng)機(jī)選用 PAGEREF _Toc293419204 h 38HYPERLINK l _Toc2934192058.1排煙管道尺寸 PAGEREF _Toc293419

14、205 h 38HYPERLINK l _Toc2934192068.2排煙阻力計(jì)算7 PAGEREF _Toc293419206 h 38HYPERLINK l _Toc2934192078.3排煙風(fēng)機(jī)的選型 PAGEREF _Toc293419207 h 39HYPERLINK l _Toc2934192088.4其它系統(tǒng)管道尺寸確定、風(fēng)機(jī)的選型40HYPERLINK l _Toc2934192098.4.1發(fā)生爐煤氣總管徑的計(jì)算40HYPERLINK l _Toc2934192108.4.2助燃風(fēng)管的計(jì)算40HYPERLINK l _Toc2934192118.4.3冷卻帶風(fēng)管計(jì)算41H

15、YPERLINK l _Toc2934192128.4.4緩冷抽熱總管的確定41HYPERLINK l _Toc2934192138.4.5急冷風(fēng)管徑的確定41HYPERLINK l _Toc2934192148.4.6快冷風(fēng)管徑的確定42HYPERLINK l _Toc2934192159燒嘴的設(shè)計(jì)與選用44HYPERLINK l _Toc2934192169.1燒嘴的選用原則 PAGEREF _Toc293419216 h 44HYPERLINK l _Toc2934192179.2每個(gè)燒嘴所需的燃燒能力 PAGEREF _Toc293419217 h 44HYPERLINK l _Toc

16、29341921810工程材料概算 PAGEREF _Toc293419218 h 45HYPERLINK l _Toc29341921910.1窯體材料分段概算9 PAGEREF _Toc293419219 h 45HYPERLINK l _Toc29341922010.1.1第1-6節(jié) PAGEREF _Toc293419220 h 45HYPERLINK l _Toc29341922110.1.2第7-15節(jié) PAGEREF _Toc293419221 h 45HYPERLINK l _Toc29341922210.1.3第16-24節(jié) PAGEREF _Toc293419222 h 4

17、5HYPERLINK l _Toc29341922310.1.4第25-38節(jié) PAGEREF _Toc293419223 h 45HYPERLINK l _Toc29341922410.1.5第39-45節(jié) PAGEREF _Toc293419224 h 46HYPERLINK l _Toc29341922510.1.6第46-52節(jié) PAGEREF _Toc293419225 h 46HYPERLINK l _Toc29341922610.2鋼材的概算9 PAGEREF _Toc293419226 h 46HYPERLINK l _Toc29341922710.2.1方鋼的概算 PAGER

18、EF _Toc293419227 h 46HYPERLINK l _Toc29341922810.2.2角鋼 PAGEREF _Toc293419228 h 47HYPERLINK l _Toc29341922910.2.3鋼板 PAGEREF _Toc293419229 h 47HYPERLINK l _Toc293419230后記 PAGEREF _Toc293419230 h 48HYPERLINK l _Toc293419231參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc293419231 h 49HYPERLINK l _Toc293419232附：文獻(xiàn)調(diào)研報(bào)告50前 言輥道窯是近幾十年發(fā)展起

19、來(lái)的新型快燒連續(xù)式工業(yè)窯爐，并在現(xiàn)在得到了空前的發(fā)展與應(yīng)用.輥道窯屬于中空窯，窯阻力小，壓降也就少，因而窯正負(fù)壓都不大；加上輥道窯無(wú)曲封、車封、沙封等空隙，也就使得窯體密封性能好，減少了漏風(fēng)，從而大大提高了熱利用率；另外由于它建造快，占地少燒成周期短，窯溫均勻，產(chǎn)品質(zhì)量好，燃耗低；加之輥道窯的機(jī)械化、自動(dòng)化程度日益提高，不僅降低了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，還保證了產(chǎn)品質(zhì)量的穩(wěn)定，并能夠連續(xù)生產(chǎn)，大大提高了生產(chǎn)效率，因而目前已廣泛用于日用瓷的彩燒、素?zé)⒂詿c一次燒成；各類建筑衛(wèi)生瓷（如建筑磚、瓦、墻地磚、衛(wèi)生潔具等）的燒成；磨具的燒成等建筑瓷工業(yè)中。而富氧燃燒技術(shù)是以氧含量高于2l的富氧空氣或純氧代替空

20、氣作為助燃?xì)怏w的一種高效強(qiáng)化燃燒技術(shù)。其特點(diǎn)在于不論是助燃空氣還是燃燒廢氣體積都有所減少.燃燒反應(yīng)速度加快，火焰溫度提高，這有效提高了窯爐的熱效率。煙氣產(chǎn)生量與NOx生成量降低，進(jìn)而使煙氣凈化系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)更加可靠，粉塵污染大大降低。富氧燃燒節(jié)能的基本原理是，富氧燃燒降低了煙氣生產(chǎn)量，燃燒產(chǎn)物中的NOx含量降低，水蒸汽和二氧化碳的含量和分壓增大，火焰黑度增加，燃燒速度加快，火焰溫度提高，提高了火焰向配合料的輻射傳熱和對(duì)流傳熱.富氧燃燒在提高火焰?zhèn)鳠嵝释瑫r(shí)，也對(duì)其燃燒設(shè)備(小爐)提出了與普通燃燒設(shè)備不同的要求。這次進(jìn)行窯爐設(shè)計(jì)的目的就是為了在設(shè)計(jì)過(guò)程中進(jìn)一步掌握和熟悉輥道窯的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，并采用富氧燃燒

21、這一技術(shù)來(lái)提高窯爐的熱效率。本次窯爐設(shè)計(jì)的容包括：窯體主要尺寸計(jì)算、燒成制度計(jì)算、工作系統(tǒng)計(jì)算、燃料燃消計(jì)算、窯體材料與厚度確定、熱平衡計(jì)算、通風(fēng)阻力計(jì)算與燒嘴的設(shè)計(jì)應(yīng)用等.這次實(shí)踐性行為更加鞏固了我的理論知識(shí)，同時(shí)我們?cè)谝欢ǔ潭壬弦矊W(xué)會(huì)了如何運(yùn)用理論知識(shí)去解決實(shí)際當(dāng)中的工程技術(shù)問(wèn)題的能力，另外也培養(yǎng)了 我們?cè)O(shè)計(jì)與繪圖的基礎(chǔ)技能，初步掌握了 窯爐設(shè)計(jì)的程序、過(guò)程與容.本人能順利完成此窯爐的設(shè)計(jì)任務(wù)，得到指導(dǎo)老師的大量指導(dǎo)和幫助，在此向他們表示衷心的感！由于本人的水平有限，加之時(shí)間傖促，設(shè)計(jì)中難免出現(xiàn)不足之處，敬請(qǐng)老師和同學(xué)們批評(píng)指正。 作 者 2011.04摘 要本設(shè)計(jì)的輥道窯全長(zhǎng)109.2m

22、，采用裝配式結(jié)構(gòu)，每節(jié)箱體長(zhǎng)2.1m，采用優(yōu)質(zhì)結(jié)構(gòu)鋼管在專用模具上焊接，保證結(jié)構(gòu)剛性和尺寸誤差。排煙結(jié)構(gòu)采用窯頭集中排煙，大量的煙氣由燒成帶流向預(yù)熱帶，煙氣溫度由燒成帶至預(yù)熱帶逐漸降低，而待燒磚坯則與煙氣逆向而行達(dá)到逐漸升溫之目的，窯頭集中排煙有效的利用了煙氣余熱，降低了能耗，并配有預(yù)熱帶噴風(fēng)系統(tǒng)予以調(diào)溫.燒嘴采用高速調(diào)溫?zé)?，并在預(yù)熱帶第12節(jié)開(kāi)始安裝。燃燒原料為發(fā)生爐煤氣，并采用30%的富氧空氣作為助燃?xì)?急冷段使用直徑為100mm的急冷管將制品冷卻至700C左右.緩冷段采用抽熱風(fēng)方式進(jìn)行緩冷，管徑為200mm.快冷段前4節(jié)使用直徑為150mm的快冷管進(jìn)行冷卻，后3節(jié)使用軸流風(fēng)機(jī)使制品最終

23、冷卻到80C左右.傳動(dòng)系統(tǒng)采用螺旋齒輪傳動(dòng)，每23個(gè)窯段為一傳動(dòng)組。.無(wú)需特殊的基礎(chǔ)，方便運(yùn)輸和安裝。根據(jù)不同溫度的要求，選用溫度級(jí)別不同的高質(zhì)量的耐火保溫材料，保證工作溫度的要求.關(guān)鍵詞：輥道窯，溫度，節(jié)能AbstractThis design of roller kiln full-length 109.2 m， using assembled structure， each section 2.1 m long， the body in special die steel quality structure welding， ensure structural rigidity and

24、size error。 Exhaust structure using kiln head concentrated exhaust， a large number of flue gas gets by calcining zone flow by tropical， flue gas temperature calcining zone to advance gradually reduced， and tropical to burn brick-drying do with flue gas is to reverse the purpose of gradually warming，

25、 kiln head concentrated smoke the effective utilization of the smoke waste heat， and has reduced energy consumption， and is equipped with pre tropical gush wind system be tempering. Burner by using high-speed tempering burner， and in the tropical first 2:12 and start the installation. For occurrence

26、 boiler combustion raw material， and USES the 30% of the gas oxygen-enriched air as help gas。Urgent cold period of use 100mm quench diameter of products C cooling to 700 to the left。Slow cooling section use smoke way slow cold air， diameter for 200mm. The fast cooling section first quarter for the u

27、se of diameter 150mm fast cooling tube for cooling， three quarter after use of axial flow fans make products to 80 C final cooling to the left. The transmission system USES a helical gear transmission， every 2 3 kiln section is a transmission group. Without special foundation， convenient transportat

28、ion and installation。 According to different temperature requirements， choose temperature level different high quality refractory insulation materials， ensure working temperature requirements。Key words：Roller kiln， temperature， energy saving 1設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)與原始資料1.1設(shè)計(jì)任務(wù) 專業(yè)07熱工班級(jí)1班27學(xué)生羅坤鵬指導(dǎo)教師汪和平題目日產(chǎn)6100m2發(fā)生爐煤氣

29、富氧燃燒輥道窯設(shè)計(jì)主要研究容和設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)：1、日產(chǎn)量：6100 m2；2、產(chǎn)品規(guī)格：3003008mm；3、燒成周期：50 min；4、最高燒成溫度：1180；5、燒成氣氛：全氧化；6、燃料：發(fā)生爐煤氣；7、其它條件自定。.基本要求（含成果要求）：通過(guò)設(shè)計(jì)計(jì)算確定窯體材料與厚度、主要結(jié)構(gòu)尺寸、管路系統(tǒng)尺寸等；確定工作系統(tǒng)安排，編寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)，并打印輸出；繪出設(shè)計(jì)圖紙一套，應(yīng)包括：主體結(jié)構(gòu)圖、砌筑圖、管路系統(tǒng)圖、鋼架結(jié)構(gòu) 圖、傳動(dòng)系統(tǒng)圖、異型磚圖與其它必需的附件圖。.設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)中應(yīng)有英文摘要，圖紙中至少應(yīng)有一CAD繪圖；相關(guān)文獻(xiàn)綜述翻譯。工作進(jìn)度計(jì)劃：第十七十八周：查閱、收集與設(shè)計(jì)有關(guān)的文獻(xiàn)資

30、料；第十九第四周：進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，編寫(xiě)說(shuō)明書(shū)初稿；第五七周：繪制窯體結(jié)構(gòu)圖，砌筑圖、鋼架結(jié)構(gòu)圖等；第八十一周：繪制管路系統(tǒng)圖、異型磚圖與附件圖；第十二周十四周：圖紙上墨，說(shuō)明書(shū)整理；第十五周第十六周：準(zhǔn)備答辯。1.2原始資料 1. 坯料組成：（%）表1.1（坯料組成）SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2O+Na2OI.L67.5216.342.262.740.814.515.82 1.產(chǎn)品規(guī)格：3003008 mm 2.入窯水分：1% 3.產(chǎn)品合格率：97% 4.燒成周期：50分鐘（全氧化氣氛） 5.最高燒成溫度：11800C1.3燃料富氧空氣含氧量：選用高分子材料，經(jīng)特殊工藝加工成復(fù)合

31、膜和膜原件，可以將空氣中的氧從21%富集到30%，且具有超高氣體透量(與玻璃態(tài)高分子膜相比)。所以此次設(shè)計(jì)采用的富氧空氣含氧量為30%。發(fā)生爐煤氣： Qnet=6000KJ/Nm31.4年工作日330天2燒成制度與窯體主要尺寸的確定2.1燒成制度的確定1窯爐的燒成制度取決于坯釉料的組成和性質(zhì)、坯體的造型、大小和厚度以與窯爐結(jié)構(gòu)、裝窯的方法、燃料種類等等因素.而燒成制度主要包括溫度曲線、壓力曲線和氣氛控制.根據(jù)不同產(chǎn)品的要求，確定溫度曲線、氣氛性質(zhì)，壓力曲線是實(shí)現(xiàn)溫度和氣氛性質(zhì)的主要控制條件，三者相互關(guān)聯(lián)，相輔相承。只要窯溫度均勻，各階段都可以加快。但氧化、還原和燒結(jié)卻要按照反應(yīng)所需要時(shí)間來(lái)控制

32、。在制定合理的燒成制度時(shí)，還要考慮窯的結(jié)構(gòu)究竟升溫和降溫速度多少才能使窯溫度均勻，以保證整個(gè)橫截面上的制品燒熱，要綜合上述原則進(jìn)行制定。2.1.1確定燒成制度的根據(jù)1坯體在加熱過(guò)程中性狀變化的考察主要參考三元系統(tǒng)平衡相圖，如長(zhǎng)石質(zhì)瓷坯料的組成以長(zhǎng)石-石英-粘土三組分為主，可參考K2O-AL2O3-SiO2三元系統(tǒng)平衡相圖.而滑石質(zhì)瓷坯料組成以滑石-粘土-長(zhǎng)石三組分為主，則參考MgO-AL2O3- SiO2三元系統(tǒng)平衡相圖。坯體的形狀、厚度與含水量對(duì)燒成制度的影響薄壁小件制品的入窯水分易于控制，一般采取短周期快速燒成。厚壁大件制品的升溫速度不宜過(guò)快。但對(duì)于輥道窯來(lái)說(shuō)，由于截面寬而小，溫差很小，所

33、以可以快速升溫來(lái)縮短燒成周期。升溫速度升溫速率除了取決于坯料性能外，還受窯爐溫度均勻程度、燃料性質(zhì)以與裝窯密度等因素的影響。燒成法坯體燒成法直接影響到燒成制度的制定。玻化磚一般都采用一次燒成以不進(jìn)行干燥就進(jìn)入窯爐燒成。2.1.2制定燒成制度1 溫度曲線的四大特性指標(biāo)是燒成各階段的升溫速度、最高燒成溫度、保溫時(shí)間以與冷卻速度。加熱蒸發(fā)期（室溫200）在預(yù)熱帶室溫200階段排除殘余水分.在此階段如果制品入窯水分過(guò)高，則不宜升溫過(guò)快，以免引起制品不均勻收縮，產(chǎn)生變形和開(kāi)裂.若制品入窯水分控制在臨界水分（約1%）以下，則可快速升溫而不使制品開(kāi)裂.但也不宜太快，以免引起燒成缺陷。氧化分解與晶型轉(zhuǎn)化期（2

34、00950或1050）在該期坯體無(wú)收縮現(xiàn)象發(fā)生，氣孔率不斷增加，強(qiáng)度略有增加，因此汽水與氧化產(chǎn)物可以自由地散逸。升溫速度主要取決于原料的純度和坯體的厚度，并受氣流速度和氣氛的影響。一般，本階段可以采取快速升溫。排除結(jié)構(gòu)水階段（200500）結(jié)構(gòu)水指粘土礦物中的結(jié)晶水和層間水。其中高嶺土AL2O32SiO22H2O中結(jié)晶水的分解屬于一級(jí)化學(xué)反應(yīng)，溫度每升高100，其分解速度就可以加快一倍，分解速度很快，制品不至開(kāi)裂，所以這一階段屬于安全升溫階段。石英晶型轉(zhuǎn)化階段（500600）石英晶型轉(zhuǎn)化，由SiO2體積膨脹0.82%，如果控制不當(dāng)，這是一個(gè)危險(xiǎn)階段.但這個(gè)反應(yīng)本來(lái)是很快的，只要幾分鐘就可以完成

35、.目前生產(chǎn)中出現(xiàn)石英晶型轉(zhuǎn)化而使制品開(kāi)裂的現(xiàn)象，原因是窯溫度不均勻而引起.掌握這一階段的關(guān)鍵是窯溫度均勻，使整個(gè)制品能均勻膨脹，即使快也是安全的。氧化階段（6001050）從窯爐結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，自900左右的氧化爐起就已進(jìn)入燒成帶。在這一階段要把制品中的硫化亞鐵氧化成氧化鐵，并放出二氧化硫；碳酸鹽分解放出二氧化碳；有機(jī)物中的碳氧化，生成二氧化碳.這些反應(yīng)都要在釉面玻化以前完成，以便生成的氣體排除干凈，否則會(huì)產(chǎn)生缺陷.這一階段是很重要的，要保證一定的時(shí)間、一定的溫度和足夠的氧化氣氛，才能避免缺陷產(chǎn)生。玻化成瓷期（950或10501180）在該期坯體瓷化，釉層?；湛s比較大.保證坯體受熱均勻，使之高溫

36、反應(yīng)趨于均一是本階段的關(guān)鍵。因此，升溫速率取決于窯爐結(jié)構(gòu)、裝窯密度、坯體的收縮變化與燒結(jié)圍。保溫階段（1180）因?yàn)槭强焖贌?，煙氣的溫度與制品溫度的溫差較大，所以保溫時(shí)間不易太長(zhǎng)。實(shí)際上，由于上一過(guò)程中的升溫速度比較緩慢，所以無(wú)須高火保溫，因反應(yīng)在高火中進(jìn)行得比較完善，可省去。急冷階段（1180700）冷卻速度主要取決于坯體的厚度以與坯液相的凝固速度.冷卻初期瓷胎中的玻璃相還處于塑性狀態(tài)，急冷所引起的熱應(yīng)力大部分被液相的塑性和流動(dòng)性所補(bǔ)償，不會(huì)產(chǎn)生被破壞作用.但也要均勻急冷，否則還是會(huì)開(kāi)裂的。緩冷階段（700400）緩冷階段的溫度取決于瓷胎中玻璃相的轉(zhuǎn)化溫度，液相中的AL2O3和SiO2含量

37、越高，轉(zhuǎn)化溫度也越高，一般在800830。低于轉(zhuǎn)化溫度，液相開(kāi)始凝固，殘余石英發(fā)生晶型轉(zhuǎn)化，必須放慢冷卻速度，力求制品截面溫度的均勻分布，盡可能消除或減少熱應(yīng)力?？炖潆A段（40080）此階段熱應(yīng)力變小，可加快冷卻速度。從上述各階段的分析可以看出，只要窯溫度均勻，各階段都可以加快.但燒結(jié)還要按照反應(yīng)所需時(shí)間來(lái)控制.在制定合理的燒成制度時(shí)，還要考慮窯的結(jié)構(gòu)，究竟升溫和降溫速度多少才能使窯溫度均勻，以保證整個(gè)截面上的制品燒熟，要綜合上述原則進(jìn)行制定。表2.1各段溫度的劃分與升溫速率名稱溫度/C時(shí)間/min升溫速率/Cmin長(zhǎng)度比例/%節(jié)數(shù)預(yù)熱帶20-20053611.5（1-6）6節(jié)200-5004

38、759.6（7-11）5節(jié)500-600333.37.7（12-15）4節(jié)600-1050104517.2（16-24）9節(jié)燒成帶1050-1180621.713.4（25-31）7節(jié)保溫帶1180-1180204.6（32-33）2節(jié)冷卻帶1180-7005-969.6（34-38）5節(jié)700-40010-3013.4（39-45）7節(jié)400-805-6413.4（46-52）7節(jié)累計(jì)50522.1.3燒成曲線確定圖2.1燒成曲線2.1.4氣氛制度保持全窯氧化氣氛。2.1.5壓力制度預(yù)熱帶40-25Pa，燒成帶8 Pa.2.2窯寬的確定2氣燒明焰輥道窯寬一般在2000-2500mm，產(chǎn)品寬度

39、為300mm，考慮到收縮率為10%。則：坯體尺寸=產(chǎn)品尺寸/(1-10%)=300/(1-10%)=333mm。坯體離窯墻一般應(yīng)有100200mm間隙，取150mm，暫定窯寬2500mm，則可排磚數(shù)為（2500-1502）/333=6.6，確定并排6塊磚。則：窯爐寬為B=3336+1502=2298 mm 。為計(jì)算窯爐寬的方便，所以取B為2300mm。2.3窯長(zhǎng)的確定22.3.1窯容量窯容量= 年產(chǎn)量(m2/a)燒成周期(h)/年工作日24合格率(%)= 6100330（50/60）/（3302497%）=218（/每窯)裝窯密度=每米排數(shù)每排片數(shù)每片磚面積（m/每米窯長(zhǎng)） =(1000/33

40、3)6(0.333)2=1.998(/每米窯長(zhǎng))窯長(zhǎng)=窯容量(m2/每窯)/裝窯密度(m2/每米窯長(zhǎng))= 218/1.998 = 109 m利用裝配式，由若干節(jié)聯(lián)接而成，設(shè)計(jì)每節(jié)長(zhǎng)度為2092mm，節(jié)間聯(lián)接長(zhǎng)度8mm，總長(zhǎng)度為2100mm， 節(jié)數(shù)=109000/2100=51.9，取整數(shù)52節(jié)。則：窯體設(shè)計(jì)長(zhǎng)度L=2.152=109.2m。窯前工作臺(tái)長(zhǎng)度取2.3m，窯尾工作臺(tái)取3.6m.（根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取得，窯尾工作臺(tái)長(zhǎng)度長(zhǎng)一點(diǎn)是因?yàn)楫a(chǎn)品出窯溫度為80，要工作人員方便撿取產(chǎn)品，故使制品出窯后的冷卻時(shí)間能夠稍微長(zhǎng)一點(diǎn)。）那么窯爐的實(shí)際長(zhǎng)度為：L=109200+2300+3600=115100，取115

41、.1米。2.3.2窯體各帶長(zhǎng)度的確定預(yù)熱帶: 10920046%=50232mm，取24節(jié)（第1-24節(jié)），長(zhǎng)度=242100=50400mm燒成帶: 10920018%=19656mm，取9節(jié)（第25-33節(jié)），長(zhǎng)度=92100=18900mm冷卻帶：10920036%=39312mm，取19節(jié)（第34-52節(jié)），長(zhǎng)度=192100=39900mm2.4窯高的確定2窯高由輥上高和輥下高組成.高時(shí)制品在窯傳熱和燒成的空間，高的確定應(yīng)該合理，即能有利于產(chǎn)品換熱滿足煙氣的流動(dòng)，又必須滿足一定的燒成空間和冷卻空間。為便于熱量的傳遞，又因600C以前煙氣是對(duì)流換熱起主導(dǎo)作用，所以600C以前通道尺寸要

42、盡可能小，從而提高煙氣流速，增強(qiáng)傳熱。2.4.1輥上高的確定對(duì)于焙燒瓷磚的輥道窯來(lái)說(shuō)，確定輥上高度時(shí)應(yīng)考慮到焙燒產(chǎn)品的安全運(yùn)行和傳熱的均勻性，同時(shí)要有一定的燃燒空間，增加氣體輻射層的厚度，強(qiáng)化火焰的輻射換熱，則確定輥上高如下： 600C 500mm 2.4.2輥下高的確定輥下高應(yīng)考慮到窯爐連續(xù)運(yùn)行的安全性以與事故處理的方便.從理論上來(lái)講，對(duì)于焙燒建筑瓷磚的輥道窯，輥下高最好應(yīng)大于磚對(duì)角長(zhǎng)，但對(duì)于稍大件的制品，按此設(shè)計(jì)則會(huì)造成高太大，增大窯墻散熱也不利于傳熱.由于制品從輥上掉下，一般都會(huì)發(fā)生破損，尺寸都比整磚小，故輥下高只要稍大于制品的長(zhǎng)邊就足夠，則輥下高如下： 600C 300mm 2.4.3

43、窯高（輥上高 + 輥下高） 600C 800mm 表2.2輥上下高與窯高 mm1-15節(jié)39-52節(jié)輥上輥下高30030060016-38節(jié)5003008003工作系統(tǒng)輥道窯的工作系統(tǒng)包括排煙系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)等，下面是各系統(tǒng)的初步安排。3.1排煙系統(tǒng)2明焰輥道窯的燃燒火焰直接進(jìn)入窯道的輥道上下空間，對(duì)制品直接進(jìn)行加熱。為提高熱氣體的利用率，本設(shè)計(jì)采用集中排煙方式。本設(shè)計(jì)在窯的第1節(jié)頂部、底部各設(shè)置2個(gè)排煙口，距窯頭6m、8m窯頂與窯底各設(shè)置2個(gè)排煙口（共18個(gè)排煙口）?？偀煔夤艿涝O(shè)在窯頂，與排煙機(jī)連接。在2、3節(jié)窯頂設(shè)置放排煙機(jī)風(fēng)機(jī)的平臺(tái)排煙機(jī)，共有四臺(tái)，兩臺(tái)同時(shí)工作排煙，另兩臺(tái)為備用

44、。窯頂部排煙口通過(guò)支煙管道直接與總排煙管道相連，而低部排煙口支煙管道接上窯頂?shù)目偱艧煿艿?煙氣自上、下排煙口進(jìn)入排煙支管，到總管匯合.窯頂每個(gè)排煙支管上都安有調(diào)節(jié)閘板，用以調(diào)節(jié)各支管排煙量；窯底僅在窯底支管下設(shè)有一調(diào)節(jié)閘板。還考慮到離窯煙氣溫度較高，因而，在排煙支管與總管匯合處安裝一調(diào)風(fēng)閘板，打開(kāi)它可以從其端口放入車間冷空氣與熱煙氣摻和，從而降低進(jìn)入排煙風(fēng)機(jī)的煙氣溫度。排煙風(fēng)機(jī)可選用：Y6-43NO10.5D鍋爐引風(fēng)機(jī)。3.2預(yù)熱帶噴風(fēng)系統(tǒng)2明焰輥道窯多采用完全的集中排煙方式，無(wú)疑大大提高了熱利用率。但是，由于缺乏對(duì)預(yù)熱帶溫度的調(diào)整手段，有時(shí)就難以保證制品按需要的燒成曲線升溫.為克服這一缺陷，

45、本設(shè)計(jì)在預(yù)熱帶棍上設(shè)置噴風(fēng)口，從10-15節(jié)每節(jié)布置三對(duì)噴風(fēng)口，共36個(gè)，其風(fēng)可來(lái)自冷卻帶抽出的熱風(fēng).并在第16、17節(jié)的上方布置兩臺(tái)鼓風(fēng)機(jī)（一臺(tái)備用）。3.3燃燒系統(tǒng)根據(jù)氣燒輥道窯的特點(diǎn)，在窯體預(yù)熱帶（第12-24節(jié)）每節(jié)輥下各排布1對(duì)燒嘴，互相錯(cuò)開(kāi)排列；在窯體燒成帶（第 25-31節(jié)）輥上、下燒嘴相互錯(cuò)開(kāi)排列，每節(jié)2對(duì)；燒成保溫段（32-33節(jié)）輥上、下燒嘴相對(duì)排列，每節(jié)4對(duì)，全窯共70支燒嘴。并在輥道上方每個(gè)燃燒器對(duì)側(cè)窯墻分別設(shè)置一個(gè)火焰觀察孔。表3.1全窯燒嘴布置位置預(yù)熱帶（1224）節(jié)燒成帶（2531）節(jié)燒成帶（3233）節(jié)燒嘴布置每節(jié)1對(duì)燒嘴每節(jié)2對(duì)燒嘴每節(jié)4對(duì)燒嘴燒嘴總數(shù)26個(gè)2

46、8個(gè)16總共70從煤氣站送過(guò)來(lái)的煤氣，由總管路送到車間，然后經(jīng)過(guò)濾器、壓力表、自動(dòng)調(diào)節(jié)蝶閥和氣動(dòng)安全閥，由自動(dòng)調(diào)壓器把總管煤氣壓力降到窯爐適用的壓力并穩(wěn)壓后送到窯爐上方的煤氣總道.本系統(tǒng)中煤氣主管處壓力為2.0102.510，經(jīng)穩(wěn)壓后壓力穩(wěn)定在1.210。燃燒系統(tǒng)分為若干個(gè)主調(diào)節(jié)單元，每個(gè)單元又分為輥上信道溫度調(diào)節(jié)和輥下信道溫度調(diào)節(jié)，各單元所用燃?xì)夥謩e從窯上煤氣總管道引出，經(jīng)單元手動(dòng)球閥和由電動(dòng)執(zhí)行器帶動(dòng)的蝶閥后送至本調(diào)節(jié)單元的各燒嘴.在每控制單元設(shè)置一電磁閥，有斷電保護(hù)功能，防止斷電后煤氣泄入窯。3.4冷卻系統(tǒng)2本設(shè)計(jì)中，冷卻系統(tǒng)具體分為：急冷段、緩冷段和快冷段.制品在冷卻帶冷卻出窯是整個(gè)過(guò)

47、程最后一個(gè)環(huán)節(jié)，從熱交換的角度來(lái)看，冷卻實(shí)質(zhì)上是個(gè)余熱回收系統(tǒng)，它利用制品在冷卻過(guò)程中所釋放出的熱量來(lái)加熱空氣，余熱風(fēng)可供干燥或助燃風(fēng)用，達(dá)到節(jié)能的目的。3.4.1急冷段是指從最高溫度1180700，制品由于液相的存在而具有相當(dāng)?shù)目伤苄?，可采用直接噴冷風(fēng)對(duì)吹冷卻，而不會(huì)使制品破裂。在急冷段（5節(jié)，第34-38節(jié)），輥上輥下都設(shè)置了耐熱急冷管，直徑為D=100mm，每節(jié)6對(duì)，上下相對(duì)分布（急冷的前半節(jié)不設(shè)置急冷風(fēng)管），共54根急冷管。每對(duì)風(fēng)管都有噴風(fēng)縫對(duì)制品均勻噴風(fēng)。3.4.2緩冷段溫度700400，是制品產(chǎn)生收縮容易開(kāi)裂的危險(xiǎn)區(qū)，本設(shè)計(jì)采用窯頂抽風(fēng)方式，在40-45節(jié)（6節(jié)）每節(jié)窯頂窯底各設(shè)置

48、2支抽惹風(fēng)管。在緩冷帶的中部設(shè)有一個(gè)平臺(tái)，上面布置兩臺(tái)抽熱風(fēng)機(jī)（一臺(tái)備用）。從緩冷段抽出的熱風(fēng)可供干燥和作助燃風(fēng)用，更好地利用余熱，減少損耗。3.4.3快冷段溫度40080，制品冷卻到400以后可以進(jìn)行快速冷卻。由于制品溫度較低，使傳熱動(dòng)力溫差小，即使允許快冷也不易于達(dá)到。而此段冷卻也很重要，如達(dá)不到快冷目的出窯產(chǎn)品溫度大于80時(shí)，制品即使在窯沒(méi)有開(kāi)裂，也會(huì)因出窯溫度過(guò)高而出窯后炸裂，故要加強(qiáng)該段的冷風(fēng)冷卻.一般都采用冷風(fēng)管進(jìn)行快冷.其冷卻效果好，并便于該段溫度的調(diào)節(jié)。在快冷一區(qū)第（46-49節(jié)）窯爐每節(jié)設(shè)置2對(duì)，共16根直徑D=150mm的快冷風(fēng)管，同時(shí)在該段的46節(jié)上方設(shè)有一工作平臺(tái)，其上

49、布置兩臺(tái)快冷風(fēng)機(jī)（一臺(tái)備用）。在快冷二區(qū)（50-52節(jié)），在每節(jié)窯墻各設(shè)置2對(duì)排軸流風(fēng)機(jī)，以45向窯吹入冷空氣。3.5傳動(dòng)系統(tǒng)23.5.1輥?zhàn)硬馁|(zhì)的選擇由于輥道窯的瓷輥棒在高于700的窯溫下必須處于轉(zhuǎn)動(dòng)狀態(tài)，否則輥棒會(huì)彎曲。選輥?zhàn)訒r(shí)，必須要求輥?zhàn)泳哂幸欢ǖ膭偠?、?qiáng)度、耐磨度等，此時(shí)尺寸要規(guī)，成本不能太高，故依據(jù)窯體各段溫度差選用不同的輥?zhàn)樱涸诘蜏囟危?0200）選用的無(wú)縫鋼管輥?zhàn)?；在中溫段?00600和40080）選用的耐熱不銹鋼管；在高溫段（6001200和1200700）選用的莫來(lái)石剛玉質(zhì)瓷輥棒；在（700400）選用的莫來(lái)石輥棒.選用直徑為40mm的輥棒。3.5.2輥?zhàn)又睆脚c長(zhǎng)度的確定

50、輥距H=(1/31/5) L，因制品長(zhǎng)度L=300，每節(jié)窯長(zhǎng)2100mm，則最后確定輥距，1/4L=75mm，在考慮到輥距如果太大對(duì)棍子的強(qiáng)度要求太高，因此，最終確定輥距為：70mm。每節(jié)窯為2100/70=30根，即每節(jié)30根輥棒，52節(jié)共5230=1560根。.棍子轉(zhuǎn)速N=KL/TDL窯長(zhǎng)mm K取1.05T產(chǎn)品燒成周期min D輥?zhàn)又睆絅=（1.05109200）/（3.145040）=18.26r/min3.5.3傳動(dòng)系統(tǒng)的選擇因?yàn)楸靖G長(zhǎng)度較大，必須采用鏈條分段傳動(dòng)，使輥?zhàn)觽鲃?dòng)的平穩(wěn)度增大， 傳動(dòng)系統(tǒng)采用45螺旋斜齒輪強(qiáng)制傳動(dòng)方式.每三個(gè)窯段為一傳動(dòng)組，每組由一臺(tái)擺線針輪減速電機(jī)帶動(dòng)，

51、每?jī)膳_(tái)擺線針輪減速電機(jī)由一個(gè)變頻器調(diào)節(jié)速度.操作人員可以將全窯調(diào)成一個(gè)速度，也可由每個(gè)變頻器調(diào)成不同速度。當(dāng)發(fā)生堵窯事故需處理時(shí)，事故前的輥棒可以調(diào)成往返擺動(dòng)，事故后的輥棒可繼續(xù)將磚坯送至窯出口.整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)看上去簡(jiǎn)捷、規(guī)整，這種傳動(dòng)方式運(yùn)行平穩(wěn)可靠、調(diào)整簡(jiǎn)單、維修量小.螺旋斜齒輪傳動(dòng)都采用油浴潤(rùn)滑，潤(rùn)滑效果好、磨損少、使用壽命長(zhǎng).整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)可圖示如下：3.6窯體附屬結(jié)構(gòu)23.6.1事故處理孔：本設(shè)計(jì)將事故處理設(shè)在輥下，且事故處理孔下面與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的磚坯碎片。為了便于處理事故，兩側(cè)墻事故處理一般采用交錯(cuò)布置形式，為了能清除窯任何位置上的事故而不造成“死角”，兩相鄰事故

52、處理孔間距不應(yīng)大于事故處理孔對(duì)角線延長(zhǎng)線與對(duì)側(cè)壁交點(diǎn)連線?？紤]到砌筑應(yīng)該比求出值稍大一點(diǎn)，故取事故處理孔寬度為：300 mm，所以我們?nèi)∈鹿侍幚砜壮叽鐬椋?00100。為了方便處理斷輥、卡磚、起摞等事故，在窯側(cè)每隔一定距離設(shè)置事故處理孔，一般設(shè)置在輥下，在窯兩側(cè)交錯(cuò)分布，為了能清除窯側(cè)任何位置的事故，兩事故處理孔之間距離應(yīng)不大于事故孔對(duì)角線與對(duì)側(cè)壁交點(diǎn)的連線。由圖可知：ctg=b/=c/B所以：c=B*ctg=B*b/則：L=2*(b+c)=2*b*(1+B)/在公式中：b事故處理孔的寬度，mm；B窯的內(nèi)寬，mm；窯的厚度，mm； L相鄰兩節(jié)窯的窯長(zhǎng)再加上事故處理孔的長(zhǎng)度，mm。圖4.1 事故

53、處理孔布置情況根據(jù)公式L=2（b+c）=2b*（1+B）/&，其中b=300mm，B=2300mm，最大=325mm得L=4846mm，取L=4840mm即同側(cè)每隔2節(jié)一個(gè)事故處理孔，并對(duì)錯(cuò)砌。對(duì)于事故處理孔在不處理事故時(shí)，要進(jìn)行密封，部堵塞耐火材料做成的大蓋板，間隙填入瓷棉，最外部的鋼板密封前端仍需一段耐火材料.密封是為了防止熱氣體外溢，冷風(fēng)漏入等引起的熱損失對(duì)燒成制度產(chǎn)生影響。3.6.2測(cè)溫、測(cè)壓孔A、測(cè)溫孔為了更好的控制窯的溫度，全窯共設(shè)置測(cè)溫孔60個(gè)，窯頂與窯側(cè)的測(cè)溫孔排布位置一樣，窯墻上的測(cè)溫孔在兩側(cè)交替分布。預(yù)熱帶（1-24節(jié)）每?jī)晒?jié)在窯頂窯側(cè)各設(shè)置一個(gè)測(cè)溫孔，分布于1、3、5、7

54、、9、11、13、15、17、19、21、23節(jié)共12對(duì)24個(gè)測(cè)溫孔。燒成帶（25-33節(jié)）每一節(jié)都設(shè)有測(cè)溫孔，共9對(duì)18個(gè)測(cè)溫孔。冷卻帶同預(yù)熱帶，每?jī)晒?jié)在窯頂與窯側(cè)設(shè)置一個(gè)測(cè)溫孔共18個(gè)測(cè)溫孔。在燒成帶（25-33節(jié)）用S型熱電偶，其他均用K型.S偶18支，K偶42支。窯爐的各執(zhí)行機(jī)構(gòu)通過(guò)工業(yè)PLC集中控制，傳動(dòng)速度由變頻器調(diào)控.窯爐的進(jìn)磚或出磚情況通過(guò)專門設(shè)置的攝像機(jī)和監(jiān)視器來(lái)監(jiān)控.排煙、助燃風(fēng)機(jī)設(shè)報(bào)警開(kāi)關(guān)，通過(guò)壓力開(kāi)關(guān)與窯爐的燃燒系統(tǒng)進(jìn)行聯(lián)鎖。這樣，在燒成曲線的關(guān)鍵點(diǎn)，如氧化末段、晶型轉(zhuǎn)化點(diǎn)、釉始熔點(diǎn)、成瓷段、急冷結(jié)束等都有留設(shè)。B、觀測(cè)孔為了觀察燒嘴燃燒情況，在每個(gè)燒嘴的對(duì)面墻上均設(shè)置

55、一個(gè)與之對(duì)應(yīng)的觀察孔，全窯共設(shè)置70個(gè)，取直徑d=50mm 。C、測(cè)壓孔零壓應(yīng)設(shè)在預(yù)熱帶與燒成帶界面附近.若零壓過(guò)多移向預(yù)熱帶，則燒成帶正壓過(guò)大.有大量熱氣體逸出窯外，不但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過(guò)多移向燒成帶，則預(yù)熱帶負(fù)壓大，易漏入大量冷風(fēng)，造成氣體分層，上下溫差過(guò)大，延長(zhǎng)了燒成周期，消耗了燃料.所以零壓面設(shè)在第24節(jié)處的窯頂設(shè)一測(cè)壓孔。3.6.3擋墻與擋板3由于輥道窯屬中空窯，工作通道空間大，氣流阻力小，難以調(diào)節(jié)窯壓力制度與溫度制度.因此，通常在輥道窯工作通道的某些部位，輥下筑擋墻，輥上插擋板，縮小該外工作通道面積，以增加氣流阻力，便于壓力與溫度制度的調(diào)節(jié)。為了更好的調(diào)節(jié)窯爐溫度

56、制度的調(diào)節(jié)，本設(shè)計(jì)將在每個(gè)換帶之間設(shè)計(jì)上擋板，在燒成帶和冷卻帶設(shè)置擋墻、擋板是為避免燒成帶的煙氣倒流，又避免了壓力波動(dòng)時(shí)急冷風(fēng)竄流向燒成帶而降低高溫區(qū)溫度.再一個(gè)就是防止高溫?zé)煔獾妮椛鋵?duì)急冷管的損害.預(yù)熱帶設(shè)置擋墻、擋板可以增加煙氣在高溫區(qū)的滯留時(shí)間，提高煙氣利用率比可控制低溫區(qū)的溫度。本設(shè)計(jì)在燒成帶第25節(jié)前和急冷帶第34節(jié)前，各設(shè)置擋墻、擋板.擋墻高度為150mm.在第6節(jié)、11節(jié)、15節(jié)、38節(jié)、45節(jié)末端設(shè)置擋墻，不設(shè)置上擋板.擋板最大入窯深度距離輥?zhàn)又行纳?70mm.擋墻用超輕質(zhì)耐火粘土磚組成，標(biāo)磚沿寬度方向32.532.5等邊三角形切掉，用于砌筑擋火墻。3.6.4膨脹逢3每?jī)晒?jié)窯的

57、連接處留15 mm的膨脹逢，并添塞瓷纖維以密封。3.6.5測(cè)壓孔本設(shè)計(jì)不另設(shè)測(cè)壓孔，以觀察孔代替測(cè)壓孔。3.6.6觀火孔在每個(gè)燒嘴的對(duì)側(cè)窯墻設(shè)置直徑50mm的觀火孔，以便與時(shí)觀察對(duì)面燒嘴火焰情況.遇到事故處理口，取消觀火孔。3.6.7鋼架結(jié)構(gòu)3輥道窯鋼架結(jié)構(gòu)起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動(dòng)系統(tǒng)的機(jī)身.本設(shè)計(jì)采用金屬框架裝配式鋼架結(jié)構(gòu)，立柱、上下側(cè)梁、下橫梁、底側(cè)梁等均采用60mm60mm4mm的方型鋼管焊接而成.在一節(jié)窯體鋼架中，每側(cè)共有立柱3根，兩段的立柱上揩油供M8螺栓節(jié)間聯(lián)接的4個(gè)小孔.下橫梁每節(jié)共3根，焊在底側(cè)梁上，下橫梁上焊有5050的等邊角鋼作底架，以便在其上擱置底板.上下側(cè)板

58、可用23mm鋼板沖壓制成，吊頂梁采用50324的角鋼.窯底支撐采用可調(diào)節(jié)的方式。4燃料與燃燒計(jì)算4.1燃料所需空氣量4.1.1理論空氣量Va可由經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)低發(fā)熱量Qnet取6000KJ/kg ，由于燃燒采用的是含氧30%的富氧空氣，則：Va0=21/30 Qnet，ar0.29/1000=21/3060000.29/1000=1.218 m3/m3 煤氣。4.1.2實(shí)際空氣量Va取空氣過(guò)剩系數(shù)a=1.15，則實(shí)際空氣量：Va=aVa0=1.151.218=1.4m3/m3煤氣。4.2燃料產(chǎn)生煙氣量4.2.1理論煙氣量根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算4Vg0=0.173Qnet/1000+1=0.1

59、736000/1000+1=2.04 m3/m3煤氣。4.2.2實(shí)際煙氣量取=1.2Vg= Vg+(-1)Va0=2.04 +(1.15-1)1.218=2.22 m3/m3煤氣。4.3燃燒溫度4.3.1理論燃燒溫度tm4tm= （Qnet+Vacata+cftf）/Vgcg此時(shí)已知，Qnet =6000KJ/kg，助燃室溫ta=20，ca=1.30KJ/mcf=1.32KJ/m ，Vg=2.15（m3/m3煤氣）當(dāng)t=1500-1800，則cg= 1.635 假設(shè)Tth =1650則 tm =（6000+0.84*1.3*20+1.32*20）/2.15*1.635=1720相對(duì)誤差：（17

60、20-1650）/1720*100%=4%5% 偏差教小，假設(shè)成立。4.3.2實(shí)際燃燒溫度tp取溫度系數(shù)為0.8 得tp=tm=0.81720=1376 oC實(shí)際燒成最高溫度比產(chǎn)品燒成溫度1180高196oC，說(shuō)明可以充分燒成此產(chǎn)品，還可實(shí)現(xiàn)快速燒成。5窯體材料與厚度的確定5.1窯體材料確定原則 窯體材料要用耐火材料和隔熱材料.耐火材料必須具有一定的強(qiáng)度和耐火性能以便保證燒到高溫窯體不會(huì)出現(xiàn)故障.隔熱材料的積散熱要小，材料要輕，隔熱性能好，節(jié)約燃料.而且還要考慮到材料的價(jià)廉問(wèn)題，在達(dá)到要求之盡量選用價(jià)廉的材料以減少投資。5.2窯體材料厚度的確定原則（1）為了砌筑方便和外形整齊，窯墻厚度變化必要