DIN18800-2鋼架結構-第二部分－對照線性構件和框架的翹曲值作安全性分析教學教材

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。DIN18800-2鋼架結構-第二部分對照線性構件和框架的翹曲值作安全性分析-UDC693.814.074.5德國標準1990年11月鋼架結構對照線性構件和框架的翹曲值作安全性分析DIN18800第二部分ICS該標準與1990年11月版的DIN18800第3部分共同取代1952年7月版的DIN4114第1部分及1953年2月版的第2部分。本條件中采用逗號作為十進位制標記，以與國際標準化組織（ISO）公布的標準準則相一致。在本標準中術語“荷載”是指作用于結構的外力。在含有“荷載”組分的合成術語中，它也是這

2、個意義（見DIN1080第一部分）。前言在線性構件和框架翹曲值的歐洲標準發(fā)布期間，標準DIN4114的第一部分和第二部分（分別為1952年7月版本和1953年2月版本）將同時保持其有效性。該標準是由建筑土木工程標準委員會08部和德國工程鋼結構委員會共同制定的。基于設計原理和用公式化的安全性（與結構安全性要求有關的詳細規(guī)范原理），修訂后的系列標準DIN18800為工程師提供了切實可行的標準。該標準由建筑土木工程標準委員會于1981年發(fā)布，并且考慮到了與正在致力進行制定的歐洲標準的詳細規(guī)范相協(xié)調。涉及DIN18800的第一部分和第三部分與1990年11月的版本有關。目錄1、概述.應用的范圍和領域.

3、原理.通用符號.極限狀態(tài)分析.1.4.1概述.1.4.2根據(jù)彈性理論分析極限狀態(tài).1.4.3根據(jù)塑性鉸理論分析極限狀態(tài).2、缺陷.2.1概述.2.2弧形缺陷.2.3搖擺缺陷.2.4假設初始弧形和共同擴張的初始偏斜缺陷.3.實體構件.3.1概述.3.2預計軸向的壓縮力.3.2.1橫向翹曲.3.2.2橫向扭轉屈曲.3.3沒有共同存在的軸向力時，圍繞一個軸的彎曲.3.3.1概述.3.3.2橫向和扭轉約束.3.3.3壓縮凸緣的分析.3.3.4橫向扭轉屈曲.3.4存有共同擴張的軸向力時，圍繞一個軸的彎曲.3.4.1易受到較小軸向力的構件.3.4.2橫向翹曲.3.4.3橫向扭轉屈曲.3.5雙軸彎曲中是否同

4、時存在軸向力.3.5.1橫向翹曲.3.5.2橫向扭轉屈曲.4.單跨組合構件.4.1概述.4.2通用符號.4.3垂直于空隙軸的彎曲.4.3.1構件分析.4.3.2構件部分分析.4.3.3綴合構件嵌板的分析.4.4密集組合的綴合構件.4.5結構細化.22223355556678888888101212131314141515161616171717171819205.框架.5.1三角架.5.1.1概述.5.1.2承壓框架構件的有效長度.5.2框架和側向約束連續(xù)梁5.2.1由軸向力引起的微不足道的變形.5.2.2非搖擺框架.5.2.3支撐系統(tǒng)的設計.5.2.4框架和連續(xù)梁的分析.5.3易于橫向位移的

5、搖擺框架和連續(xù)梁.5.3.1由軸向力引起的微不足道的變形.5.3.2平面搖擺框架.5.3.3非剛性連接的連續(xù)梁.6.拱形結構6.1軸向壓力.6.1.1平面內的翹曲.6.1.2垂直面內的彎曲.6.2有共同存在的軸向力時，圍繞一個軸的平面內彎曲.6.2.1平面內的翹曲.6.2.2平面外的彎曲.6.3設計拱形結構的荷載.7.橫截面為薄壁部件的直排式構件7.1概述.7.2關于計算的基本原理.7.3彈性-彈性方法的有效寬度.7.4彈性-塑性方法的有效寬度.7.5橫向翹曲.7.5.1彈性彈性方法的分析.7.5.2用近似法分析.7.6橫向扭轉屈曲.7.6.1分析.7.6.2軸向壓力.7.6.3沒有共同擴張的

6、軸向力時，圍繞一個軸的彎曲.7.6.4存有共同擴張的軸向力時，圍繞一個軸的彎曲.7.6.5存有或沒有共同擴張的軸向力時的雙軸彎曲.有關的標準和其它文件參考文獻20202020222222232323232327272727303333333434343436373838383939393939394040*）這些用于歐洲代碼3中的有關撓扭屈的術語，在設計分析文獻中也有使用。具體請見本標準的第2頁至第41頁。1、概述1.1應用的范圍和領域（101）極限狀態(tài)分析本標準詳細規(guī)定了有關易失去穩(wěn)定性的線性鋼構件和框架的翹曲阻力在極限狀態(tài)的分析法。它和標準DIN18800第1部分一起應用。（102）使用能

7、力極限狀分析如果在有關的標準中有特殊的要求，只要進行使用能力極限狀態(tài)的分析即可。注意，參照標準DIN18800第1部分中的子目錄7.2.3。1.2原理（103）翹曲翹曲是一種現(xiàn)象，在此現(xiàn)象中，一個構件發(fā)生了位移v或者w；或者圍線它的主軸發(fā)生了旋轉；或者兩者同時發(fā)生。在橫向翹曲和橫向扭轉屈曲之間通常有一個特征發(fā)生。（104）橫向翹曲橫向翹曲是一種現(xiàn)象，在此現(xiàn)象中一個構件發(fā)生了位移v或者w，或者兩者同時發(fā)生；而任何圍繞它的主軸發(fā)生的旋轉是微不足道的。（105）橫向扭轉屈曲橫向扭轉屈曲是一種現(xiàn)象，在此現(xiàn)象中，一個構件在發(fā)生位移v或w的同時，圍繞它的主軸發(fā)生了旋轉，而且這后一種的旋轉是不可忽視的。注意

8、，在垂直方向不發(fā)生位移的扭曲是橫向扭轉屈曲的一種特殊形式。通用符號（106）坐標系中的、位移參數(shù)、內力和彎矩、應力和彎曲vorhred注意：實際值減小的術語“本征值”和“設計值”的定義在標準DIN18800第1篇的子目錄3.1中。（108）物理參數(shù)EGfy注意：彈性模數(shù)剪切模數(shù)屈服強度E，G，fy，k的值見標準DIN18800第篇中的表格1。圖1.坐標系中的位移參數(shù)和內力和彎矩（109）截面參數(shù)AIi=ITIWNpLMpLMeLpL=注意：橫截面面積慣性矩回轉半徑扭曲常數(shù)翹曲常數(shù)彈性截面模數(shù)在理想塑性狀態(tài)下的軸向力在理想塑性狀態(tài)下的彎矩在橫截面的最臨界部位，應力達到屈服強度時的彎矩塑性形狀系數(shù)

9、泊松比彎矩比當塑性充分有效時，即使在一定的狀況下（例如，在某些角度和溝槽處），小塊區(qū)域可能呈現(xiàn)彈性狀態(tài)，這時仍可以應用術語“理想塑性狀態(tài)”。xy,zu,v,wv0,w00NMy，MzVy,Vz沿構件的軸（主軸）橫截軸（在實體構件中，Iy不應小于Iz）沿x軸，y軸和z軸方向的位移。圍繞x軸旋轉的角度在無荷載狀態(tài)下構件的原始弧形彎曲度在無荷載的狀態(tài)下，構件或框架的原始旋轉角度軸向力（壓縮力為正值）彎矩剪力（110）結構參數(shù)LNKiS=系統(tǒng)（或構件）長度最小分叉點處的軸向力與Nki關聯(lián)的線性構件的有效長度*）（107）下標和前綴Kdgrenz參數(shù)的本征值參數(shù)的設計值用作一個參數(shù)的前綴，表示這是一個極

10、限值（例如最大的許可值）K=長細比a=基準長細比1.4.1概述（112）分析方法該分析法應采用表1中所給出的方法之一，并計及下列因素：材料的塑性（參見113項）缺陷（參見第二款114項）內力和彎矩（參見115項和116項）變形的影響（參見116項）滑移（參見118項）橫截面的結構作用（參見119項）扣除橫截面中的空隙（參見120項）為了簡化起見，橫向翹曲和橫向扭轉屈曲可以分別于以驗算，先進行橫向翹曲的分析，再作橫向扭轉屈曲的分析，由此，在以下的情況中，將結構系統(tǒng)作為一個整體來考慮，把構件抽象地從結構系統(tǒng)中單選出來，承受著作用于該構件端上的內力和彎矩，并且認為該構件上受到的作用力是被隔離的。關于

11、采用的是一階理論還是二階理論的詳細說明，在有關的分析方法中一並給出。在第3至第7項中闡述的分析方法可以作為表格1的比較方案。表1.分析方法方法計算內力和彎矩阻力根據(jù)1彈性彈性彈性理論彈性理論2彈性塑性彈性理論塑性理論3塑性彈性塑性理論塑性理論注意1.關于彈塑性分析的詳述，在本標準中沒有提供（參見1），而這在原則上是允許的。注意2.在標準DIN18800第一篇的表11中，通用術語“作用力”被“作用力產(chǎn)生的內力和彎矩”所代替。注意3.假設將單獨的構件抽象地從結構系統(tǒng)中單選出來時，必須考慮到約束條件，就是要檢驗橫向扭轉屈曲。注意4.表2中列出的簡化法可以替代條款3和4中的方法。（113）材料要求使用

12、的材料應具有充分的塑性，計算中便可以用線性的理想彈性塑性應力應變性狀來代替實際的性能狀態(tài)。注意.在標準DIN18800第一部分401項中的第一章和第二章中標出的等級鋼都具有充分的塑性。=在壓縮下的無量綱細長度x歐洲采用的與標準彎曲曲線相對應的折減系數(shù)=l構件特征函數(shù)系統(tǒng)的分配系數(shù)_*)譯者注意，該設計分析中使用的術語在歐洲代碼3中的術語名稱是“彎曲長度”。Mki,y在設有共同擴張的軸向力的My時，依據(jù)彈性理論的設計壓曲阻力彎矩M=彎曲時的無量綱細長度xM橫向扭轉屈曲折減系數(shù)注意1.在橫截面不均勻或軸向力變化時,在構件中進行極限分析的點位處,應求出(EI)，ki,k。在難以確定點位時，要對多個點

13、位進行極限分析。（參見316項）注意2.厚度在40mm或40mm以下的鋼材，其基準長細比a的值如下：92.9(St37，fy，K=240N/mm2)75.9(St52,fy，K=240N/mm2)注意3.計算平面內的長細比采用了fy，(EI)，ki,和Mki的數(shù)值，無論是它們的特性值或它們的設計值，在條款116項和117項中都有詳細的說明。注意4.對于一個非抗擺框架的所有構件而言，ki是同等重要的。注意5.在橫截面不均勻或內力和彎矩變化時，對進行極限狀態(tài)分析的點位處，要計算出Mki，在難以確定點位時，要對多個點位進行分析。（111）分部安全系數(shù)yF作用力分部安全系數(shù)yM阻抗力分部安全系數(shù)注意y

14、F和yM的數(shù)值從標準DIN18800第一篇的條項7中獲取。這時取yM等于1.1，連同屈服強度和剛性（例如：EI，EA，GAs和S），便可進行極限狀態(tài)分析了。1.4極限狀態(tài)分析表2.簡化的極限狀態(tài)分析內力和彎矩破壞模式簡化分析法在細分類時在方程式中1實體構件N橫向翹曲3.2.132N橫向扭轉屈曲3.2.233My橫向扭轉屈曲3.3.23.3.33.3.47,8,12,14,16,214N+My橫向翹曲3.4.2245N+Mz橫向翹曲3.4.2246N+My橫向扭轉屈曲3.4.3277N+My+Mz橫向翹曲3.5.128,298N+My+Mz橫向扭轉屈曲3.5.2309組合構件N橫向翹曲4.331

15、至3810N+Mz橫向翹曲4.3（114）缺陷為了考慮幾何和結構缺陷的應力作用，需要做一些合理的假設（如在條款2中所簡述的）。注意.典型的幾何缺陷是隨機的荷載對設定的幾何方向出現(xiàn)偏心和偏差，典型的結構缺陷是殘余應力。（115）內力和彎矩構件有效點處的內力和彎矩應被予以計算，作為設計的基礎。為了簡化起見，在內力和彎矩的標志中略去指標符d。注意.標準DIN18800第一部分中的子目錄7.21和7.22中給出了計算作用力設計值的詳細規(guī)則。(116)結構變形的影響根據(jù)二階理論計算內力和彎矩時，考慮到變形對平衡的影響，通常都留有裕量。特性鋼度值通過分割橫截面的標稱特性值，部分安全系數(shù)yM等于1.1時的特

16、征彈性和剪切模數(shù)求得，并把它作為設計鋼度值用于計算中。由剪切力產(chǎn)生的應力所造成的變形影響，一般情況下可以忽略不計。注意1.例如，根據(jù)二階理論計算內力和彎矩時，構件特征值，和分配系數(shù)ki應由設計鋼度(EI)d算出。注意2.當需要決定是否將計算方法基于二階理論時，請參考標準DIN18800第一篇739款中給出的準則。注意3.變形發(fā)生的又一種原因是連接處的可延性。注意4.由剪切力的應力產(chǎn)生的變形應該被考慮。這一點在有關組合構件的條款4中有詳細規(guī)定。（117）基于設計作用力乘以yM的分析關于條款115和116的詳細規(guī)范中說明的偏差，內力和彎矩及變形可以用作用力的設計值乘以1.1的部分安全系數(shù)yM計算出

17、來。在這種情況下，可以用特征強度和鋼度來進行極限狀態(tài)的分析。在條款3至7的公式中用這些下標為k的取代下標為d的設計阻力。注意1.例如，應該用特征鋼性，(EI）k來計算和ki。注意2.本項中提到的替換作業(yè)尤其適用于條款5、6、7中闡述的整體分析，此外還可被用于條款3和4中的模擬分析。如果yM被配給阻力，將會得到同樣的結果。為了避免混淆的風險，在分析中必須明確說明，采用了替換作業(yè)。注意3.阻力參數(shù)參見標準DIN18800第一篇中的7.3.1項。（118）滑移在易于失去穩(wěn)定性的構件和框架中，安全螺栓和預壓安全螺栓連接中的滑移應當被考慮。其數(shù)值在標準DIN18800第一篇813項中有專門說明。（119

18、）有效橫截面如果受壓部分的全部橫截面都被計算，那末它們的幾何面積應該遵照標準DIN18800第一篇中詳細規(guī)定來計算極限值grenz(blt)和grenz(dlt)。如果是薄壁構件，則不采用上述的值，而要分析單獨構件的橫向翹曲帶有共同擴張的平板彎曲或者是橫向扭轉屈曲並具有共同擴張的平板彎曲。在標準DIN18800的第3篇或第4篇的條款7中有詳細規(guī)范。注意1.grenz(blt)的值因選擇的分析方法不同而異（見表1）。標準DIN18800第一篇的表格12，13，15和18中給出了平板橫截面的單獨構件的grenz(blt)值。注意2.在標準DIN18800第一篇的表格14，15和18中給出了環(huán)形空心

19、截面的grenz(dlt)值。那些不遵照這些限制的環(huán)形空心截面的幾何截面分析法未包括在本標準中。（120）扣除空穴如果造成早期局部損壞的變形因素能夠被排除，那末在計算內力和彎矩時，不需要扣除空穴。1.4.2根據(jù)彈性理論分析極限狀態(tài)（121）分析如果根據(jù)彈性理論分析內力和彎矩所得的結果顯示，該結構是平衡的，并且符合下列二種應用情況之一，那末它的負荷能力可以被認為是足夠的。故障標準不高于設計屈服強度fy，d（采用彈性彈性方法）。條款117中的相關詳細規(guī)范采用的是模擬方法。在孤立的點，故障標準可以高于設計屈服強度10%（參見標準DIN18800第一篇749項）。內力和彎矩（作為預期考慮的相互作用）在

20、理想塑性狀態(tài)規(guī)范的限度內（采用彈性塑性方法）。注意1.關于fy，d參見標準DIN18800第一篇746項。注意2.彈性塑性方法適用于橫截面中的塑性化。這樣的橫截面由于極限的扭轉約束，可能在一個或更多的點處發(fā)生塑性斷層。這使得該橫截面的塑性性能能得到充分的利用，但這不適用于結構。注意3.該分析用相互作用方程式進行計算（參見標準DIN18800第一篇中的表16和表17）。（122）雙軸彎曲中的內力和彎矩當發(fā)生雙軸彎曲，帶有或沒有共同擴張的軸向力，但沒有扭轉時，產(chǎn)生的內部橫向力和彎矩可以這樣確定：疊加由作用力引起的內力。這些作用力產(chǎn)生了彎矩My和橫向力Vz，繼而又產(chǎn)生彎矩Mz和橫向力Vy。在這兩種情

21、況下，都需要計算由所有作用力引起的總軸向力的。（123）極限塑性形狀系數(shù)當與彎曲軸線關聯(lián)的塑性形狀系數(shù)大于1.25，并且一階理論的原理不能被應用時，在一個理想塑性構件橫截面中，由共同擴張的垂直和橫向力產(chǎn)生的阻力彎矩，應減小一個等于1.25的因子pL。如果pLy大于1.25或者pL,z大于1.25，二個雙軸彎曲彎矩中的每一個都應同樣按照上述原則處理。注意.如果不減小這個阻力彎矩，實際彎矩會增加一個等于pL/1.25的因子。1.4.3根據(jù)塑性鉸理論分析極限狀態(tài)（124）如果根據(jù)塑性鉸理論進行的分析顯示，內力和彎矩（考慮到相互作用）在理想塑性狀態(tài)（采用塑塑性方法）規(guī)范的限度內，那末承重能力可以被認為

22、是足夠的，而只有當結構是平衡時，才可以這樣認為。條款123給出了限制塑性形狀系數(shù)的有關信息。注意.標準18800第一篇中的表16和17給出了相互作用方程式。2.缺陷2.1概述（201）缺陷容差如果幾何上的和結構構件框架缺陷會造成更大的應力，那末就需要對這種影響作出容差。為此，要設想出等量的幾何缺陷，對于初始的弧形缺陷（見子項2.2）和初始的搖擺缺陷（見子項2.3）要區(qū)別對待。注意1.等效幾何缺陷可以被依此計算，這里假設與等效荷載相一致。注意2.同幾何缺陷一樣，等效幾何缺陷也包括了殘余應力的平均最大荷載的影響。這些殘余應力是由旋卷，焊接，矯直加工，材料的不均勻和塑性區(qū)的分布而產(chǎn)生的。其他可能影響

23、最大荷載的因素，諸如緊固件的可延展性，框架的彎角和基礎以及剪切變形，都還未被包含進去。采用彈性彈性方法，在子目錄2.2和2.3中詳細規(guī)范的等效缺陷的值，僅取其2/3為預定值。而在子目錄4.3中詳細規(guī)范的組合構件的極限狀態(tài)分析中，則要采用全部的弧形缺陷，見表3中的第5行。注意1.考慮到橫截面的塑性性能未被充分利用的實際情況，所以減小了其1/3的值；而同時采用了彈性彈性和彈性塑性二種方法，目的是為了對同一個對象的平均最大荷載求得其平均值。注意2.子目錄4.3中進行的分析是基于由實驗或計算得出的極限荷載。這也驗證了表3第5行中列出的弧形缺陷值（參見條款402下的注意項）。條款3和7中的所表述的簡化分

24、析中已經(jīng)包含了等效缺陷。（202）等效缺陷假設發(fā)生在最小有利方向的等效幾何缺陷，應該是最適合與最小本征值相關聯(lián)的變形模式的。等效缺陷不需要與結構的約束條件相一致。對于由共同擴張的軸向力引起的圍繞唯一軸彎曲所產(chǎn)生的橫向翹曲，弧形缺陷只需要被假使為在壓曲發(fā)生的每一個方向是v0或w0。對于由共同擴張的軸向力引起的雙軸彎曲所產(chǎn)生的橫向翹曲，等效缺陷只需要被假使為在壓曲發(fā)生的方向，而該壓曲是由于構件在軸向的壓縮引起的。在橫向扭轉屈曲的情況下，弧形缺陷可以被假設為0.5v0(參見表3)。（203）在特殊作用力下的缺陷在其它相關的標準中制定了特殊作用力下的詳細規(guī)范。它們是整體分析的基礎，與本標準中的條款有所

25、不同。注意.在條款3至7中，沒有包括與特殊作用力有關的缺陷。2.2弧形缺陷（204）單獨的構件，組成非搖擺框架的構件，以及條款207中規(guī)定的構件，一般都可以被假設為具有圖2和表3中表示的初始弧形缺陷。圖2.二次拋物線或正弦半波形狀的構件的初始弧形缺陷如果構件已經(jīng)達到了標準DIN18800第一部分的739項中詳細規(guī)范的標準，那末就不需要假使弧形缺陷了。表3.弧形缺陷構件類型弧形缺陷wo,vo1緊固的構件，橫截面帶有以下彎曲曲線al/3002bl/2503cl/2004dl/1505組合構件，分析見子條款4.3l/500注意.拱梁的弧形缺陷見表23圖3.圖2中表示的弧形缺陷的等效平衡力（假使為平衡

26、狀態(tài)下）圖4.設想的弧形缺陷（例子）2.3搖擺缺陷（205）假設當構件和框架在受壓狀況下，變形后會有發(fā)生扭曲的傾向時，便假設會發(fā)生圖5中所示的搖擺缺陷。如果標準DIN18800第一篇的739項中給出的一階理論的標準適用的話，可以假設減小該搖擺缺陷。在上圖中，L或Lf是構件或框架的長度，0或0，f是構件或框架的搖擺缺陷。圖5.理想的構件或框架（鏈式細線排列），和帶有初始搖擺缺陷的構件或框架（連續(xù)粗線排列）初始搖擺缺陷一般按下列方法計算（參見標準DIN18800第一部分730項）：實體構件：0=1/200(r1r2)(1)b)圖20和21中所示的和子目錄4.3中所述的組合構件：0=1/400(r1

27、r2)(2)這里r1=r1是被應用于構件或框架的變形因素，其中L或Lf是構件或框架的長度,對壓力的作用有相反的影響，它們大于五米。單一構件變量0.1=r20.2=r2r1n=2圖6.框架的初始搖擺缺陷（例子）r2是一個構件或框架的搖擺缺陷的n個獨立變量的變形因素。計算r2時n通常是指所研究平面每層立柱的個數(shù)，但并不包括受軸向力作用較小的立柱。比如所受的軸向力小于同層或平面所受的最大載荷的25%的立柱。注意1.因為在計算多層框架的扭斷時，初始搖擺缺陷假定在所研究層中具有最大的反作用，每層的高度，比如立柱的總長度L應該由該層計算r1的立柱的長度代替。在其他的層，結構的高度可能由L代替（參照圖6）。

28、注意2.搖擺缺陷的偏差也可能與等同水平作用力等效。圖7.用等效的水平力來代替初始搖擺缺陷0(假定平衡)。注意3.由于螺紋滑動引起的搖擺也要考慮進去。（比較第118項）注意4.折減系數(shù)r2在類推為橫梁提供額外穩(wěn)定性的頂部支撐時也可能用到。（206）支撐系統(tǒng)的搖擺缺陷分析支撐系統(tǒng)立柱的搖擺缺陷分析方法應該和框架類型的橫梁立柱的搖擺類型相同。這些方法同樣也適用于懸臂梁和提供額外穩(wěn)定性支撐系統(tǒng)。2.4假設彎曲和搖擺缺陷同時存在（207）框架中的構件變形后可能存在搖擺偏差，且特性系數(shù)大于1.6,這時在不利方向的初始弧形彎曲和搖擺缺陷同時存在。圖8.假設初始弧形彎曲和初始搖擺缺陷同時存在（例子）3實體構件

29、3.1概述（301）范圍在3.2到3.5將對單個構件和框架構件詳細分析，通常把它們從系統(tǒng)中隔離出來，單獨分析。橫向翹曲和橫向扭轉屈曲要分開處理。注意.如果構件被抽象隔離出來，必須考慮相關特殊構件的實際約束條件。（302）橫向翹曲因為在3.2到3.5的對橫向翹曲的詳細分析包括了兩種類型的缺陷和二階影響，所以應該以一階理論中的初始力和扭矩為基礎來計算。注意1.本文中，公式(3)，(28)，(29)的結合就是一階理論關于搖擺模式有效長度的計算（簡稱為等效構件方法）。注意2.在對從框架中抽象隔離出來的構件進行等效構件方法時，還要考慮條款3.4.2,3.5.1和5.3.2.3的內容。（303）橫向扭轉屈

30、曲從系統(tǒng)中抽象隔離出來單獨考慮的構件也要進行橫向扭轉屈曲分析。它們端點的扭矩需要由二階理論來確定，然后根據(jù)一階理論用這些端點扭矩來計算非端點處的扭矩。以下情況并不要求橫向扭轉屈曲分析：-中空部分；-含有足夠橫向和扭矩約束的構件；-設計成彎曲的構件，假如無量綱細M長度不超過0.4。注意.可以根據(jù)子條款3.3.2來驗證約束是否滿足條件。3.2軸擠壓設計3.2.1橫向翹曲（304）分析在彎曲發(fā)生的方向上采取極限狀態(tài)分析，根據(jù)公式(3)。(3)折減系數(shù)x(i.e.xyorxz)是擠壓時無量綱細長度k和交叉部分彎曲曲線的函數(shù)，可以由公式(4a)和(4c)得到。其中彎曲曲線可以由表5查得。：x=1(4a)

31、：(4b)當3.0時，x可簡化為(4c)其中的值可以從表4獲得。表4.計算折減系數(shù)x時的參數(shù)a擠壓曲線abcda0.210.340.490.76注意1.本文給出了計算k時所需要的有效長度。圖9給出4種簡單的情況，其他的情況可參照圖27和圖29。在一定的情況下構件所受載荷的方向會發(fā)生改變，計算有效長度時這種因素也要考慮進去，可參照圖36到39。圖9.單個構件交叉部分的有效長度（例子）。注意2.可以參照本文中的例2來使用公式(4a)到(4c)。（305）有關非均勻分布的橫截面和變軸向力的規(guī)定在用公式3進行非均勻橫截面和/或變軸向力分析時，我們要詳細考慮合適的內力、扭矩、橫截面特性和軸向力Nki。另

32、外還要滿足以下條件：1.2(5)和minMpl0.05maxMpl(6)3.2.2橫向扭轉屈曲（306）均勻橫截面的任何類型的端點支撐都不允許水平偏移的構件，承受恒軸向力作用的分析將在子條款3.2.1中詳細介紹。當折減系數(shù)x由關于z軸的屈曲決定，計算來替代最小分叉載荷引起橫向扭曲屈服時的軸向力。工字斷面（包括碾壓斷面）不要求對橫向扭轉屈曲進行極限狀態(tài)分析。注意.在這里扭曲被看作是一種特殊類型的橫向扭轉屈曲。3.3沒有同時存在的軸向力時單軸彎曲3.3.1概述（307）單軸彎曲的極限狀分析將在子條款3.3.4中詳細介紹，但是有關z軸彎曲和3.3.2或3.3.3中規(guī)定的情況例外。表5彎曲曲線123橫

33、截面的類型繞軸彎曲彎曲曲線1中空截面熱軋yyzza冷軋yyzzb2焊接的箱體截面yyzzbhy/ty30hz/tz30yyzzC3工字形的碾壓斷面h/b1.2;t40mmyyzzabh/b1.2;40t80mmh/b1.2;t80mmyyzzbct80mmyyzzd4焊接工字形截面ti40mmyyzzbcti40mmyyzzcd5凹槽，L型，T型，和實體截面以及子條款4.4中的組合構件yyzzc6注意.厚焊接通常是指由一個臨界厚度a，它不小于最小的t值圖10.(曲線a,b,c和d)橫向翹曲的折減系數(shù)x和橫向扭轉屈曲的折減系數(shù)，n=2.5時應用公式(18)3.3.2橫向和扭轉約束（308）側向約

34、束當磚砌的厚度不小于工字形構件高度的0.4倍時，具有磚砌支撐系統(tǒng)且與擠壓凸緣相接的構件可以認為具有足夠的側向約束。受壓邊緣圖11.側向約束（磚砌支撐）如果符合DIN18807標準的梯形板與符合公式(7)中條件的橫梁相連接，那么橫梁的連接點處可以認為在板所在的平面內受到側向約束限制。(7)S是指與每個加強筋相連的薄板的剪切剛度。如果薄板只連接在輔助筋上，需要用0.2*S來代替S。注意.如果連接設計合理的話，決定橫梁凸緣的橫向穩(wěn)定性也要用到公式(7)，并結合梯形板包層的類型。（309）扭轉約束如果能滿足公式(8)描述的條件，滾壓部位符合DIN1025系列標準的完全對稱的工字形構件就要考慮扭轉約束。

35、（例如旋轉軸就受到扭轉約束）(8)其中符合彈性塑性和塑性塑性理論方法或符合彈性彈性理論方法為3.5?？梢詤⒄毡?。如果橫梁能夠橫向自由移動，參照表6第2欄；如果橫梁的橫向受到頂部凸緣的約束，可參照表6第3欄。表6.系數(shù)12314.002a3.50.122b0.2332.8041.61.051.00.70注意1.公式(8)是利用特征值做的簡單核對。注意2.在計算實際有效扭轉約束時，支撐構件和被支撐的橫梁之間的任何變形都要考慮進去，可以根據(jù)公式(9)來計算。(9)其中是指實際有效扭轉約束；是指理論上的扭轉約束，可根據(jù)公式(10)和支撐構件a的彎曲剛度得到，并且構件a為剛性連接。(10)其中k在單跨

36、度或雙跨度情況下等于2，在具有3個或更多跨度的連續(xù)橫梁情況下取4；是指支撐構件的彎曲剛度；a支撐構件的跨度；是連接變形引起的扭轉約束，計算如下：(11a)當(11b)當其中vorhb是橫梁的凸緣實際寬度，單位mm。注意3.實際有效扭轉約束，在決定理想設計屈服約束扭矩需要考慮進去，而不用公式(8)。然后可根據(jù)3.3.4子條款來詳細核對。表7.梯形鋼板連接的扭轉約束特征值，假定凸緣寬度為100mm。行數(shù)剖面位置栓至螺栓間隔墊圈直徑（毫米）.（kNm/m）最大（毫米）頂部底部頂部邊緣底部邊緣br1)2br1)壓力下的薄板1225.2402223.1403Ka2)10.0404Ka2)5.240522

37、3.11206222.0120吸力下的薄板7162.6408161.740肋間隔墊圈直徑無關；使用鋼蓋隱藏螺栓頭，壁厚不小于0.75毫米薄板的邊緣寬度這些數(shù)值適用于直徑不小于6.3毫米的螺栓，見圖13。使用的鋼墊圈厚度不小于1.0毫米，同時使用硫化氯丁橡膠墊片。圖12.扭轉約束（例子）圖13.橫梁和梯形板連接部分的螺栓布局（例子）3.3.3凸緣的擠壓分析（301）腹部對稱的工字梁在凸緣受到擠壓，實際上就是把約束分布在一個c范圍內，如果滿足下列條件就不需要詳細的橫向扭轉屈曲分析：0.5(12)=(13)其中iz,g是指關于腹板軸z的旋轉半徑，它包括擠壓凸緣和1/5腹板的橫截面。kc是受壓力作用凸

38、緣的特征系數(shù)，可以從表8中查得。表8.擠壓系數(shù)，kc軸向力圖表kc1maxN1.002maxN0.9430.864_1_1.33-0.33當公式(12)的條件不滿足的時候，一個簡單的方法是使用公式(14)1(14)其中My是指最大扭矩；是折減系數(shù)，它是彎曲曲線c或d的函數(shù)，參照公式(4)?？梢杂晒?13)確定。橫梁的彎曲曲線為d時，可以從表9的第一行選擇。在下面的情況下，公式(15)也成立：(15)h橫梁的最大厚度；t受壓凸緣的厚度彎曲曲線c也可用于其它的情況。注意：簡化計算是可以用半徑總體回轉半徑iz來代替橫截面的e回轉半徑iz,g。3.3.4橫向扭轉屈曲（311）非扭矩設計的工字梁、凹槽

39、和c部位的極限狀態(tài)分析應通過公式(16)來確定：1(16)其中My是最大扭矩，將在303小節(jié)具體描述；xM是扭矩的折減系數(shù)，是M的函數(shù)：xM=1當(17)xM=1當(18)當存在扭矩My，且扭矩比大于0.5時，橫梁系數(shù)n必須乘以因子kn,它的值可以參照圖14。圖14.懸梁系數(shù)和對應得因子kn表9.懸梁的系數(shù)，n截面類型N1軋制2.52焊接2.03齒形1.54鋸齒狀2.05拱形0.250.7+1.8*）當凸緣與腹板同過焊接連接時，n還要在乘以因子0.8.注意1.只有在理想彎曲阻矩，MKi，y已知的情況下，M的值才可求出。公式(19)或(20)應用于雙重對稱均勻分布橫梁阻矩的計算。MKi，y=NK

40、i，Z()(19)其中是適用于分叉端點的扭矩因子，參照表10；NKi,z是等于；=zp質心與所受載荷的距離。表10.扭矩因子，行數(shù)扭矩圖表11.0021.1231.3541.77-0.77對于高度不超過60cm的橫梁的計算，可以把公式(19)簡化為公式(20)。MKi，y=(20)圖15.適合應用公式（20）或（21）簡化運算的橫梁尺寸注意2.如果橫梁的系數(shù)n等于2.5,我們也可以從圖10中獲取xM的值。注意3.xM可以假定與高度不超過60cm的橫梁（見圖15）等同，如果橫梁的交叉部分為均勻分布且滿足公式(21)的話。l200(21)的量綱為N。注意4.系數(shù)n的值要考慮殘留壓力和有載荷引起的初

41、始變形的影響，但不包括支撐條件的影響（這些影響到參數(shù)MKi，y）。3.4同時存在軸向力的關于一個軸的彎曲3.4.1承受次要軸向力的構件（312）如果構件只承受次要軸向力的作用且滿足公式(22)得條件，那么在分析時可以不用考慮同時存在的軸向力的影響，這將在子條款3.3中詳細介紹。0.1(22)3.4.2橫向翹曲3.4.2.1簡化的分析方法（313）對于兩端用釘固定的構件，當它承受以集中載荷或線性載荷的形式的平面內橫向載荷，且最大扭矩為M，根據(jù)一階理論，它的橫向翹曲分析可以用公式(3)來分析，同時用公式(23)來代替公式(4b)中的k值。(23)305小節(jié)規(guī)定也要考慮進去。3.4.2.2等效構件方

42、法（314）分析應用公式(24)和子條款3.2.1的規(guī)定的彎曲曲線來進行極限狀態(tài)分析：+n1(24)其中x是公式(4)中的彎矩平面內偏移的折減系數(shù)，并且是和適當彎曲曲線（見圖5）的函數(shù)。m是表11第二欄中的橫向翹曲的等效均勻扭矩因子。扭矩因子小于1，只用于端點支撐條件沒有橫向偏移且只受無截面橫向載荷的恒擠壓作用的構件。M是根據(jù)一階彈性理論的最大扭矩，其中的缺陷忽略不計。n等于x2，但是不超過0.1計算時要考慮123小節(jié)的內容。帶有腹板的雙重對稱的橫截面至少包含橫截面總面積的18%，如果下式(25)成立的話，公式(24)中的應該要乘上一個因子1.1：(25)注意1.當最大扭矩為零時，極限狀態(tài)分析

43、要用公式(3)來代替公式(24)。注意2.簡化計算時可以用0.25x2或0.1來代替。（315）橫截力的影響在設計橫截面的承受能力時，我們要考慮橫截力的影響。注意.可以用在完全塑性狀態(tài)下將低內力和內扭矩的方法來減少橫截力的影響（例如，DIN18800Part1的表16和17的做法）。（316）非均勻橫截力和變軸向力當橫截面是非均勻或受變軸向力作用的情況下，我們可以應用公式(24)來分析所有關鍵的橫截面。這其中要用到相關的內力、內扭矩、橫截面的特性和作用在它們上的軸向力NKi，此外，305小節(jié)中的公式(5)和公式(6)也要滿足。（317）剛性連接在要求欠嚴格的情況下，我們可以用實際扭矩M來替代完

44、全塑性狀態(tài)下的扭矩。注意.如果要求更詳細的分析，要以根據(jù)二階確定的彎矩為基礎，要把等效的缺陷考慮進去。（318）構件不受擠壓的部分不受自身內部擠壓的構件部分，由于與受擠壓的構件相連接，故存在阻矩。這部分構件的分析可使用公式(26)。為受擠壓作用橫截面的屈服強度應該不小于受擠壓橫截面的屈服強度。(26)其中注意.構件的為受壓部分可以看作與受壓力柱相連接的橫梁。（319）支架的運動和溫度的影響在計算扭矩M時，我們要把由指架運動和溫度變化產(chǎn)生的影響都要考慮進去。注意.有關這方面的更多信息可參照本文獻中的例7(e.g.7)。3.4.3橫向扭轉屈曲（320）單對稱或雙重對稱的橫截面的凹槽截面、c截面和I

45、截面受均勻軸向力，且不考慮扭轉，并具碾壓斷面具有一定的面積，那么它們的極限狀態(tài)分析可以使用公式(27)；+ky1(27)以下的一些符號在子條款3.3.4中會用到，說明如下：xz來自于公式（4）中的折減系數(shù)，在垂直z軸彎曲時替代；等于，與軸向力相聯(lián)系的無量綱細長度；NKi是指在垂直z軸彎曲或受扭曲載荷的情況下，最小交叉載荷的軸向分力；是一個考慮扭矩My和的系數(shù)，它的計算方法如下：ky=1，但是不要大于整數(shù)其中=0.15K，ZM，y，最大值為0.9。其中是橫向扭轉屈曲時的扭矩因子，考慮了My的影響，可以從表11第3欄中獲得。注意1.在凹槽和c型斷面情況下，如果不考慮扭曲設計，我們要特別的注意；注意

46、2.本條款通常不包括T型斷面的情況；注意3.的整數(shù)值通常采用保守近似法；注意4.扭彎載荷通常其主要作用，比如受扭矩約束的構件。3.5二軸彎曲中是否同時存在軸向力。3.5.1橫向彎曲（321）分析方法1極限狀態(tài)分析可以由以下公式得到：(28)其中X=min(xy,xz)是相應彎曲曲線的變形系數(shù)，見公式4;My,MZ是一階理論中的最大彎矩值（理想狀態(tài)）；Ky是在考慮到下面扭矩圖中和時所引入的系數(shù)，可以通過以下公式來計算。其最大值為1.5。ay=（2M,y-4）+（ply-1），其最大值為0.8，其中：和M,z是扭矩系數(shù)M與橫向扭矩的綜合。在表11的第三欄中，考慮到扭矩Mx和Mz；pl。y和pl。z

47、是塑性系數(shù)同彎矩Mz或者My的綜合。（123節(jié)在這不適用）。表11扭矩系數(shù)123扭矩圖表扭矩系數(shù)m,.用于橫向彎曲扭矩系數(shù)M,.用于橫向扭轉屈曲1端點扭矩m,.=0.66+0.44但不低于1最小0.44M,.=1.80.72來自平面橫向荷載的扭矩m,.Q=0.1M,.Q=1.3M,.Q=1.43來自平面橫向荷載，并帶有端點扭矩的扭矩0.77m=0.10.77m=M=M,.+(M,.QM,.)M.Q=|maxM|僅來自平面橫向荷載|maxM|其中沒有發(fā)生交替扭矩M=|maxM|+|minM|其中發(fā)生交替扭矩kz是考慮到彎矩系數(shù)Mz和可以通過以下公式來計算：其最大值為1.5，其中：az=（2M,y

48、-4）+（ply-1），其最大值為0.8。MPL,Z,d是設計扭矩Mz理想塑性狀態(tài)下的值，不考慮123節(jié)。需要考慮305節(jié)。注意1.如果公式（28）應用在單軸彎曲和多軸向力存在的情況下,X應該是所考慮的彎曲平面的變形系數(shù)。注意2.二階理論中的內力和扭矩的實際增加量可以通過計算整個結構有效長度的無量綱細長度來考慮。（322）分析方法2用方法2來分析極限狀態(tài)，可以通過以下公式來進行。+kz+n1(29)其中：X=min（xy，xz）是相應彎曲曲線的變形系數(shù)，通過公式(4)可以得到。Ky要等于一個單位長度，同時kz=cz，xyxz；Ky和kz要等于一個單位長度，同時xy=xz；Ky要等于一個單位長度

49、，同時xzxy；My和Mz是一階理論中的最大彎矩（理想狀態(tài)）。m,y和m,z是橫向彎曲中彎矩系數(shù)，在表11中的第二行，要考慮到彎矩My和Mz。需要參考一下第314小節(jié)，用x來替換k。3.4.2.2中的其他項可以依次類推。注意.如果只有一個扭矩的話，那么公式（24）就要用公式(29)來替換。并且所考慮的彎曲平面的變形系數(shù)要用代替x。3.5.2橫向扭轉屈曲（323）應該通過以下公式(30)來分析具有輾壓斷面相對尺寸且受軸向力支配的兩側對稱或雙倍對稱的斷面的極限狀態(tài)。(30)Ky和kz分別在第320和第321節(jié)中有介紹，其他的一些符號在3.3.4，3.4.3以及3.5.1中有介紹。注意1.種分析方法

50、不考慮設計轉矩。注意2.T型的截面在小節(jié)中沒有專門的介紹。注意3.ky的值等于一個單位長度，kz等于1.5，是一個保守的估計。4、單跨組合結構4.1概述(401)垂直于材料的中心軸當計算材料軸線的橫向垂線偏移時，如果組件的橫截面有一個材料軸時就要當作一個實體構件來處理，在第三小節(jié)中有介紹。對于擠壓和設計彎矩My，只有在沒有設計彎矩Mz時才適用。（402）垂直于空隙部分的中心軸計算空心軸的橫向垂線偏移時可以用同樣的方法。當受到橫向力和彎矩而產(chǎn)生的兩種變形時，這種截面形狀為工字型的組件要當作一個實體構件來處理。用這種方法，那么在設計構件的時候，就要從整體來考慮現(xiàn)有的內力和彎矩。注意.對整體框架的分

51、析要建立在對所有構件分析的基礎上。用等效轉換的方法來分析時假設實體構件是由有兩條連桿的板條構成。本文中所提到的構件都是由兩條以上的連桿組成的。r=2r=2圖16.組件的橫截面有一個材料軸的情況。（403）有兩個空隙軸的橫截面。下面的圖表示的就是有兩個空隙軸的情況。r=4圖17.橫截面帶兩個空隙軸（y-與z-軸）的組合構件（見例）_*)與部件相交的軸*)在部件之間的軸4.2通用符號（404）I*Z=（AGys2+Iz，G）綴合板整個橫截面面的二階彎矩。I*Z=（AGys2）緊固構件橫截面積的二階彎矩W*Z=整個橫截面的截面彈性模數(shù)。S*z,d等效機構的剪切強度。注意1.這種剪切強度對應的有一個橫

52、向力所產(chǎn)生的剪切角。注意2.緊固與綴合構件的剪切剛度見表13。注意3.綴合板的剪切強度需要乘上一個系數(shù)2/12，以消除單個板子單獨受剪切時的失效。4.3垂直于空隙軸的彎曲。4.3.1構件分析（405）對構件的分析需要考慮到約束的條件。內力和彎矩由軸向擠壓產(chǎn)生，構件的尾部鉸接住為了防止橫向偏移。有以下公式：如果在構件的中間：(31)在這里(32)在構件的末端：(33)注意.本文（例10）在研究內部擠壓和彎曲的時候可以用來做參考。4.3.2構件部分分析4.3.2.1綴合板構件和緊固構件的等效連桿（406）對所有不能抗剪切構件內力和彎矩的整體分析，當連桿受到最大壓力時會產(chǎn)生一個軸向力，NG其有以下公

53、式：(34)NG被用來對3.2小節(jié)中介紹的連桿作分析，前提是假設連桿的兩端都是鉸接的。長細比可以通過以下公式得到(35)在這里SK,1是連桿在受到最大壓力之下的有效長度，通常就認為是兩節(jié)點之間連桿的長度。有四個角度組成的緊固構件的有效長度在表13中有示。注意.表13中第4，5欄的緊固構件在3.4小節(jié)中對分析有詳細的介紹，表中的a指的是橫向載荷。Lrhy和hzaAGA=AGADi1Iz，Gys系統(tǒng)（或構件）長度連桿的個數(shù)連桿重心軸之間的距離。兩節(jié)點之間連桿的長度。連桿橫截面的總面積。所有組件的橫截面的總面積。支撐桿橫截面的面積。連桿的最小回轉半徑。連桿橫截面的面關于同z軸平行的重心軸的二階彎矩。

54、每個構件的重心到z軸的距離IZ=（AGys2+Iz，G）橫截面的總面積關于z軸的二階彎矩（假設各構件是緊密連接，以及具有抗剪切力）Sk，z等效構件的有效長度，不考慮橫向力所產(chǎn)生的變形。k，z=綴合板等效構件的細長比。綴合板的修正系數(shù)（比較表12）。表12.綴合板的修正系數(shù)K,Z75175K,Z15021500圖18.緊固和綴合板構件示圖。4.3.2.2緊固系統(tǒng)(407)形成緊固系統(tǒng)的各個腹板的軸向力可以由總的橫向力得到，Vy是每個緊固構件的力。其有效長度可以從5.1.2中得到。注意.在考慮單個緊固構件的軸向壓緊時要用到總的橫向力，它可以從公式(33)中得到。4.3.3綴合板構件之間面板的分析。

55、（408）兩綴合板之間的面板。兩綴合板之間的面板承受最大的橫向力，maxVy,其可以通過整體計算來得到，通過對連桿極限狀態(tài)的內力和彎矩來做校正分析。彎矩：末端彎矩，(36)橫向力，(37)軸向力，(38)xB在這里指連桿對應板條的位置。當橫截面是單對稱連桿時，則在連桿的末端阻抗彎矩M，可以取從交互公式(38中的平均值。注意1.從交互公式中得到連桿的橫截面的塑性設計能力可以拿來利用。（例如，9和10），橫向力VG，一般忽略不計。注意2.在連桿和筋桿的連接處所產(chǎn)生的阻抗彎矩Mpl,NG因方向的不同大小也會不同。當所有的Mpl,NG達到最大時才會發(fā)生面板失穩(wěn)。注意3.當連桿是有角度的時候，彎曲軸也要

56、同空隙軸平行。表13緊固和綴合構件的有效長度Sk，1和等效的剪切強度，。12345612SK,11.52a1.28aaaa3,d,d=m(EAD)dcossin2(m=),d=（409）綴合板綴合板和它們的連接需要根據(jù)抗剪能力和設計彎矩來設計（參照表14）表14：綴合構件中綴合板的力與彎矩分配121組合綴合板的橫截面2結構型號3由于剪切T造成的連接彎矩圖4連接中的剪切TT=這個設計依據(jù)也適用于空間距離比較近的綴合板組件的設計，如圖19，20，21。我們要考慮到綴合板連接的重心的彎矩。如果包裝面板被用來連接綴合板組件的主要構件時（如圖19，21），那就足以抵抗實際的剪切力。4.4密集組合的綴合構

57、件。（410）有一個空隙軸的橫截面。組件的橫截面在圖19中有顯示，也可以看作實體構件，在第三節(jié)中就有介紹，如果我們要計算一般情況下對空隙軸的橫向偏移時，前提是要確保下面兩條中某一條要滿足。在4.5中介紹的綴合板或者包裝板其兩兩之間的距離應該不大于15i1;連續(xù)包裝板也用到，其安裝間隔要小于或者等于15i1。連續(xù)安裝可能要考慮計算面上的二階彎矩。如果需要確定橫截面的面積時，則這種情況下就要求安裝連接得很充分。r=2r=2圖19.組件有一個空隙軸，主要部件的間隙很明顯，間隙比加力板的厚度要稍微大一點或者不大。在計算區(qū)域的二級彎矩時，可以考慮封裝的持續(xù)性。在決定橫截面A的面積時，只有在封裝板與結合板

58、充分連接時，才能適用。當橫向力等于綴合構件壓縮力的2.5%時，綴合板、連接板或封裝板的剪切力可以進行計算。（411）星形綴合的角度構件。構成兩個星形綴合角度構件的組件只需要通過以下公式校驗其垂直于材料軸的橫向偏移，公式如下：(39)如果兩個構件的有效長度不是一樣的話，就取兩個長度的平均數(shù)。橫截面角度（圖20b）的校驗可以通過以下公式來進行。i0總橫截面的回轉半徑：iy=(40)a)r=2b)r=2圖20星型綴合角度構連續(xù)的綴合是為了迎合互相對應的順序要求。剪切力的情況可以由410中的內容得到。注意.由503知矩形框架的斜桿或者垂直桿的有效長度是不同的，這取決于有沒有考慮橫向偏移是垂直于框架板還

59、是就是在框架上。（412）有兩個空隙軸的橫截面。圖21中所顯示的組件的主要部分，其有明顯的空間間隔，僅比三角處的厚度要稍微大一點或者不大于。從圖19中的介紹可以依此類推到有兩個空隙軸的情況。r=4圖21有兩條空隙軸的密集組件。4.5結構細化（413）橫截面形狀的保持。當截面有兩個空隙軸時，一般的截面形狀需要通過橫向強化來保證。注意.截面強化可以采用加支撐，加板或者加框架的形式。（414）綴合構件和包裝板的安排。綴合構件是在末端通過綴扣連接起來的。這也適用于緊固構件除非采它用的是橫向支撐。如果組件是由共同的加力板連接的，那么加力板也要起到綴板末端和包裝板的作用。另外的綴板需要盡量安裝的等間距，在

60、這里我們用的是包裝板而不是用圖19和21中的組件。板料的使用盡量不要少于三塊，可以通過以下公式來計算。(41)5框架5.1三角架5.1.1概述（501）三角框架結構力的計算構成三角架結構的各個構件的受力可以計算得到，假設個組件的末端都是銷釘連接的。由于節(jié)點所產(chǎn)生的二次應力可以忽略不計。擠壓連桿的橫截面積由于其長度不一樣而不一樣。單個構件的重心偏移對整體不產(chǎn)生影響，只要對整體其平均重心同擠壓連桿的重心是一致的。（502）擠壓構件的分析擠壓構件的分析在3，4或者7中有介紹。5.1.2承壓框架構件的有效長度5.1.2.1概述（503）連接緊密的構件在沒有更好的處理措施下，那些通過兩個螺釘連接或者焊接