梁老師《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB_50010-2010

1、混凝土結(jié)構(gòu)(jigu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010-2002修訂(xidng)動(dòng)態(tài)梁興文西安建筑科技大學(xué)共五十七頁(yè) 修訂(xidng)概況 2007年2月8日 第一次全體工作(gngzu)會(huì)議（北京） 成立修訂組，分工。 本校參加： “結(jié)構(gòu)分析，承載力計(jì)算，結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè) 計(jì)” 修訂 2008年8月2530日 第二次全體工作會(huì)議（成都） 討論征求意見初稿，對(duì)各部分提出修訂意見2008年12月89日 第三次全體工作會(huì)議（北京） 討論初稿，形成征求意見稿2009年11月29日12月2日 第四次全體工作會(huì)議（北京） 討論送審初稿，形成送審稿2共五十七頁(yè)章節(jié)(zhngji)組成13 總則；術(shù)語(yǔ)、符號(hào)；基本

2、計(jì)算規(guī)定4 材料5 結(jié)構(gòu)分析6 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算7 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算8 構(gòu)造規(guī)定9 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的基本規(guī)定10 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件（一般規(guī)定，損失(snsh)值計(jì)算，構(gòu)造規(guī)定）11 混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計(jì)附錄AK（10個(gè)）3共五十七頁(yè)偏心(pinxn)受壓構(gòu)件的二階效應(yīng)（1） 效應(yīng)：豎向力在產(chǎn)生了側(cè)移的結(jié)構(gòu)中引起的附加側(cè)移和附加內(nèi)力（也稱結(jié)構(gòu)側(cè)移引發(fā)的二階效應(yīng)）。 用結(jié)構(gòu)分析解決有限元分析（計(jì)算機(jī)分析）；增大(zn d)系數(shù)法 效應(yīng)：軸壓力在產(chǎn)生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和附加內(nèi)力 （桿件自身?yè)锨鸬亩A效應(yīng)）第一類：“使用構(gòu)件折減剛度的考慮二階效應(yīng)的結(jié)構(gòu)彈性分析方法”（亦稱“考慮幾

3、何非線性的彈性有限元法”）； 第二類：“柱偏心距增大系數(shù)法”（或稱“ 法”）； 第三類：“層增大系數(shù)法”或“整體增大系數(shù)法”。 第一類方法：較全面合理；第二、三類方法：基本等效4共五十七頁(yè)偏心受壓構(gòu)件(gujin)的二階效應(yīng)問題：按“層增大(zn d)系數(shù)法”或“整體增大系數(shù)法”計(jì)算后，是否需考慮 效應(yīng)？（一些軟件二者均考慮） 現(xiàn)行方法： 法僅適用于有側(cè)移框架結(jié)構(gòu)，其他結(jié)構(gòu)中的柱如何考慮？解決方法：兩種二階效應(yīng)分開考慮 效應(yīng)：計(jì)算機(jī)計(jì)算 “考慮幾何非線性的彈性有限元法” 手算“層增大系數(shù)法”或“整體增大系數(shù)法” 效應(yīng)： 法（計(jì)算長(zhǎng)度取支承長(zhǎng)度）5共五十七頁(yè) 效應(yīng)的增大(zn d)系數(shù)法 對(duì)未考

4、慮二階效應(yīng)的一階彈性分析所得(su d)的構(gòu)件端彎矩以及層間位移乘以增大系數(shù)進(jìn)行計(jì)算： ：引起結(jié)構(gòu)側(cè)移荷載產(chǎn)生的一階彈性分析構(gòu)件端彎矩； ：不引起結(jié)構(gòu)側(cè)移荷載產(chǎn)生的一階彈性分析構(gòu)件端彎矩。 效應(yīng)只增大引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的桿端彎矩，而不增大不引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的桿端彎矩。6共五十七頁(yè)框架結(jié)構(gòu)中，所計(jì)算樓層各柱的 可按下列(xili)公式計(jì)算（層增大系數(shù)法）：剪力墻結(jié)構(gòu)、框架剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)中的 可按下列公式計(jì)算（整體增大系數(shù)法）： 7共五十七頁(yè)排架結(jié)構(gòu)(jigu)的二階效應(yīng)對(duì)排架結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng)，近年來(lái)少有研究(ynji)，故仍采用原來(lái)的方法。公式注： 柱的計(jì)算長(zhǎng)度，與02規(guī)范取值相同； 考慮了兩種二階效

5、應(yīng)。 8共五十七頁(yè) 效應(yīng) 考慮條件：當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比 不大于0.9且設(shè)計(jì)軸壓比不大于0.9時(shí)，若構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比滿足下式的要求，可不考慮該方向構(gòu)件自身?yè)锨a(chǎn)生(chnshng)的附加彎矩影響。 同一主軸方向的彎矩設(shè)計(jì)值，絕對(duì)值較大端為 ， 絕對(duì)值較小端為 ，當(dāng)構(gòu)件按單曲率彎曲時(shí)，為正，否則為負(fù)； 構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度，近似取偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主軸方向兩支承點(diǎn)之間的距離。9共五十七頁(yè) 計(jì)算方法：偏心受壓構(gòu)件，在其偏心方向上考慮桿件自身?yè)锨绊懙目刂?kngzh)截面彎矩設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算：等代柱端彎矩的折減系數(shù) ： 當(dāng) 小于1.0時(shí)，取 =1.0； 對(duì)剪力墻類構(gòu)件，可取 =1.0。 注：此法與

6、ACI規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達(dá)。 10共五十七頁(yè)斜截面(jimin)受剪承載力計(jì)算（2）現(xiàn)規(guī)范公式存在問題 兩個(gè)公式，國(guó)內(nèi)外規(guī)范多數(shù)為一個(gè)公式，需統(tǒng)一。 當(dāng)集中荷載對(duì)支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%時(shí)，兩個(gè)計(jì)算公式不連續(xù)，計(jì)算結(jié)果存在較大差異（最大差異134%）。 與國(guó)外規(guī)范相比(xin b)，我國(guó)規(guī)范的受剪承載力計(jì)算值仍偏高（可靠度水平偏低）。11共五十七頁(yè) 當(dāng)僅配置箍筋時(shí)，矩形、T形和I形截面受彎構(gòu)件(gujin)的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定： 截面混凝土受剪承載力系數(shù) 對(duì)于一般受彎構(gòu)件取0.7； 對(duì)集中荷載作用下的獨(dú)立梁，取 注：箍筋項(xiàng)前的系數(shù)由1.25改

7、為1.0；用鋼量增加約25%。 斜截面(jimin)受剪承載力計(jì)算 12共五十七頁(yè)雙向受剪框架柱斜截面(jimin)受剪承載力計(jì)算（3）當(dāng)斜向荷載正交分解為 混凝土既在X向全部用來(lái)抵抗X向剪力，又在Y向全部用來(lái)抵抗Y向剪力，重復(fù)(chngf)計(jì)算了混凝土在兩個(gè)主軸方向上的受剪承載力，過(guò)高地估計(jì)了混凝土的抗剪作用。 由于每個(gè)主軸方向上的箍筋都可以用來(lái)抵抗相應(yīng)方向上的剪力，其抗力不必折減 。 13共五十七頁(yè) 有腹筋混凝土框架柱承受斜向水平荷載，將斜向水平荷載正交分解后，按X向和Y向受剪進(jìn)行設(shè)計(jì)(shj)，重復(fù)計(jì)算了混凝土的受剪承載力，偏于不安全。 矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱，斜截面受剪承載

8、力應(yīng)符合： 在x軸、y軸方向的斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)值、應(yīng)按下列公式計(jì)算： 雙向受剪框架(kun ji)柱斜截面受剪承載力計(jì)算14共五十七頁(yè)增加了拉扭和拉、彎、剪、扭構(gòu)件受扭及剪扭承載力計(jì)算公式（4） 拉扭構(gòu)件 拉、彎、剪、扭構(gòu)件與國(guó)內(nèi)25個(gè)拉扭試件的試驗(yàn)結(jié)果比較(bjio)，按公式的計(jì)算值與試驗(yàn)值之比的平均值為0.947（0.7551.189），是可以接受的。 15共五十七頁(yè) RC結(jié)構(gòu)中采用高強(qiáng)鋼筋（HRB500，HRBF500），其用鋼量一般由裂縫或變形控制，限制了高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用。 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合（PC）或準(zhǔn)永久組合（RC）并考慮長(zhǎng)期作用影響的最大裂縫寬度(mm)可按下列公式計(jì)算： 標(biāo)

9、準(zhǔn)組合一般用于不可逆正常使用(shyng)極限狀態(tài)； 頻遇組合一般用于可逆正常使用極限狀態(tài)； 準(zhǔn)永久組合一般用在當(dāng)長(zhǎng)期效應(yīng)是決定性因素時(shí)的正常使用極限狀態(tài)。裂縫寬度(kund)計(jì)算（5）16共五十七頁(yè) 表7.1.2-1 構(gòu)件受力特征系數(shù)注：將系數(shù) 由原來(lái)的2.1降低到1.9； 將標(biāo)準(zhǔn)組合改為準(zhǔn)永久組合。裂縫寬度(kund)約減小30%，可適應(yīng)高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用。類 型 鋼筋混凝土構(gòu)件 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 受彎、偏心受壓 1.9 (2.1)1.5 偏 心 受 拉 2.4 軸 心 受 拉 2.7 2.2 17共五十七頁(yè) 完善規(guī)范的完整性，從以構(gòu)件計(jì)算為主適當(dāng)擴(kuò)展到整體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，補(bǔ)充“結(jié)構(gòu)方案”和“結(jié)構(gòu)

10、抗倒塌設(shè)計(jì)”的原則（6）結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì) 混凝土結(jié)構(gòu)的選型及布置 結(jié)構(gòu)縫的設(shè)計(jì)原則 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的連接和構(gòu)造 建筑、抗震(kngzhn)、耐久、抗災(zāi)、節(jié)材等18共五十七頁(yè)結(jié)構(gòu)抗倒塌(dot)設(shè)計(jì)（7）設(shè)計(jì)表達(dá)式：混凝土結(jié)構(gòu)在偶然作用下的防連續(xù)倒塌驗(yàn)算，應(yīng)采用下列極限(jxin)狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式： SAd 偶然作用的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； RAd偶然作用下的結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌的承載力函數(shù)，根據(jù)結(jié)構(gòu)的幾何參數(shù)及材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值或平均值確定。19共五十七頁(yè) 對(duì)于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起嚴(yán)重后果的重要(zhngyo)混凝土結(jié)構(gòu)，宜進(jìn)行防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)。混凝土結(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)宜符合下列要求： 避免使結(jié)構(gòu)中的關(guān)鍵構(gòu)件

11、直接遭受偶然作用； 采取減小偶然作用效應(yīng)的措施； 在結(jié)構(gòu)容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束； 增強(qiáng)疏散通道、避難空間及結(jié)構(gòu)關(guān)鍵傳力部位的承載能力和變形性能。防連續(xù)倒塌(dot)設(shè)計(jì)原則20共五十七頁(yè)結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)(shj)方法 局部加強(qiáng)法：對(duì)可能遭受偶然作用而發(fā)生局部破壞的關(guān)鍵受力部位，提高安全儲(chǔ)備； 拉結(jié)構(gòu)件法：通過(guò)貫通水平構(gòu)件的最小配筋和鋼筋連接措施，使缺失支承后的水平構(gòu)件在大變形下具有必要的承載能力，維持結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)固性； 拆除構(gòu)件法：按一定規(guī)則拆除主要受力構(gòu)件，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)體系中的剩余部分的承載能力。21共五十七頁(yè)結(jié)構(gòu)(jigu)抗倒塌設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗(yàn)算應(yīng)考慮倒塌沖擊引起的動(dòng)力

12、系數(shù)，并根據(jù)倒塌的具體情況確定(qudng)荷載效應(yīng)。 材料強(qiáng)度可取標(biāo)準(zhǔn)值或平均值，并應(yīng)考慮動(dòng)力作用下材料強(qiáng)化。22共五十七頁(yè) 對(duì)大跨度混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)，宜進(jìn)行豎向自振頻率驗(yàn)算，其自振頻率不宜低于下列要求(yoqi)： 住宅和公寓6 Hz; 辦公樓和旅館5 Hz; 大跨度公共建筑3.5 Hz; 工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑根據(jù)使用功能提出要求。規(guī)定(gudng)了樓蓋豎向自振頻率的限值（8）23共五十七頁(yè) 對(duì)下列情況的既有結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計(jì) 延長(zhǎng)使用年限； 加固、改造，消除安全隱患； 改變(gibin)用途或使用環(huán)境； 改建、擴(kuò)建； 受損后的修復(fù)。增加了既有結(jié)構(gòu)再設(shè)計(jì)(shj)的基本規(guī)定（9）2

13、4共五十七頁(yè)既有結(jié)構(gòu)(jigu)再設(shè)計(jì)既有結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)原則應(yīng)按現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測(cè)和可靠性評(píng)估，確定相應(yīng)的設(shè)計(jì)參數(shù)；應(yīng)根據(jù)使用要求確定結(jié)構(gòu)繼續(xù)使用的年限。承載能力應(yīng)符合(fh)現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算宜符合現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；必要時(shí)可對(duì)使用功能作相應(yīng)的調(diào)整。25共五十七頁(yè) 淘汰低強(qiáng)鋼筋，納入高強(qiáng)、高性能鋼筋，提出(t ch)鋼筋延性（極限應(yīng)變）的要求(10) 鋼筋修訂時(shí)作下列改動(dòng)(gidng)：增加500MPa級(jí)高強(qiáng)鋼筋；列入HRBF系列細(xì)晶粒鋼筋；淘汰低強(qiáng)的HPB235鋼筋，代之以HPB300鋼筋，並規(guī)定了過(guò)渡方法；列入中強(qiáng)鋼絲以增加預(yù)應(yīng)力筋品種，補(bǔ)充中強(qiáng)空檔.26共五十七頁(yè)淘

14、汰錨固性能差的刻痕鋼絲(n s)；應(yīng)用極少的熱處理鋼筋不再列入。普通縱向受力鋼筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500鋼筋，也可采用HRB335、HRBF335、HPB300和RRB400鋼筋；預(yù)應(yīng)力鋼筋宜采用預(yù)應(yīng)力鋼絞線、鋼絲和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋；普通箍筋宜采用HRB400、HRBF400、HRB500、HRBF500鋼筋；也可采用HRB335、HRBF335和HPB300鋼筋。27共五十七頁(yè)表4.2.3-1 普通(ptng)鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）種類符號(hào)公稱直徑d（mm）屈服強(qiáng)度f(wàn)yk抗拉強(qiáng)度f(wàn)tk極限應(yīng)變（%）HPB300 622 300420不小于10HRB

15、335、HRBF335 650 335 455不小于7.5 HRB400、HRBF400、RRB400 650 400 540HRB500、HRBF500 650 500630 注：當(dāng)采用直徑大于40 mm的鋼筋時(shí)，應(yīng)經(jīng)相應(yīng)的試驗(yàn)檢驗(yàn)或有可靠的工程(gngchng)經(jīng)驗(yàn) 28共五十七頁(yè)間接(jin ji)作用分析方法（11）針對(duì)目前工程中較多超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)不設(shè)縫的實(shí)際需求，增補(bǔ)了間接作用效應(yīng)分析原則，重點(diǎn)(zhngdin)強(qiáng)調(diào)對(duì)收縮、徐變和溫度作用的考慮。間接作用范圍：當(dāng)混凝土的收縮、徐變，以及溫度等間接作用在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的作用效應(yīng)可能危及結(jié)構(gòu)的安全或正常使用時(shí)，宜進(jìn)行間接作用分析。 溫度作用應(yīng)按下列

16、情況考慮 混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)溫度狀態(tài)的人工溫控措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導(dǎo)等； 29共五十七頁(yè)間接(jin ji)作用分析方法 結(jié)構(gòu)使用期：考慮季節(jié)溫差、外界氣溫、結(jié)構(gòu)表面日照及內(nèi)部使用環(huán)境溫度等周期性影響等，其溫度作用計(jì)算參數(shù)及周期變化過(guò)程應(yīng)取自工程附近氣象水文(shuwn)部門的實(shí)測(cè)資料。間接作用分析方法 彈塑性分析方法； 采用考慮裂縫開展使構(gòu)件剛度降低后的剛度，按彈性分析方法近似計(jì)算。30共五十七頁(yè) 不配置箍筋或彎起鋼筋(gngjn)的板，其受沖切承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：修改了受沖切承載力計(jì)算公式（02規(guī)范公式(gngsh)保守）(

17、12)配置箍筋時(shí)的受沖切承載力 配置彎起鋼筋時(shí)的受沖切承載力（將原系數(shù)0.35提高到0.55，將原系數(shù)0.15提高到0.25）31共五十七頁(yè)增加了按應(yīng)力限制鋼筋間距的要求(13)裂縫(li fng)寬度公式給出的是縱筋處的寬度，在較寬的梁中，兩鋼筋之間的裂縫(li fng)最大。 對(duì)鋼筋混凝土受彎構(gòu)件及環(huán)境為一a類的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，當(dāng)鋼筋凈保護(hù)層厚度不大于65mm時(shí)，除計(jì)算最大裂縫寬度外，離構(gòu)件受拉邊最近的縱向帶肋鋼筋的最大間距宜符合表7.1.5規(guī)定。 當(dāng)配置有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力(yngl)筋，且在使用荷載下預(yù)應(yīng)力(yngl)筋的應(yīng)力(yngl)增量 , 在 。有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力束的間距不應(yīng)超過(guò)非預(yù)應(yīng)

18、力配筋允許的最大間距的2/3。 （32共五十七頁(yè)增加了按應(yīng)力限制鋼筋(gngjn)間距的要求鋼筋應(yīng)力 ( )( )MPa 1602002402803203603003002502001501003002502001501005020015010050表7.1.5 控制裂縫寬度(kund)帶肋鋼筋的最大間距s（mm）33共五十七頁(yè)撓度計(jì)算中增加按荷載效應(yīng)(xioyng)準(zhǔn)永久組合時(shí)長(zhǎng)期剛度的計(jì)算公式(14)（PC）采用荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)（RC）采用荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)注：標(biāo)準(zhǔn)組合一般用于不可逆正常使用極限狀態(tài)； 頻遇組合一般用于可逆正常使用極限狀態(tài)； 準(zhǔn)永久組合一般用在當(dāng)長(zhǎng)期(chngq)效應(yīng)是

19、決定性因素時(shí)的正常使用極限狀態(tài)。34共五十七頁(yè)適當(dāng)(shdng)調(diào)整了鋼筋保護(hù)層厚度的規(guī)定(15)構(gòu)件中普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力筋的保護(hù)層厚度應(yīng)滿足下列要求。構(gòu)件中受力鋼筋的保護(hù)層厚度不應(yīng)小于鋼筋的直徑(zhjng)。設(shè)計(jì)使用年限為50年的混凝土結(jié)構(gòu)，最外層鋼筋的保護(hù)層厚度應(yīng)符合表8.2.1的規(guī)定；設(shè)計(jì)使用年限為100年的混凝土結(jié)構(gòu)，不應(yīng)小于表8.2.1數(shù)值的1.4倍。（條文說(shuō)明中說(shuō)明構(gòu)造網(wǎng)片不考慮）35共五十七頁(yè)表8.2.1 混凝土保護(hù)層的最小厚度(hud)c（mm）耐久性環(huán)境等級(jí) 板 墻 殼 梁 柱 一 1520二a 2025二b 2535三a 3040三b 4050注： 1 混凝土強(qiáng)度等級(jí)不大于

20、C25時(shí)，表中保護(hù)層厚度數(shù)值應(yīng)增加5mm； 2 鋼筋(gngjn)混凝土基礎(chǔ)應(yīng)設(shè)置混凝土墊層，其縱向受力鋼筋(gngjn)的混凝土保護(hù)層厚度應(yīng)從墊層頂面算起，且不小于40mm。36共五十七頁(yè)注：參考耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范(gufn)、防腐蝕設(shè)計(jì)規(guī)范(gufn)、國(guó)外相應(yīng)規(guī)范(gufn)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定以及我國(guó)科研試驗(yàn)成果及耐久性調(diào)研結(jié)果，對(duì)保護(hù)層厚度作了較大調(diào)整：一般情況微調(diào)稍有加大，悪劣環(huán)境大幅增加；以最外層鋼筋（包括箍筋、縱筋等，不包括構(gòu)造(guzo)網(wǎng)片）計(jì)算保護(hù)層厚度，實(shí)際值普遍加大： 板類6-8mm; 桿類10-12mm左右按桿件（梁柱）及平面（板墻殼）分為兩類考慮；增加對(duì)外露金屬件的耐久性要求。

21、37共五十七頁(yè)鋼筋(gngjn)錨固長(zhǎng)度(16) 受拉鋼筋基本錨固長(zhǎng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算： 普通鋼筋 預(yù)應(yīng)力筋 受拉鋼筋錨固長(zhǎng)度 一般情況下受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度可取基本錨固長(zhǎng)度； 當(dāng)采取不同的埋置方式(fngsh)和構(gòu)造措施時(shí)，錨固長(zhǎng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算，且不應(yīng)小于基本錨固長(zhǎng)度的0.6倍和200mm的較大值： 38共五十七頁(yè)縱向(zn xin)受力鋼筋的最小配筋率(17) 縱向(zn xin)受力鋼筋的最小配筋百分率(%)受力類型 最小配筋百分率 受壓構(gòu)件 全部縱向鋼筋 0.60和10 中的較大值 一側(cè)縱向鋼筋 0.20 受彎構(gòu)件、偏心受拉、軸心受拉構(gòu)件一側(cè)的受拉鋼筋 0.20和45 中的較大值 注

22、：受壓構(gòu)件的配筋率采用雙控，有利于高強(qiáng)材料應(yīng)用。39共五十七頁(yè) 少筋混凝土配筋概念(ginin)(18) 截面(jimin)厚度很大而內(nèi)力較小的受彎構(gòu)件，可按下列公式計(jì)算截面的臨界厚度及受拉鋼筋的最小配筋面積，且按全截面計(jì)算的最小配筋率不應(yīng)小于0.10 %。 hcr構(gòu)件截面的臨界厚度，當(dāng)小于h/2時(shí)取h/2； M構(gòu)件的正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值。 為節(jié)約鋼筋，提出少筋混凝土配筋率的概念。由臨界厚度計(jì)算配筋量，但仍需滿足絕對(duì)配筋下限值，限制為一半及0.1 。40共五十七頁(yè)表層(biocng)鋼筋設(shè)置(19) 對(duì)縱筋直徑大于32mm或混凝土保護(hù)層厚度(hud)大于50mm的梁，在平行和垂直于梁中受拉鋼

23、筋的兩個(gè)方向均可布置表層鋼筋。表層鋼筋的配置應(yīng)符合下列規(guī)定： 表層鋼筋的直徑不宜大于8mm、間距不應(yīng)大于150mm； 兩個(gè)方向上表層鋼筋的面積均不應(yīng)小于 ，其中 為受力縱筋外受拉混凝土的面積，按式計(jì)算：41共五十七頁(yè)在梁柱節(jié)點(diǎn)中引入鋼筋(gngjn)機(jī)械錨固的形式(20)（a）鋼筋端頭加錨板錨固 （b）90彎折錨固圖9.3.4 梁上部縱向(zn xin)鋼筋在框架中層端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固42共五十七頁(yè)調(diào)整(tiozhng)了預(yù)應(yīng)力混凝土的收縮、徐變損失計(jì)算公式(21) 先張法構(gòu)件(gujin)后張法構(gòu)件43共五十七頁(yè)加嚴(yán)對(duì)一、二、三級(jí)抗震等級(jí)(dngj)的各類框架的縱向受力鋼筋的延性性能要求(22)

24、 按一、二、三級(jí)抗震等級(jí)設(shè)計(jì)(shj)的各類框架和斜撐構(gòu)件，其縱向受力鋼筋應(yīng)符合下列要求： 鋼筋的抗拉強(qiáng)度實(shí)測(cè)值與屈服強(qiáng)度實(shí)測(cè)值之比不應(yīng)小于1.25； 鋼筋的屈服強(qiáng)度實(shí)測(cè)值與屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值之比不應(yīng)小于1.25； 鋼筋最大拉力下的總伸長(zhǎng)率不應(yīng)小于0.9%。44共五十七頁(yè)框架(kun ji)柱修改為按配筋特征值及絕對(duì)值雙控鋼筋的最小配筋率(23)表11.4.7-1 柱全部(qunb)縱向受力鋼筋最小配筋百分率(%)柱 類 型抗 震 等 級(jí)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)框架中柱、邊柱中的較大值 中的較大值中的較大值中的較大值框架角柱、框支柱中的較大值中的較大值中的較大值中的較大值0.9（1.0）和 0.7（0.8

25、）和 0.6（0.7）和 0.5（0.6）和 1.1（1.2）和 0.9（1.0）和 0.8（0.9）和 0.7（0.8）和 注：對(duì)于采用335MPa級(jí)縱向受力鋼筋的柱，其最小配筋百分率的數(shù)值應(yīng)采用括號(hào)內(nèi)的數(shù)值；當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)高于C60時(shí)，按C60取值。45共五十七頁(yè)增加了四級(jí)抗震等級(jí)(dngj)的各類結(jié)構(gòu)的框架柱、框支柱的軸壓比限值(24) 一、二、三、四級(jí)抗震等級(jí)的各類結(jié)構(gòu)的框架(kun ji)柱和框支柱，其軸壓比不宜大于表11.4.11規(guī)定的限值。對(duì)類場(chǎng)地上較高的高層建筑，柱軸壓比限值應(yīng)適當(dāng)減小。表11.4.11 柱軸壓比限值結(jié)構(gòu)體系 抗 震 等 級(jí)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)框架結(jié)構(gòu)0.650.

26、750.850.90框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)0.750.850.950.95部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)0.60.746共五十七頁(yè)抗震受剪承載力計(jì)算(j sun)擴(kuò)大到三級(jí)抗震等級(jí)框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)(25)一、二、三級(jí)抗震等級(jí)的框架應(yīng)進(jìn)行(jnxng)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗震受剪承載力計(jì)算。四級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)可不進(jìn)行(jnxng)計(jì)算，但應(yīng)符合抗震構(gòu)造措施的要求。框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)考慮抗震等級(jí)的剪力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算 9度時(shí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 其他層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)9度時(shí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合頂層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)47共五十七頁(yè)補(bǔ)充(bchng)了筒體及剪力墻洞口連梁承載力計(jì)算規(guī)定 (26) 當(dāng)配置普通

27、箍筋時(shí)，其截面(jimin)限制條件及斜截面(jimin)承載力應(yīng)符合下列規(guī)定： 跨高比不小于2.5的連梁 受剪截面應(yīng)符合下列條件 連梁的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定 48共五十七頁(yè) 跨高比 小于2.5的連梁 普通(ptng)箍筋連梁的斜截面受剪承載力應(yīng)符合式(11.6.10-4)規(guī)定：圖11.7.8 普通(ptng)配筋連梁 49共五十七頁(yè)補(bǔ)充了寬高比小于2.5的連梁以及特殊(tsh)配筋連梁的設(shè)計(jì)規(guī)定 當(dāng)采用(ciyng)對(duì)角斜筋配筋方式或分段封閉箍筋配筋方式時(shí)，連梁的受剪截面可按式（11.7.8-1）驗(yàn)算， 對(duì)角斜筋連梁的斜截面受剪承載力應(yīng)按式 (11.7.9-1)的驗(yàn)算，分段封閉箍筋連梁的斜截面受剪承載力應(yīng)按式（11.7.9-2）驗(yàn)算。（a）對(duì)角斜筋連梁 （b）分段封閉箍筋連梁 50共五十七頁(yè) (11.7.8-1) (11.7.9-1) (11.7.9-2) (11.7.9-3)51共五十七頁(yè)當(dāng)連梁采用綜合斜筋配筋方式（圖11.7.9-2）時(shí)，其受剪截面(jimin)可按