直線加速器超厚墻、板施工方案

1、一、編制依據1、成都市第二人民醫(yī)院醫(yī)療綜合大樓建筑和結構圖紙。2、主要規(guī)范、規(guī)程建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008、J814-2008）建筑施工手冊（第四版）扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全鋼管腳手架扣件（GB15831-1995）木結構設計規(guī)范（GB50005）混凝土模板用膠合板（ZBB70006）PKPM施工計算軟件二、工程概況1、工程基本概況成都市第二人民醫(yī)院醫(yī)療綜合大樓工程，位于成都市錦江區(qū)慶云南街10號，是一

2、棟集醫(yī)療、教學、科研、預防、保健、康復為一體的三級甲等醫(yī)院醫(yī)療綜合大樓。地下室為車庫、設備用房、藥品庫房、配電房等，其中地下二層局部為6級平戰(zhàn)結合的醫(yī)療救護站、二等人員掩蔽所。地上部分為門診、急診部、手術部、住院部等。本工程地下2層，地上16層，地面以上結構設計高度63.90m，總建筑面積58904。大樓7層以下平面呈矩形，7層以上呈U形。本工程抗震設防烈度為7度；地下一層以下剪力墻及框架抗震等級均為二級；以上剪力墻及框架抗震等級均為一級。結構安全等級為二級。砼結構的環(huán)境類別：與水或土壤接觸為二a類，其余為一類。建筑結構的設計使用年限為50年。地基基礎設計等級為乙級。地下室防水等級為二級。地下

3、二層局部為人防部分，防護類別為甲類防空地下室；抗力級別為核武器6級、常規(guī)武器6級。2、高大模板部位概況直線加速器設備用房在地下二層 eq oac(,4)- eq oac(,7)/ eq oac(,K)- eq oac(,N)之間，為鋼筋混凝土結構，基礎為400mm厚的砼抗水板，地面結構標高-8.550，板頂標高-2.950（頂板厚1400mm），局部-1.750（頂板厚2600mm）；板底距地面4.2m。東邊臨坑壁墻體厚度350mm，其余墻體厚度有1500mm、1400mm、1300mm、800mm，局部2500mm厚。（見平面及剖面圖） 33直線加速器房間平面示意圖1500 1600 415

4、0 2500 1300 2000 800-8.550-2.950-2.950-1.750-4.3503-3250 3673 3634 39213 250200 2006 20023 2008 20011 2008 200頂板支架平面布置圖點劃線表示豎向剪刀撐的搭設位置；長劃線表示水平剪刀撐的搭設位置 38312 3754 200220061400mm厚頂板的恒荷載1.4m25 kN/m3=35 kN/m2；2600mm厚頂板的恒荷載2.6m25 kN/m3=65 kN/m2；以上數值遠遠大于15 kN/m2，所以必須進行驗算。三、構件支撐體系的選擇1、直線加速器的現澆砼頂板支撐體系的選擇選用扣

5、件式鋼管滿堂架支撐體系，48鋼管壁厚2.7mm以上；立桿橫向間距200mm，縱向間距400mm；立桿步距1000mm；板底通過4m、3m長的100100mm木方與15mm厚木膠合板連接，木方橫向間距200mm，跨度400mm,木方直接放置在立桿頂托上；木方與木方交接處增加立桿和頂托。架體坐落在400mm厚基礎鋼筋砼底板上，立桿直接放在砼底板上。架體搭設高度4.2m。(見頂板支架平面布置圖)2、直線加速器周邊現澆砼墻體的支撐體系選擇 eq oac(,1)采用15厚木膠合板，背楞為50100mm木方，豎向布置，水平間距=250mm；用14對拉螺桿固定，端頭配2個蝴蝶扣、兩個螺母。螺桿縱橫間距=30

6、0mm，螺桿水平夾管采用48鋼管壁厚2.7mm以上。墻體內外模板通過打斜撐與樓板支撐架體掃地桿連接以保證墻模的穩(wěn)定。 eq oac(,2)直線加速器墻體模板在現澆板厚度范圍內的加固采用14對拉螺桿與現澆板內的雙向分布板鋼筋采用單面搭接焊連接來固定墻體模板。1400mm板厚范圍內豎向設三道，螺桿的豎向間距同板內水平筋的間距450mm，水平間距隨鋼筋的分布間距450mm；2600厚度范圍內豎向設五道，其中在1400mm板厚范圍螺桿縱橫向間距為450mm,在1200mm高差范圍內螺桿豎向間距550mm，共三道，水平間距450mm。（見示意圖）1500 1600 4150 2500 1300 2000

7、 800-8.550-2.950-2.950-4.350現澆板內鋼筋分布示意圖12雙向板鋼筋-1.750螺桿與板筋單面焊接14螺桿 200 200 250 墻厚15mm厚模板100100木方水平鋼管立桿頂托現澆板與墻體交接處模板安裝示意圖（板厚1400mm）-2.950步距h1000螺桿與板筋單面焊接14螺桿15mm厚模板 400 400 250 墻厚現澆板與墻體交接處模板安裝示意圖（板厚2600mm）100100木方水平鋼管立桿-1.750頂托步距h1000四、施工計劃1、架體材料及木方、模板計劃(1)架體鋼管采用48mm壁厚2.7mm 以上的焊接鋼管，立桿長度3.98-4.03m,水平桿長

8、度1.5-4m，部分5m的。鋼管材性應符合碳素鋼結構（GB/700）的相關規(guī)定（根據現在租賃市場的情況，鋼管的壁厚很難保證在3.2mm以上）。鋼管頂部應平整，內外表面應光滑。不得有影響使用的變形、裂縫、嚴重銹蝕等缺陷存在，不得有超過0.5mm 深的劃道、刮傷、焊縫錯位、燒傷和結疤等缺陷存在。(2) 直角扣件、回轉扣件和對接扣件均采用可鍛鑄鐵扣件，其應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定。扣件螺栓擰緊力矩達65N.m 時，扣件不得破壞。對重新使用的扣件應及時進行檢查，有裂縫、變形的扣件嚴禁使用；滑絲的螺栓必須更換。(3) 15mm厚木膠合板，表面應平整光滑，具有防水、耐磨的保護

9、膜；各層板的原材含水率不大于15%；進場的膠合板應具有出廠質量合格證，且要保證外觀和尺寸合格。（4） 100100mm木方，杉木材質，長度4m、3m、2m；木方不得有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)等缺陷；含水率不大于25%。2、勞動力計劃1）項目部現場配備專職安全員三名，勞務班組配有一名專職安全員，監(jiān)督管理現場的安全生產工作。在高大模板施工的工作面確保有一名安全員及責任工程師在現場跟班監(jiān)督、指導、檢查工作。2）配備10名經培訓合格并有上崗證的架子工搭設高大模板支撐體系的架子。3）安排10名有施工經驗、責任心強的木工專門負責高大模板工作面的模板安裝支設工作。3、機械設備計劃現場配備QTZ6020型

10、QTZ5013型塔吊各一臺；大型固定式木工鋸一臺；平刨機一臺。 五、施工工藝一）、模板支架搭拆操作工藝1、模板支架工藝流程：放線 搭設立桿并同時搭設掃地桿 搭設水平桿 設置豎向剪刀撐、水平剪刀撐 安裝頂托、木方、模板校正。2、放線：模板安裝前，根據測量標記的標高、中心線，彈出模板安裝控制內邊線及滿堂架立桿位置定位線。3、立桿搭設要求：立桿直接放在砼底板上。根據加速器的空間，排架的搭設自一端延伸向另一端，自下而上按步距架設，并逐層改變搭設方向，減少誤差積累。不能自兩端相向搭設或相間進行，以免結合處錯位，導致最后難以連接。做到縱橫各成一線，以便準確搭設水平拉桿和剪刀撐。4、掃地桿：掃地桿可約束立桿

11、的水平位移及沉陷，提高支架的承載力，因此不可忽視掃地桿的作用。距地面150mm設置掃地桿，縱橫桿均用直角扣件扣在立桿上，橫桿在下，縱桿在上。5、剪刀撐：滿堂模板支架四邊及中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；從頂層開始設置一道水平剪刀撐，最底層及中間各設置一道水平剪刀撐。剪刀撐可提高支架的整體穩(wěn)定性，提高立桿的極限承載能力。6、縱橫向水平桿：沿架體豎直方向，每步架均設置縱橫向水平桿。搭設時每步水平桿必須縱橫雙向貫通，尤其是頂層的水平桿更要注意。縱橫向水平桿采用對接扣件連接，不得搭接。縱橫向水平桿端頭與周邊墻體模板頂緊。水平桿的接頭、高差也應符合規(guī)范要求。7、模板支架的拆除

12、（1）模板支架的拆除應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）的相關規(guī)定。拆除支架必須有專人指揮，參與拆除的人員應注意動作的配合與協調，在拆除過程中不宜中途換人，不得單人拆除較重桿件。（2）拆除順序應是后搭設的部件先拆，先搭設的部件后拆，嚴禁采用推倒或拉倒的拆除做法。（3）拆支架宜一步一清，分段拆除時高差不應大于2 步，如高差不得已大于2 步，應采取臨時穩(wěn)定措施。拆剪刀撐和縱橫向水平桿時，應先拆中間扣件，后拆兩端扣件。拆除扣件時，應有防止桿件突然墜落的措施。（4）拆除的支架部件應及時整理堆放。二）模板支架的驗收1、支架在搭設過程中，應嚴格按照本方案要求執(zhí)行，搭設完成后

13、由項目經理組織，技術負責人、安全工程師、監(jiān)理工程師牽頭，施工員及施工班組長參加，進行檢查驗收。2、驗收的依據為建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、建筑施工安全檢查標準和模板支撐施工專項方案以及各級技術交底記錄。重點驗收支架的立桿搭設位置、構造尺寸、材質、連接件、剪刀撐、掃地桿、縱橫向水平桿的節(jié)點是否牢固可靠，桿件間距、接頭位置及扣件擰緊力矩是否符合要求。3、驗收過程中發(fā)現的問題應一一列出交由班組專人整改，按規(guī)定整改完成后方可進行下一道工序，未經檢查驗收或整改未完成的支架嚴禁進行下道工序的施工。支架整改完成后應由監(jiān)理工程師，項目技術負責人、安全工程師復驗合格簽字后，方

14、可鋪設模板、綁扎鋼筋、澆搗混凝土。三）、模板的支設1、支模前應熟悉圖紙設計，確定幾何尺寸、形狀；用水準儀將建筑物樓層相對標高引測到模板支撐架或其他相對固定物件上作為參照標高，一般取樓層結構標高1.000m為宜。立模要按現有的控制線組裝，如有不相符，應及時檢查模板拼裝是否符合圖紙要求；模板的組裝應注意拼縫，不得在拼縫處塞木條來代替空隙，拼縫處的加固應多加木方支撐，且拼縫處上口釘加幫條，確保板砼在接縫處不漏漿。模板組裝前要涂刷脫模劑，嚴禁后刷，避免污染鋼筋。模板拼裝要嚴格按施工方案進行施工，模板支撐體系的立桿和水平橫桿間距不得隨意更改，以保證模板系統(tǒng)的整體穩(wěn)定。2、立桿必須要標準，垂直拉通在一條直

15、線上，頂托要調平在設計標高；木方應擱置平整，使混凝土樓板成形后平整。3、直線加速器房間頂板與臨坑壁側外墻的水平施工縫處理與樓板和外墻的施工縫處理完全一樣（做500mm高導墻，留置放止水條的凹槽）；豎向施工縫的處理按照外墻后澆帶的處理方式，同樣是留置放止水條的凹槽。四）、模板的拆除1、拆模順序和方法，應按照模板施工方案進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用錘子和撬棍硬砸硬撬。2、拆模時間要嚴格控制，側模應待混凝土強度大于1.0N/mm2時才能拆模，保證表面及棱角不受損傷。墻、板模待混凝土強度達到設計強度的100%、且砼測溫溫差在25之內時才能進行拆模。拆模強

16、度的確定必須由同條件養(yǎng)護試塊強度試驗報告為依據。六、模板支架搭設的質量控制措施1、支架搭設應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）的相關規(guī)定。架體一次搭設高度高出操作架不宜大于一步。2、由于本架體立桿間距密、架體步距小，所以要求縱橫向水平鋼管的位置不能出現偏差，包括扣件的緊固程度應一次到位。3、立桿搭設：本工程高大模板處層高不大，立桿不準接長使用，根據所需尺寸，由長鋼管一次截取到位。在立桿搭設前，把地面上所彈的立桿定位線引測到墻體模板上，用來控制立桿搭設過程中的垂直度，并且安排專人在頂端拉通線檢查立桿的垂直度。4、縱橫向水平鋼管的搭設：根據房間的尺寸，水平桿采用長度

17、2m-5m的鋼管對接連接，接頭采用對接扣件連接，嚴禁搭接；并且接頭位置要錯開；縱橫向水平桿端頭與周邊墻體模板或所背木方頂緊。5、剪刀撐搭設要點：剪刀撐與縱向水平桿呈450600；剪刀撐應用旋轉扣件固定在立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；剪刀撐的搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。6、搭設前，對所用鋼管、扣件由材料部門進行認真挑選，逐一檢查后方可在施工現場使用。7、項目部配備專人跟蹤作業(yè)，隨時檢查立桿的間距、垂直度，水平桿的接頭位置及扣件的擰緊力矩，保證每個扣件的緊固程度用力矩扳手檢查值達到40-65KN.m。8

18、、高大模板施工時，項目經理部應明確現場施工安全責任人，負責施工全過程的管理。支架搭設前，由項目技術負責人主持召開現場工程師、質量、安全負責人、施工隊長、施工員、操作工人等有關人員的技術交底會，并要求有書面交底技術資料。支架搭設時，應有專職安全員在場值班。七、直線加速器砼施工方案1、加速器設備房周邊情況1）直線加速器設備用房在地下二層 eq oac(,4)- eq oac(,7)/ eq oac(,K)- eq oac(,N)之間，為鋼筋混凝土結構，地面結構標高-8.550，板頂標高-2.950（頂板厚1400mm），局部-1.750（頂板厚2600mm）；板底距地面4.2m。東邊臨坑壁墻體厚度

19、350mm，其余墻體厚度有1500mm、1400mm、1300mm、800mm，局部2500mm厚。2）直線加速器現澆板所在的負一層平面結構圖（-2.950的標高）中，位于 eq oac(,K)- eq oac(,N)/ eq oac(,2)- eq oac(,9)之間，其中在 eq oac(,K)/ eq oac(,2)處及 eq oac(,N)/ eq oac(,8)處各有一個后澆帶，所以在這兩個后澆帶之間的砼必須一次性澆筑。根據圖紙尺寸計算出 eq oac(,K)- eq oac(,N)/ eq oac(,2)- eq oac(,9)之間墻體砼方量為340m3（標高-8.55-2.95）

20、；直線加速器頂板砼方量250m3(標高-4.35-1.75)；其余周邊梁板砼方量約75m3，其中加速器左邊45 m3，右邊30 m3。2、砼澆筑順序根據平面位置及砼方量，采用兩臺砼泵同時澆筑，第一臺泵澆筑范圍為 eq oac(,5)軸左邊；第二臺泵澆筑范圍為 eq oac(,5)軸右邊，根據澆筑速度變換泵管下料點的位置。先澆筑墻體砼，兩臺泵同時澆筑，墻體砼每一澆筑層的高度控制在一米之內，要保證整個澆筑段內墻體砼的高度基本在一個平面內。待墻體砼澆筑到加速器1400mm厚板底時，兩臺泵同時澆筑加速器頂板第一層砼（1400mm厚頂板分三次澆筑，每次65 m3），需一個小時；分三次把1400mm厚頂板

21、砼澆筑完畢（每澆筑完一層然后移動下料點，把周邊 eq oac(,K)- eq oac(,N)/ eq oac(,2)- eq oac(,9)之間墻體剩余砼跟隨澆筑完畢）。然后第一臺泵從 eq oac(,2)軸開始澆筑加速器周邊梁板砼（方量約40m3），第二臺泵從 eq oac(,8)軸開始（方量約35m3），待第二臺泵把周邊梁板砼澆筑完畢（其間歇時間不大于2個小時，若超過2個小時，先回頭把加速器板砼澆筑一層后再澆筑周邊梁板砼），再開始澆筑加速器剩余頂板砼，剩余1200mm厚砼分兩次澆筑完成。第一臺泵把周邊梁板砼澆筑完畢后撤離。如果澆筑過程中遇到泵機出現問題需暫時停下時，用塔吊吊斗配合調運砼進行

22、澆筑，保證在泵機正常澆筑前對砼澆筑面不形成施工縫。（澆筑順序見平面示意圖）第一臺泵澆筑方向第二臺泵澆筑方向3、砼裂縫的控制1）由于加速器墻、板厚度大，應按大體積砼考慮。大體積混凝土由于截面尺寸較大，表面系數比較小，水泥水化熱釋放比較集中，在砼硬化期間水泥水化過程中釋放出的水化熱所產生的溫度變化、砼收縮以及外界約束條件的共同作用，而產生溫度應力和收縮應力，導致大體積砼產生裂縫，影響結構安全和正常使用。所以必須從根本上分析它，有針對性的采取措施來保證施工的質量。2）產生裂縫的主要原因有以下幾方面： eq oac(,1)、水泥水化熱 水泥在水化過程中要釋放出一定的熱量，而大體積混凝土結構斷面較厚，表

23、面系數相對較小，所以水泥發(fā)生的熱量聚集在結構內部不易散失。這樣混凝土內部的水化熱無法及時散發(fā)出去，以至于越積越高，使內外溫差增大。單位時間混凝土釋放的水泥水化熱，與混凝土單位體積中水泥用量和水泥品種有關，并隨混凝土的齡期而增長。由于混凝土結構表面可以自然散熱，實際上內部的最高溫度，多數發(fā)生在澆筑后的最初35天。 eq oac(,2)、 外界氣溫變化 大體積混凝土在施工階段，它的澆筑溫度隨著外界氣溫變化而變化。特別是氣溫驟降，會大大增加內外層混凝土溫差，這對大體積混凝土是極為不利的。 溫度應力是由于溫差引起溫度變形造成的；溫差愈大，溫度應力也愈大。同時，在高溫條件下，大體積混凝土不易散熱，混凝土

24、內部的最高溫度一般可達6065，并且有較長的延續(xù)時間。因此，應采取溫度控制措施，防止混凝土內外溫差引起的溫度應力。 eq oac(,3)、 混凝土的收縮 混凝土中約20的水分是水泥硬化所必須的，而約80的水分要蒸發(fā)。多余水分的蒸發(fā)會引起混凝土體積的收縮?；炷潦湛s的主要原因是內部水蒸發(fā)引起混凝土收縮。如果混凝土收縮后，再處于水飽和狀態(tài)，還可以恢復膨脹并幾乎達到原有的體積。干濕交替會引起混凝土體積的交替變化，這對混凝土是很不利的。 影響混凝土收縮，主要是水泥品種、混凝土配合比、外加劑和摻合料的品種以及施工工藝（特別是養(yǎng)護條件）等。 3）所以針對以上產生裂縫的原因，從以下幾方面加以控制。 eq o

25、ac(,1)、混凝土配合比設計原則：采用低流態(tài)混凝土，摻粉煤灰、高效減水劑、微膨脹劑等，盡量減少單位水泥用量，降低水化熱；要求砼公司按此原則進行配料。 eq oac(,2)、溫控設計：因施工期間外界氣溫較高，盡可能地降低混凝土最高溫升，減小混凝土內外溫差，控制溫度應力，避免出現裂縫。由于混凝土的最高溫升是澆筑溫度和水化熱溫升之和，因此，除做好配合比設計、降低單位水化熱外，還應從以下幾個方面采取措施，有效降低混凝土澆筑溫度，實現混凝土的溫度控制：A、要求砼公司用冷水拌和混凝土。B、降低骨料初始溫度：在骨料倉和進料斗上空搭設防曬棚，避免骨料受陽光直射；C、因石子在每方混凝土中的用量最大，其熱容量也

26、最大，故綜合考慮骨料含水量控制和技術可行性等其它因素，采用冷水對石子進行噴淋預冷處理；D、盡量減少混凝土運輸距離和中轉次數，縮短混凝土從出機口到入倉的時間間隔，減少溫度回升；E、澆筑完成后，及時采取蓄熱保溫保濕措施，減少混凝土表面熱量和水分散發(fā)，從而降低內外溫差和干縮裂縫。 eq oac(,3)施工工藝上的控制A、澆筑方法：分層澆筑。混凝土泵送澆筑由專人負責指揮調度，嚴格控制上下層混凝土覆蓋間隔時間，確保在下層混凝土初凝前覆蓋新混凝土，避免出現施工冷縫。B、振搗：混凝土振搗工具采用50插入式振搗器，振搗從下部開始，以確保下部混凝土密實。各振搗點的間距按不大于1.5的振搗器作用半徑400mm控制

27、。振搗器的端部須插入下層混凝土1015cm，以保證層間結合良好。振搗時間控制以混凝土表面不再出現氣泡和顯著下降為止。C、表面處理：混凝土澆筑到設計標高后，在初凝前及時收水找平，滾筒滾壓，趕走多余浮漿，用木抹壓實，在混凝土初凝后終凝前進行最后抹光，確保表面密實平整。D、養(yǎng)護：先在混凝土表面鋪一層塑料薄膜加蓋一層濕草袋進行保濕養(yǎng)護。然后在頂板周邊砌筑三皮實心機制磚，待砌筑砂漿有強度后放水進行蓄水養(yǎng)護，蓄水深度150mm。墻體砼澆筑完畢后，模板不要拆除，采用在模板上掛濕麻袋的方法保濕養(yǎng)護。對于加速器內部墻體，由于架體較密，人員不能進入，采取在門口做擋邊，房間內放水，保持室內有20-30mm深的水，保

28、證室內空氣的濕度。并派專人養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于14d。4、砼溫度的監(jiān)測1）為了防止加速器射線外泄，墻、板內不能留孔洞，所以采用電子測溫法進行溫度監(jiān)測，即用標準測溫線與測溫儀進行溫度測試。此次電子測溫由專業(yè)科技公司進行：測溫儀為JDC-2型建筑電子測溫儀，測溫精度為0.5，測溫線精度為0.3。2）墻體、頂板點位的布置800mm、1300mm、1400mm、1500mm、2500mm厚度墻體各設一個測溫點，每個測溫點從表面到底部設置四個測溫位。1400mm厚頂板設一個測溫點，每個測溫點設置二個測溫位；2600mm厚頂板設一個測溫點，每個測溫點設置三個測溫位。見平面布置示意圖。3）測溫時間 eq o

29、ac(,1)在砼澆筑完成可上人后（一般在砼澆筑后12小時）開始采集數據進行監(jiān)控。 eq oac(,2)在砼升溫過程中每次測溫間隔不超過4-6小時，在砼降溫過程中每次測溫間隔不超過8小時。當中心溫度接近峰值時或砼內部溫差過大時，應根據實際需要增加測溫頻率。 eq oac(,3)測溫過程一直持續(xù)到砼達到恒定安全溫度，即砼表面溫度與環(huán)境溫度之差不大于20，砼內部溫度與表面溫度之差不大于25。表示測溫點測溫點布置圖八、施工安全保證措施一）、模板工程施工中的安全要求1、安裝模板時，模板應有可靠的支承點，墻的對拉螺桿應平直相對，對拉螺桿不得斜拉硬頂，以防螺桿因受力不均局部拉斷造成脹?，F象。2、電動機具應由

30、現場機電工進行檢修后才可運轉，必要的防護罩等要齊全；電動機具的接電應規(guī)范，符合現場有關機具與用電安全制度的要求。3、作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁直接放在模板或腳手架上，防止掉落。操作人員進行施工操作，均應戴好安全帽并系好帽扣，高空作業(yè)應系好安全帶，掛好掛鉤。4、安裝墻模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆，對模板工程中的扣件連接必須擰緊，并抽查扣件的扭力矩。5、安裝中及安裝完成的板模上，不得集中堆載或堆放過重的機具、材料。6、模板支設完畢，澆筑混凝土時，必須有專人看護模板，對墻及板的支撐和對拉進行嚴密監(jiān)控，發(fā)現情況立即停止混凝土澆筑并及時進行加固。7、采用泵送商品混凝土澆筑時，首先要

31、用鋼管搭設水平支撐架，使泵管在其上可進行滑動，以利于抵消泵送時的水平振動力，減小泵送混凝土對支撐體系的影響；其次，在泵送管道的搭設路線下的支撐架，在原有構造斜撐基礎上，適當增加斜撐桿以加強支撐架的整體穩(wěn)定性。泵送管道及泵管支撐架，均不得與外腳手架、模板支撐架或墻柱側模相連接，避免泵送縱向振動對外架及支撐體系的破壞。8、拆模前，由技術負責人對施工班組進行詳盡的安全技術交底。9、拆模時，上下應有人接應，隨拆隨運走，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁拋擲或堆放在腳手板上。應采用可靠的登高工具，除操作人員外下面不得站人，高處作業(yè)應掛好安全帶。10、拆模的施工順序基本與安裝順序相反，遵循先支后拆、先非承重部位

32、、后承重部位及自上而下的原則。支撐體系應在梁板模逐步拆除完成后才可拆除。二）、施工的安全保證措施1、搭拆階段的安全規(guī)定a.搭拆架子工必須有上崗證，不準用童工、女工及年老體弱者。b.搭拆過程中，劃出安全區(qū)，設專人當安全警衛(wèi)，與施工無關人員一律不準進入。c.沒有搭拆完的架體，在當日收工時，一定要確保架體穩(wěn)定，并有臨時的加固措施，以免發(fā)生意外。d.拆除架體應統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的扣件時，應先告知對方，以防墜落。e.拆除架體應一步一清，不準采用踏步式拆除方法。所有拆下的鋼管、扣件應分類堆放，零配件裝入容器。2、混凝土澆筑過程的監(jiān)測監(jiān)控a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架

33、施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。b.指派專人監(jiān)測模板支撐系統(tǒng)的沉降變形情況，并同時決定是否需發(fā)出緊急疏散人員、暫停施工的通知。c.如已通知停工，必須待支撐加固完成，險情排除，現場施工安全責任人檢查合格，才能發(fā)出復工通知。d.發(fā)現違反本規(guī)定進行高支撐施工時，應及時通知限期整改或停工整改，造成事故的，追究有關責任人的責任。九、應急預案一）應急管理體系1、組織機構及職責：項目部應急領導小組由16人組成，項目經理任組長，設副組長5人，組員10人。應急領導小組組成及各組員責任和相應崗位工位職務姓名崗 位應 急 職 責聯系電話組 長涂建永項目經理應急急救搶險總指揮139822156

34、88副組長趙健執(zhí)行經理具體安排現場急救工運平技術負責人實施事故現場保護工筆安全工程師實施人員創(chuàng)傷急救工向東生產經理具體實施現場急救、搶險工茂林商務經理具體實施后勤保障工員王旭生技術主管實施事故現場保護工作152280911606張靜波安裝主管具體實施消防水、電搶險工鵬資料員具體急救聯系、搶險登記工誠材料員及時采購急救工具、材料及發(fā)志成電 工現場電路故障搶偉安全員現

35、場急救、搶險登高作震質檢員配合做好事故現場保護工曉祺安全員配合做好事故現場保護工云施工員配合實施現場急救、搶險工家貴安全員配合實施現場急救、搶險工2、應急領導小組管理網絡李曉祺鄭偉王 王 旭生 震汪 李鵬 飛馬誠張靜波黃云劉志成小清項目經理：涂建永執(zhí)行經 理趙 健技術負責人馬運平生產經理何向東安全工程師黃筆商務經理唐茂林下設報警組:由鄭偉負責；撲救組由何向東負責；接車組由李曉祺負責；電工組由張靜波負責；警衛(wèi)組、救護組由馬運平負責；生活后勤組由馬誠負責；疏散組由王旭生

36、負責。3、現場安全保證體系如下：管 理 層領 導 層作 業(yè) 層項目經理涂建永項目總工程師馬運平執(zhí)行經理趙健經營預算部材料設備部工程安全部綜合辦公室技術質量部水 暖 隊模板班組鋼筋班組裝飾組電 氣 隊指定分包砼班組其 它生產經理何向東鄭偉李曉祺王震李飛梁震王旭生黃筆兵唐茂林黃云二）應急準備與措施（一）、應急準備1、應急材料、設備準備（只計算應急小組成員）材料設備名稱數量備注衛(wèi)生急救箱1套擔架1付碘鎢燈20盞手電筒20把對講機5套滅火作戰(zhàn)組、搶救疏散組組、后勤組、醫(yī)療救護組、安全保衛(wèi)組。手機16部全體組員及搶險隊員絕緣膠鞋16雙每人一雙2、應急預案的培訓和演練1)、項目部建立突發(fā)事件搶險小組，除管

37、理人員外，尚應有5-10名兼職搶險人員。進行衛(wèi)生與急救等幾個方面的培訓，同時通過緊密的配合，實施應急計劃，使本公司的廣大職工能及時、準確的處理模板支撐體系失穩(wěn)、坍塌、墜落事故、險情，將事故的損害降到最低程度。2）、教學內容組織學習搶救、疏散知識等；當遇到架體坍塌事件時，能及時組織消防特種搶險人員、設備、物資（或供應渠道、地點），以便在最短時間內投入使用；建立與當地消防隊、治安隊、環(huán)境部門、醫(yī)療部門及其他協作部門的渠道聯絡；組織搶險隊員學習急救器材的正確使用，防止誤用；適時組織突發(fā)事件搶險演練，提高應急能力，對演練中的不足之處，要采取相應整改措施及時整改；對廣大職工進行急救技巧等教育和培訓，避免

38、在出現突發(fā)事件后，造成一些不必要的傷亡和損失。坍塌事故的應急措施：一旦發(fā)生事故，應盡快清除坍塌的物體，在解除對人體壓迫的過程中，切勿生拉硬拽，以免進一步傷害，現場及時處理各種傷情，如心肺復蘇等。急救前應疏散人群，禁止圍觀，以保持空氣流通。在急救中應迅速清除口、鼻污物，保持呼吸暢通。同時，就近送成都市第二人民醫(yī)院搶救。成都市第二人民醫(yī)院的急救電話：86621522（二）應急程序在高大模板施工及砼澆筑過程中突發(fā)重傷、死亡事故，項目部必須立即啟動應急程序。1）、項目部安全組必須立即組織搶救傷員，保護現場，并以電話向項目部直接領導和公司、安全監(jiān)督站報告簡要情況，且要逐級上報，每級上報時間不大于2小時。

39、2）、認定重傷或死亡事故，由項目部負責保護事故現場，繪制事故現場平面布置圖、立體圖，并提供有關資料。 3）、項目部安全科填寫事故報告。4）、組織人員認真配合上級和政府主管部門勘測現場，開展事故調查。5）、調查重傷事故由項目經理部組織事故調查組，并在10天內提出事故處理報告，報公司工程管理部門。6）、因機械事故傷亡的，報公司工程管理部的同時報材設部門。7）、項目部發(fā)生重傷事故，主管安全生產工作的負責人要采取組織會議等多種方法通報事故經過、原因、提出整改措施，汲取教訓，加強安全生產管理，預防同類事故重復發(fā)生或其它事故的再發(fā)生。8）、如事故發(fā)生在夜間，項目部夜間值班人員必須緊急上報項目部有關領導及有

40、關人員。（三）應急反應行動的管理當發(fā)生模板架體倒塌事故時，應以項目部自救為主。項目部應急搶險小組和醫(yī)院在進行救助的同時，上報上一級救援指揮中心（部門）及政府；救援能力不足以有效搶險救災時，上報上一級救援指揮中心（部門）及政府部門。1）、發(fā)生人身意外傷害時需采取的相應事項A、如現場發(fā)生意外傷害事故，如當事人沒有自覺癥狀，不要輕易放走當事人，醫(yī)務人員要對其進行全面檢查并留觀24小時，確認沒有癥狀時才能視為正常。B、當發(fā)現傷員心跳、呼吸停止時要就地搶救，進行心臟復蘇，直至急救醫(yī)務人員到場進一步搶救。C、現場發(fā)生人身意外傷害事故，不要慌亂，派專人守在傷員前進行臨時救護，另派人與急救中心或醫(yī)院進行聯系，

41、說明傷員受傷部位。D、對骨折傷員特別是頸、胸、腰椎骨折傷員要做好固定，用硬板搬運，不得隨意拉扯扭曲身體處理。2）、急救聯系方式：成都市第二人民醫(yī)院急救電話：866215223）、急救首選醫(yī)院具體方案A、項目經理部在得到因工傷害事故報告后，應立即組織搶救受傷人員指導現場急救或送專門醫(yī)院搶救，并組織人員救險，防止險情擴大。B、必須根據具體受傷部位送相應醫(yī)院，其指導原則為盡最大努力減少拖延，保證傷員生命安全。按就近的原則直接讓成都市第二人民醫(yī)院的急救車接送傷員。十、直線加速器房間墻體、現澆板模板支撐體系計算書直線加速器墻體模板支設計算書直線加速器房間墻體厚度有1500mm、1400mm、1300mm

42、、800mm、350mm，局部2500mm厚；凈高H=4200mm，設施工氣溫為T=25，采用泵送砼，外加劑修正系數1=1.2，混凝土坍落度160mm，砼坍落度修正系數2= 1.15，砼澆筑速度取V=2m/h，（根據 eq oac(,2)- eq oac(,9)/ eq oac(,K)- eq oac(,N)后澆帶之間墻體砼量290m3，兩臺砼泵同時澆筑，按每臺泵泵送速度30m3/h計算得澆筑速度為0.9 m/h，所以在計算中取澆筑速度為2m/h）（拼裝圖如下）計算參數：A、模板15mm木膠合板，彈性模量E=6000N/mm2；抗彎強度設計值fjm=15 (N/mm2)；（以上見建筑施工模板安

43、全技術規(guī)范附錄A表A.5.2） B、杉木50100木方背楞，豎向布置，水平間距=250mm， 截面抵抗矩W=bh2/6=67500mm3；慣性矩I=bh3/12=3037500mm4；（計算按5090mm）抗彎強度設計值fm=11 (N/mm2)；（以上見建筑施工模板安全技術規(guī)范附錄A表A.5.2）C、水平夾管用2根482.7鋼管，豎向間距300mm；其中截面抵抗矩W=4.12103mm3；慣性矩I=9.89104mm4；截面積A=384mm2；回轉半徑i=16mm；彈性模量E=2.06 105N/mm2；抗彎強度設計值f=205N/mm2；直角扣件、旋轉扣件抗滑承載力設計值Rc=80.8=6

44、.4KN（0.8的折減系數）（以上見JGJ130-2001、J84-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范） D、14對拉螺栓，縱橫向間距均為300mm 凈面積A=105mm2；容許拉力f=17.8KN；螺栓的抗拉強度170 N/mm2。（螺桿每端至少擰兩個螺母）蝴蝶扣（12型）的容許荷載為12KN（根據螺桿的計算拉力，螺桿每端至少需要2個蝴蝶扣）（以上見施工手冊456頁表8-4、8-5）250 250 250 250 250 250 墻模板拼裝立面圖300 300 300 300鋼管外楞墻模板拼裝剖面圖1、荷載計算當采用內部振搗器時，新澆筑的砼作用于模板的最大側壓力標準值F1=0.22

45、ct012V1/2 =0.2224200/(25+15)1.21.1521/2=51.52(KN/m2)F2=cH=245.6=134.4 (KN/m2)式中 c砼的重力密度，取24kN/m3 t0砼的初凝時間，t0=200/（T15）=5，T為砼溫度，取T=25 ； V砼澆筑速度，取2m/h； H砼側壓力計算位置至新澆砼頂面的總高度，取最大層高5.6m（8.55-2.95=5.6）； 1外加劑影響修正系數，取1.2； 2坍落度影響修正系數，取1.15。并取兩式中的較小值故取F1=51.52kN/m2,并乘以分項系數1.2得設計值:F4=F11.2=51.521.2=61.82kN/m2傾倒砼

46、產生的荷載標準值F3=2 KN/m2則傾倒砼產生的側壓力F5F5=1.4F3=1.42=2.8 kN/m2側壓力合計為：F= F4+F5=61.62+2.8=64.62 kN/m2板肋方木所承受的均布荷載q1=bF=0.2564.62=16.16KN/m 2、墻模板所背木方的驗算1）木方的抗彎強度驗算按三跨連續(xù)梁計算，其計算簡圖如下：300 300 300木方計算簡圖16.16N/mmM=0.1q1L20.116.160.32=0.145KNm=M/W=0.145106/67500=2.15N/mm =11N/mm式中：W=bh2/6 按距形梁計算，其中b=50，h=90。所以木方的強度滿足要

47、求2）木方的撓度驗算板肋所受的均布荷載q1=F0.25=64.620.25=16.16KN/mI=bh3/12=50903/12=3037500mm4E=9000N/mmW=0.677q1L4/(100EI)=0.67716.163004/(10090003037500)=0.03mmw=300/250 =1.2mm 所以木方的撓度滿足要求3）木方的抗剪強度驗算 Q = 0.6ql=0.616.160.3=2.909KN T = 3Q/2bh T T=32909/(25090)=0.97N/mm2T=1.10N/mm2 所以木方的抗剪強度計算滿足要求3、墻模板驗算：1）模板撓度驗算按三跨連續(xù)梁

48、計算，以一米為計算單元，計算簡圖：250 250 25064.62N/mmq2=F1=64.621=64.62 KN/mI=bh3/12=1000153/12=281250mm4E=6000N/mm W=0.677q2L4/(100EI)=0.67764.622504/(1006000281250)=1mm=f=250/250=1mm 所以模板的撓度滿足要求。2）模板的強度驗算（按三跨連續(xù)梁計算）M=0.1q2L20.164.620.252=0.404KNm=M/W=0.404106/54000=7.48N/mm =15N/mm式中：W=b h2/6 =54000mm3按距形梁計算，其中b=1

49、000，h=15。所以模板的抗彎強度滿足要求。3）模板抗剪計算 Q=0.6ql=0.664.620.25=9.693kN T = 3Q/2bh T T=39693/(2100015)=0.97N/mm2T=1.20N/mm2 所以模板的抗剪強度滿足要求4、水平夾管的驗算（按三等跨連續(xù)梁計算）荷載計算：兩根鋼管所承受的均布荷載：q=0.364.62=19.386KN/m每根鋼管所承受的均布荷載：q3=19.386/2=9.693KN/m水平夾管的強度驗算 （W= 4.12103mm3 見施工手冊44頁表2-5） 計算簡圖：300 300 3009.693N/mm M=0.1qL2=0.19.69

50、30.32=0.087KNm=M/W=0.087106/(4.12103)=21.1N/mm2=205N/mm2 所以鋼管的抗彎強度滿足要求水平夾管的撓度驗算：見施工手冊72頁表2-82；I= 9.89104mm4 （見施工手冊44頁表2-5）w=0.677q L4/(100EI)= 0.6779.6933004/(1002.061059.89104)=0.03mmw=300/150=2mm 所以鋼管的撓度滿足要求5、14對拉螺桿的驗算（由施工手冊456頁表8-4得A=105mm2） 對拉螺桿所承受拉力設計值N=0.30.364.62=5.816KN抗拉強度=N/A=5.816103/105=

51、55.4N/2f=170N/2 所以14對拉螺桿的抗拉強度滿足要求。 2600mm厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書 計算參數: 模板支架搭設高度為4.2m， 立桿的縱距 b=0.4m，立桿的橫距 l=0.2m，立桿的步距 h=1m。 面板厚度15mm，剪切強度1.2N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量6000N/mm4。 木方100100mm，間距200mm，剪切強度1.1N/mm2，抗彎強度11N/mm2，彈性模量9000N/mm4。 模板自重0.5kN/m2，混凝土鋼筋自重25.1kN/m3，施工活荷載6.5kN/m2(其中振搗砼產生的荷載標準值4 kN/m2；施工人員及設備荷載標準

52、值2.5kN/m2)。 扣件計算折減系數取0.80,采用的鋼管類型為482.7。 15mm厚模板100100木方水平鋼管立桿頂托 h1000 a=75 DH=4200 L150200 200 樓板支撐架立面簡圖15mm厚模板100100木方水平鋼管立桿頂托 h1000 a =75 DH=4200 b150400 400樓板支撐架立面簡圖 38312 3754 200 2006 20023 2008 20011 2008 200頂板支撐架水平剪刀撐布置示意圖虛線表示水平剪刀撐的搭設位置（共設2步：最頂層一步架、最下面一步架）20022006250 3673 3634 39213 250頂板支撐架

53、豎向剪刀撐布置示意圖（豎向剪刀撐設置在架體四周；剪刀撐采用4m、3m、2m的鋼管用旋轉扣件搭接）200400 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照三跨連續(xù)梁計算。取1000mm為計算單元，計算簡圖如下： 200 200 200 100015mm厚膠合板100100mm木方 200 200 200200 200 20088.012N/mm 靜荷載標準值 q1 = 25.12.6001+0.51=65.76kN/m 活荷載標準值 q2 = (4+2.5)1=6.5kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，

54、截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001515/6 = 37500mm3； I = 1000151515/12 = 281250mm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；q=1.265.76+1.46.5=88.012 kN/m 經計算得到 M = 0.188.0120.20.2=0.352kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.352106/375

55、00=9.387N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6ql=0.688.0120.2=10.561kN 截面抗剪強度計算值 T=310561/(2100015)=1.056N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67788.0122004/(1006000281250)=0.56mm 面板的最大撓度小于200/250=0.8mm,滿足要求! 二、頂托支撐

56、木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。計算簡圖如下： 400 400 40017.602N/mm 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.12.60.2=13.052kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.50.2=0.1kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = (2.5+4)0.2=1.3kN/m 靜荷載 q1 = 1.213.052+1.20.1=15.782kN/m 活荷載 q2 = 1.41.3=1.82kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考

57、慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1+q2=17.602kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.117.6020.40.4=0.282kN.m 最大剪力 Q=0.60.417.602=4.225kN 最大支座力 N=1.10.417.602=7.745kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100100100/6 = 166666.67mm3； I = 100100100100/12 = 8333333.33mm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.282106/166666.67=1

58、.69N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34225/(2100100)=0.634N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.10N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 最大變形 v =0.67717.6024004/(10090008333333.33)=0.04mm 木方的最大撓度小于400/250=1.6mm,滿足要求! 三、扣件抗滑移

59、的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.4kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)架體鋼管、扣件、頂托的自重(kN)： NG1 = 4.2+(0.2+0.4)4 38+2513.2+61=0.444KN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.50.40.2=0.04kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.12

60、.60.40.2=5.221kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 5.705kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+4)0.40.2=0.52kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=1.25.705+1.40.52=7.574KN 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 7.574kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60