2耗能減震結(jié)構(gòu)設計與應用

1、耗能減震結(jié)構(gòu)設計與應用1耗能減震的概念與原理0.000.00隔震結(jié)構(gòu)0.08-剛度剛侵0.060.04傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)附加阻尼増加耗能減震的原理0.12-0.10_阻尼比0.05阻尼比00阻尼比0.150.020ign,/AVuu.guangmet“AffiRwvrw.9uangnet2耗能減震建筑的地震考驗2月27日14時34分在智利（南緯35.8,西經(jīng)72.7度）發(fā)生8.8級地震，震源深度33公里。地震位于智利比奧比奧大區(qū)，距離康塞普西翁（Concepci6n）100公里，距離特木科（Temuco）110公里，距離該國首都圣地亞哥320公里。震源位于地下55公里。根據(jù)智利官方報道，截止2010年4

2、月7日，在此次大地震中，死亡486人、失蹤79人、海嘯致使80萬人受傷或無家可歸，總損失達300億美元。災區(qū)道路阻斷、缺水短電，有報道稱震中附近的兩個城市損失慘重。地震還使200萬人受到影響，150萬棟房屋被毀，6個地區(qū)進入災難緊急狀態(tài)。一幢帶消能減震鋼支撐超高層建筑一幢設有金屬球顆粒阻尼器高層建筑這也是近年來鮮有的經(jīng)歷大地震考驗的消能減震高層及超高層結(jié)構(gòu)工程實例。圖12南美最高TitaniumTower立而照丿|W閤14TitaniumTower被動消能減假裝置何圖15TitaniumTower如薜墻的破壞也圖17ParqueAraiicano粒阻尼器照片圖17ParqueAraiicano

3、粒阻尼器照片安裝位宙如箭頭）（C）金屈頸粒阻尼器箱安裝圖Cd）金展球顆粒直徑示就3消能減震裝置的類型與性能02.1-1典型粘滯耗能器示意圖粘滯耗能器是根據(jù)流體運動，特別是當流體通過節(jié)流孔時能產(chǎn)生粘滯阻力的原理而制成的，是一種無剛度、速度相關(guān)型打勺耗能器。常見的粘滯耗能器主要有：缸式粘滯流體耗能器粘滯阻尼墻圓筒式粘滯耗能器3.3.1軟鋼耗能器金屬耗能器根據(jù)金屬材料的不同可分為鋼耗能器、鉛耗能器和形狀記憶合金耗能器。鋼耗能器又包括軟鋼制成的耗能器和低屈服點鋼制成的耗能器。由于軟鋼在進入塑性范圍后具有良好的滯回特性，因此被用來制造各種類型的耗能減震裝置。（a）X形加勁耗能器（b）三角形耗能器（c）開

4、孔式加勁耗能器圖2.3-1加勁耗能器發(fā)展始于20世紀70年代末。可以分為4種類型:摩擦耗能節(jié)點；板式摩擦耗能器；筒式摩擦耗能器；復合型摩擦耗能器。(1)板式摩擦耗能器(1)板式摩擦耗能器(2)鋼管摩擦耗能器環(huán)陰模忤用在芯棒外周的力（風環(huán)陰模的燈固力）I圈擦力I|訕屮|給尼器軸力ooooooon-oOwooooooBO-321d23-5_-15-10-505101strokemmBucklingBucklingConventionalNoBuckling(Yielding)BucklingRestrainedBraceCoreSteel匚MemberConcrete(Mortar)mt-iPhT

5、abPlateUnbondingMaterialsSteelTubeIWBucklingRestrainedBrace(BucklingRestrainedPart)在同一種耗能機制下，可利用多個耗能元件協(xié)同工作共同耗能；在同一種耗能（阻尼）減震器中，綜合利用不同的耗能機制共同耗能；即耗能（阻尼）減震器同時利用兩種或兩種以上的耗能方式耗能；耗能（阻尼）減震器應具有多道耗能減震防線（或多級耗能元件）；具有良好的變形跟蹤能力，其承載和耗能能力具有隨變形增大變化的自適應能力。分類工作原理技術(shù)水平需關(guān)注的問題應用范圍應用程度發(fā)展方向分類工作原理技術(shù)水平需關(guān)注的問題應用范圍應用程度發(fā)展方向粘滯流體阻尼器

6、粘彈性阻尼器軟鋼阻尼器防屈曲耗能支撐粘彈材米速度相關(guān)摩擦阻尼器金屬屈質(zhì)位移相關(guān)僅地震溫度影響高聳結(jié)構(gòu)大跨結(jié)構(gòu)示準/規(guī)程完善推廣應用新型高性能阻尼器研發(fā)結(jié)構(gòu)減振軒方案/新體系設計/分析枇能指標量化）4、消能減震結(jié)構(gòu)設計內(nèi)容與步驟消能減震結(jié)構(gòu)設計內(nèi)容消能裝置選擇消能裝置消能裝置布置位置布置數(shù)量子框架設計設計地震設計要求設計地震設計要求設計流程I-.1湄能減震結(jié)構(gòu)的概您設計適用范圍和設防目標3.8.1隔震與消能減震設計，可用于抗震窒舍哇I使用功能有較高要求或?qū)ｉT要求的建筑?！菊f明】2008年局部修訂改為非強制性要求。本次修訂，將使用功能“特殊”要求改為“較高或?qū)ｉT”要求，并明確用于抗震安全性較高要求

7、的建筑，不限于2001版的8、9度設防地區(qū)。12丄4消能減震設計可用于鋼、鋼筋混凝土、鋼-混凝土混合等結(jié)構(gòu)類型的房屋。消能部件應對結(jié)構(gòu)提供足夠的附加阻尼，尚應根據(jù)其結(jié)構(gòu)類型分別符合本規(guī)范相應章節(jié)的設計要求。有減震需求，有相對位移或相對速度的一切結(jié)構(gòu)。3.8.2采用隔震或消能減震設計的建筑，當遭遇到本地區(qū)的多遇地震影響、抗震設防烈度地震影響和罕遇地震影響時，可按高于本規(guī)范1.0.1條的基本設防目標進行設計?！菊f明】本次修訂，1.0.1條將設防目標分為基本目標和專門目標兩種情況，本條文字相應調(diào)整。當結(jié)構(gòu)采用隔震和消能減震設計方案，具有可能滿足提高抗震性能要求的優(yōu)勢，故推薦其按較高的設防目標進行12

8、.1.6建筑結(jié)構(gòu)的隔震設計和消能減震設計，尚應符合相關(guān)專門標準的規(guī)定；也可按抗震性能目標的要求進行性能化設計?！菊f明】本條與2001版的規(guī)定相比，明確提醒可采用隔震、消能減震技術(shù)進行結(jié)構(gòu)的抗震性能化設計。1=112.1.2建筑結(jié)構(gòu)隔震設計和消能減震設計確定設計方案時，除應符合本規(guī)范第351條的規(guī)定外，尚應與采用抗震設計的方案進行對比分析。（35.1結(jié)構(gòu)體系應根據(jù)建筑的抗震設防類別、抗震設防烈度、建筑高度、場地條件、地善；f吉構(gòu)材料和施工等因素，經(jīng)技采、經(jīng)濟和使用條件綜合比較確定。）消能減震結(jié)構(gòu)設計是結(jié)構(gòu)抗震設計的手段方法之r消能減震設計是實現(xiàn)結(jié)構(gòu)“小震不壞中震可修、大震不倒”的有效、可靠、經(jīng)濟

9、的方法！消能減震設計是實現(xiàn)結(jié)構(gòu)性能化抗震設計的最為直接、最有效的手段和方法！1）耗能減震結(jié)構(gòu)應選擇I、II類場地，且宜選擇對抗震有利的地段，避開不利地段；當無法避開時，應采取有效措施；耗能減震結(jié)構(gòu)體系2)耗能減震結(jié)構(gòu)的平面、立面布置，主體結(jié)構(gòu)、支撐結(jié)構(gòu)材料和施工應滿足國家建筑抗震設計規(guī)范(GB2010-5001)的要求；12.3.8當消能減震結(jié)構(gòu)的抗震性能明顯提高時，主體結(jié)構(gòu)的抗震構(gòu)造要求可適當降低。降低程度可根據(jù)消能減震結(jié)構(gòu)地震影響系數(shù)與不設置消能減震裝置結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)之比確定，最大降低程度應控制在1度以內(nèi)。本條是新增的。當消能減震的地震影響系數(shù)不到非消能減震的50%時，可降低一度。擇則

10、C1消能器的布置原則動力特性相近布置均勻避免薄弱層位移和速度最大位置4.1.4.3消能減理原結(jié)構(gòu)分析期望阻尼比法期望阻尼比詣量厶冃攵消婁./減爲結(jié)L構(gòu)分析阻計加比算附尼/4nWs直接連接墻體式間接連接體系立柱式特殊體系支撐式剪切連接式粱式減震結(jié)構(gòu)努栃方進消能減震結(jié)構(gòu)的分析方法取決于:主體結(jié)構(gòu)和消能器在地震作用下所處的狀態(tài)；消能器的類型：位移相關(guān)型還是速度相關(guān)型。圖耗能減震結(jié)構(gòu)分析的四種情況主怖結(jié)構(gòu)消能器分析方法彈塑性非線性靜力彈塑性彈塑性時程分析方法分析方法彈塑性線性靜力彈塑性彈塑性時程分析方法分析方法線性非線性振型分解反彈塑性時程應譜法分析方法線性線性振型分解反彈性時程應譜法分析方法4.1.

11、3在彈性時程分析和彈塑性時程分析中，消能減震結(jié)構(gòu)的恢復力模型應包括結(jié)構(gòu)恢復另橫型和消能部彳牛的恢復力模型。4丄6消能減震結(jié)構(gòu)采用彈塑性時程法分析法計算時，根據(jù)主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件彈塑性參數(shù)和消能部件的參數(shù)確定消能減震結(jié)構(gòu)非線性分析模型，相對于彈性分析模型可有所簡化，但二者在多遇地震下的線性分析結(jié)果應基本一致。4.1.7米用靜力彈塑性分析方法分析時應滿足下列要求：1消能部件中消能器和支撐根據(jù)連接形式不同，可采用串聯(lián)模型或并聯(lián)模型，將消能器剛度和支撐的剛度進行等效，在計算中消能部件采用等剛度的連接桿代替。2結(jié)構(gòu)目標位移的確定應根據(jù)結(jié)構(gòu)的不同性能來選擇，宜采用結(jié)構(gòu)總高度的1.5%作為頂點位移的界限值。F二口

12、0川+C（耐”F二Kf(n)普通結(jié)構(gòu)按離散方式來劃分模型，主要可分為層間模型、桿系模型和有限元模型(FEM)o耗能減震結(jié)構(gòu)體系則是由主體結(jié)構(gòu)和耗能支撐(包括耗能器和支撐)所組成，故其分析模型可采用與普通結(jié)構(gòu)相同的分析模型，唯一的差別就是必須考慮耗能支撐對結(jié)構(gòu)模型的影響。消能器的恢復力模型ViscousOilViscoelasticSteelFrictionIIIF1H：；iit*Iii：00=00/=nlBIIIHIililIIIIlliIilllll=00八=.00iiniIiII1Ir_Shear/FlowResistPanel,Box,CylinderFlowResistCylinder

13、ShearResistBrace,Panel,etc.Axial/ShearYieldingBrace,Panel,etc.SlipResist.Brace,Panel在分析模型中，與消能器連接的支撐必須真實模擬，不能假設支撐的剛度；不能改變消能器與支撐的連接方式。44附加剛度和阻尼比計算3.3.3消能減震結(jié)構(gòu)的總阻尼比應為結(jié)構(gòu)阻尼比和附加阻尼比的總和，結(jié)構(gòu)阻尼比應根據(jù)主體結(jié)構(gòu)處于彈性或彈塑性工作狀態(tài)分別確定。3.3.4消能減震結(jié)構(gòu)的總剛度應為結(jié)構(gòu)剛度和消能部件附加給結(jié)構(gòu)的有效剛度之和。6-3.2消能部件附加給結(jié)構(gòu)的實際有效剛度和有效阻尼比，可按下列方法確定：1位移相關(guān)型消能部件和非線性速度相

14、關(guān)型消能部件附加給結(jié)構(gòu)的有效剛度可采用等價線性化方法確定。2消能部件附加給結(jié)構(gòu)的有效阻尼比可按下式計算：4.5消能減震結(jié)構(gòu)分析方法啦于等價線性化的振型分解反應譜法1.基本思路利用振型分解的概念，將多自由度體系分解成若干個單自由度系統(tǒng)的組合，引用單自由度體系的反應譜理論來計算各振型的地震作用，然后再按一定的規(guī)律將各振型的動力反應進行組合以獲得結(jié)構(gòu)總的動力反應。耗能減震結(jié)構(gòu)：首先必須根據(jù)耗能減震結(jié)構(gòu)體系非線性的特點對其進行一些處理，然后才能使用振型分解法進行分析。由于某些類型耗能器的恢復力岀現(xiàn)較強的非線性（如軟鋼類耗能器、摩擦耗能器），從而導致結(jié)構(gòu)動力方程的非線性，使其不能應用經(jīng)典的振型分解法求解

15、，需要對耗能減震器非線性力進行等價線性花處睡。將耗能減震結(jié)構(gòu)體系的非線性運動方王M*心k+f=-間伽等效線性化后按振型分解法求解，運動方程可寫為：網(wǎng)衣+疋収+飯迴f-TlyjxgKJ=Ks+KeCTfCs+Ce原結(jié)構(gòu)的阻尼矩陣一般采用Ray心gh阻尼,通常是滿足正交條件的，即W占耗能器附加給結(jié)構(gòu)的阻尼矩陣通常不滿正交條件。但是簡化計算可作近似處理，忽略阻尼矩陣的非正交項，則有：*Cej=C01=JiHj忽略非經(jīng)典阻尼矩陣非正交項的結(jié)構(gòu)反應誤差不超過10%,大多數(shù)情況下誤差不超過5%,即使振型阻尼比大于20%時仍能保持這樣的精度。ciTt震敗響系數(shù)池皿一地震影響系數(shù)最大值;旳一直線下降段的下降籟

16、率邇整系數(shù)汀一衰減摘數(shù)汀廠特征周期;q廠阻尼調(diào)整系數(shù);T一緒構(gòu)0振周崩時程分析方法，亦稱直接動力法，是根據(jù)選定的地震波和結(jié)構(gòu)恢復力特性曲線，通過線性加速度法、Wilson-法等逐步積分的方法對動力方程進行直接積分，從而求得結(jié)構(gòu)在地震過程中每一瞬時的位移、速度和加速度反應。該方法能夠精確反映整個地震過程中，結(jié)構(gòu)從彈性到彈塑性階段的內(nèi)力變化，以及構(gòu)件開裂、損壞直至結(jié)構(gòu)倒塌破壞全過程。（a）單自由度摩擦耗能結(jié)構(gòu)體系（b）恢復力模型的疊加（c）疊加后結(jié)構(gòu)的分析模型圖4.4-6單自由度摩擦耗能結(jié)構(gòu)體系及其分析模型5.4.3靜力彈塑性(Push-over)分析方法靜力彈塑性(Push-over)分析方法，

17、是指在結(jié)構(gòu)上施加豎向荷載作用并保持不變，同時沿結(jié)構(gòu)的側(cè)向施加某種分布形式的水平荷載或位移,隨著水平荷載或位移的逐級增加，按順序計算結(jié)構(gòu)由彈性狀態(tài)進入彈塑狀態(tài)性的反應，并記錄在每級加載下開裂、屈服、塑性較形成以及各種結(jié)構(gòu)構(gòu)件的破壞行為，以此來發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)薄弱環(huán)節(jié)及可能的破壞機制等，并根據(jù)不同性能水平的抗震需求(如目標位移)對結(jié)構(gòu)抗震性能進行評估。任何建筑結(jié)構(gòu)在地震作用下的動力方程可表示為：mj林c厲鼠Ix=-m靜力彈塑性分析法是將輸入結(jié)構(gòu)的特定地震波等效為一系列的靜力荷載，并逐級增大這個靜力荷載，此時每步等效靜力荷載下的動力方程為：m*楓c其隊x=i.3Push-over;4Push-over法的基

18、本原理就是在結(jié)構(gòu)的分析模型上以某種方式側(cè)向力，并使該側(cè)向力逐級單調(diào)增加，直至結(jié)構(gòu)達到預定的狀態(tài):形成機構(gòu)、位移超限或達到目標位移，以此來分析結(jié)構(gòu)或構(gòu)件從彈性狀態(tài)進入彈塑性狀態(tài)的反應，判斷其變形能力是否滿足預定設計和使用功能的要求。整個Push-over分析包括選擇合適的側(cè)向加載方式、等效單自由度體系的建立、荷載-位移曲線的建立以及結(jié)構(gòu)抗震性能的評估。當結(jié)構(gòu)進入彈塑性階段時，只能近似對其反應進行描述，在高階振型對結(jié)構(gòu)的地震反應影響較大時，采用Push-over析法得到的計算結(jié)果具有較大的誤差。因此，在選用Push-over法進行結(jié)構(gòu)分析時，應滿足以下條件：結(jié)構(gòu)剛度和質(zhì)量沿高度分布均勻，地震反應以

19、第一振型（基本振型）為主。能量法的概念最初是豪斯納(HousnerG.W)于1956年提岀來的，并首次將能量的平衡關(guān)系應用于簡單結(jié)構(gòu)的抗震設計之中。能量分析法的思想是在地震過程中輸入（耗能減震）結(jié)構(gòu)體系的能量必須與結(jié)構(gòu)體系內(nèi)部能量的存儲、轉(zhuǎn)換和消能相平衡。in中能程耗過的震許地允證所保構(gòu)是結(jié)理過原超本不基量S匕匕厶HD法的析構(gòu)分結(jié)。量入力能輸能EinWEd式中忽略了E、EJ、EJ、E/等因素的影響、-方面簡化了計算，另一方面可作為結(jié)構(gòu)的安全儲備。4.6消能減震結(jié)構(gòu)設計步驟期望阻尼比設計法采用振型分解反應譜法、時程分析法和靜力彈塑性分析時所用的期望阻尼比循環(huán)設計方法就是以結(jié)構(gòu)所需求的阻尼比作為首

20、要的設計參數(shù)，通過對現(xiàn)有的設計方法進行較小的修正，再通過循環(huán)迭代計算分析，從而完成裝設耗能器結(jié)構(gòu)的設計。圖521耗能減震結(jié)構(gòu)的設計流程圖4.7主體結(jié)構(gòu)設計4.7消能子結(jié)構(gòu)設計重要構(gòu)件消能子框架示意圖4.,9連接與構(gòu)造3.4.3在消能器極限位移或極限速度對應的阻尼力作用下，與消能器連接的支撐、墻（支墩）應處于彈性工作狀態(tài)；消能部件與主體結(jié)構(gòu)相連的預埋件、節(jié)點板等應處于彈性工作狀態(tài)，且不應出現(xiàn)滑移或拔出等破壞。5消能器的檢測確保結(jié)構(gòu)安全：理想與現(xiàn)實保護設計者：促進生產(chǎn)商提高質(zhì)量：323消能器的抽樣和檢測應符合下列規(guī)定:1消能器的抽樣應由監(jiān)理單位根據(jù)設計文件和本規(guī)程的有關(guān)規(guī)定進行。2消能器的檢測應由

21、具備資質(zhì)的第三方進行。561消能器的性能檢驗，應符合下列規(guī)定:1對，抽檢數(shù)量不少于同一工程同一類型同一規(guī)格數(shù)量的，且不應少于2個，檢測合格率為100%,該批次產(chǎn)品可用于主體結(jié)構(gòu)。檢測合格后，消能器若無任何損傷、力學性能仍滿足正常使用要求時，可用于主體結(jié)構(gòu)。2對，抽檢數(shù)量不少于同一工程同一類型同一規(guī)格數(shù)量的，當同一類型同一規(guī)格的消能器數(shù)量較少時，可在同一類型消能器中抽檢總數(shù)量的3%,但不應少于2個，檢測合格率為100%,該批次產(chǎn)品可用于主體結(jié)構(gòu)。檢測后的消能器不應用于主體結(jié)構(gòu)。3對摩擦消能器、金屬消能器和復合型消能器，抽檢數(shù)量不少于同一工程同一類型同一規(guī)格數(shù)量的3%,當同一類型同一規(guī)格的消能器數(shù)

22、量較少時，可在同一類型消能器中抽檢總數(shù)量的3%,但不應少于2個，檢測合格率為100%,該批次產(chǎn)品可用于主體結(jié)構(gòu)。檢測后的消能器木應用于主體結(jié)構(gòu)。4對，抽檢數(shù)量不少于同一工程同一類型同一規(guī)格數(shù)量的3%,當同一類型同一規(guī)格的消能器數(shù)量較少時，可在同一類的屈曲約束支撐中抽檢總數(shù)量的3%,但不應少于2個，檢驗支撐的工作性能和拉壓反復荷載作用下的滯回性能，檢測合格率為100%，該批次產(chǎn)品可用于主體結(jié)構(gòu)。屈曲約束支撐不應用于主體結(jié)構(gòu)5.6.2產(chǎn)品檢測合格率未達到100%,應在同批次抽檢產(chǎn)品數(shù)量加倍抽檢；加倍抽檢的檢測合格率為100%,該批次產(chǎn)品可用于主體結(jié)構(gòu)；加倍抽檢的檢測合格率仍未達到100%,該批次消

23、能器不能在主體結(jié)構(gòu)中使用。6消能部件的施工、驗收和維護8.1一般規(guī)定8.2消能部件進場驗收8.3消能部件的施工安裝順序8.4施工測量和消能部件的安裝、校正8.5消能部件安裝的焊接和緊固件連接8.6施工安全和施工質(zhì)量驗收8.7消能部件的維護準備工作安裝工作(c)鉆孔(d)打磨外表(c)鉆孔(d)打磨外表日本某耗能減震加固工程的施工全程(a)標記(b)檢測鋼筋完成消能器檢查內(nèi)容及維護（目測檢查）序號檢査內(nèi)容維護方法黏滯消能器的導桿上漏油，粘滯阻尼材料泄漏更換消能器2黏彈性材料層龜組老化更換消能器-53金屬消能器產(chǎn)生明顯的累枳損傷和變形更換消能器4摩擦消能器的摩擦材料磨損、脫落，接觸血施加壓力的裝置

24、產(chǎn)生更換相關(guān)材料和松弛壓力裝置5消能器連摟部位的螺栓出現(xiàn)松動，或焊縫有損傷擰緊、補悍6黏滯消能器的導桿、摩擦消能器的外露摩擦界面出現(xiàn)腐蝕、表面污垢硬化結(jié)斑結(jié)塊及時淸除7消能器被涂裝的金屬表面外露、銹蝕或損傷.防腐或防火涂裝層出現(xiàn)裂紋、起皮*剝落、老化等重新涂裝8消能器產(chǎn)生彎曲局部變形更換消能器9消能器周圉存在可能限制消能器正常工作的障礙物及時清除支撐目測檢查內(nèi)容及維護序號1護方法1LJtn更卜乂換2灘有繳、賠、讎幗耽動肌測嘛霰件頤齣魏、M掾、沖支腳連接駙船執(zhí)檢Oiy鼠腳*|w匕徹湖或朋等-旦7地震反應觀測系統(tǒng)的設置3.1.10抗震設防烈度為7、8、9度時，高度分別超過160m、120m、80m

25、的大型公共消能減震結(jié)構(gòu)，應按規(guī)定設置建筑結(jié)構(gòu)的地震反應觀測系統(tǒng)，建筑設計應預留觀測儀器和線路的位置和空間。8設計文件中應注明的問題3.1.4確定消能減震結(jié)構(gòu)設計方案時，消能部件的布置應符合下列規(guī)定：3消能部件的設置，應便于檢查、維護和替換，設計文件中應注明消能器使用的環(huán)境、檢查和維護要求。322應用于消能減震結(jié)構(gòu)中的消能器應符合下列規(guī)定：2消能器的性能參數(shù)和數(shù)量應在設計文件中注明8耗能器在工程中的應用耗能器已經(jīng)從作為結(jié)構(gòu)附加保護系統(tǒng)的第二道防線發(fā)展成為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的一部分，并取代傳統(tǒng)的結(jié)構(gòu)抗震構(gòu)件。耗能減震器可用于有抗震或抗風要求的一切結(jié)構(gòu)，應用極為廣泛。一般來說，結(jié)構(gòu)越高、越柔、跨度越大、變形越大，或抗震設防烈度越高，耗能減震效果越顯著。10消能減震結(jié)構(gòu)設計的依據(jù)聯(lián)邦緊急救援署(FEMA)建筑抗震安全理事會(BSSC)起草的抗震規(guī)彳呈(FEMA450),2004年由國家地震災害減輕計劃(NEHRP)ACT40醍i醐iP代MiSi確Wr潮W揪B龜l|酗和1妙略猥1|