液態(tài)金屬和氣相相互作用

1、關(guān)于液態(tài)金屬與氣相的相互作用第一張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月焊接或熔煉過程中，液態(tài)金屬會(huì)與各種氣體發(fā)生相互作用，從而對焊件或鑄件的性能產(chǎn)生影響。深入了解氣體的來源及其與金屬的相互作用機(jī)制，對于控制金屬中氣體的含量，提高鑄件或焊件的質(zhì)量至關(guān)重要。第二張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月2第一節(jié) 氣體的來源與產(chǎn)生第二節(jié) 氣體在金屬中的溶解第三節(jié) 氧化性氣體對金屬的氧化第四節(jié) 氣體的控制措施第三張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月3第一節(jié) 氣體的來源與產(chǎn)生一、焊接區(qū)內(nèi)的氣體來源二、鑄造過程中的氣體來源第四張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月4一、焊接區(qū)內(nèi)的氣體來源N2

2、、H2、O2CO2 和 H2O 焊接區(qū)的氣體焊條藥皮、焊劑、焊芯的造氣劑高價(jià)氧化物及有機(jī)物的分解氣體母材坡口的油污、油漆、鐵銹、水分空氣中的氣體、水分保護(hù)氣體及其雜質(zhì)氣體直接進(jìn)入間接分解第五張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月51有機(jī)物的分解和燃燒2碳酸鹽和高價(jià)氧化物的分解3材料的蒸發(fā) 4、氣體的分解第六張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月61有機(jī)物的分解和燃燒 焊條藥皮中的淀粉、 纖維素、糊精等有機(jī)物（造氣、粘接、增塑劑） 熱氧化分解反應(yīng) 220250以上發(fā)生， 800左右完全分解 CO2、CO、H2、烴和水氣 如纖維素的熱氧化分解反應(yīng)：（C6H10O5）m7/2m O2（氣）6

3、m CO2（氣）5m H2（氣）酸性焊條藥皮中有機(jī)物的含量較高。第七張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月72碳酸鹽和高價(jià)氧化物的分解 碳酸鹽（CaCO3、MgCO3 及 BaCO3 等）的分解 CaCO3 = CaO + CO2 MgCO3 = MgO + CO2（545 910）（325 650） 堿性焊條藥皮中碳酸鹽的含量較高。高價(jià)氧化物（Fe2O3 和 MnO2）的分解 （在某些酸性焊條藥皮中含量較高） 6 Fe2O3 = 4 Fe3O4 + O2 2 Fe3O4 = 6 FeO + O2 4 MnO2 = 2 Mn2O3 + O2 6 Mn2O3 = 4 Mn3O4 + O2第八

4、張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月8表7-2 碳鋼焊條電弧焊焊接區(qū)室溫時(shí)的氣相成分低氫型焊條焊接時(shí)，氣相中H2和H2O的含量很少，故稱“低氫型”；酸性焊條焊接時(shí)氫含量均較高，其中纖維素型焊條的最大。藥 皮 類 型氣相成分（體積分?jǐn)?shù)） /%備 注COCO2H2H2O高鈦型（J421）46.75.334.513.5焊條在110烘干2h鈦鈣型（J422）50.75.937.55.7鈦鐵礦型（J423）48.14.836.610.5氧化鐵型（J424）55.67.324.013.1纖維素型（J425）42.32.941.212.6低氫型（J427）79.816.91.81.5第九張，PPT共五

5、十二頁，創(chuàng)作于2022年6月93材料的蒸發(fā) 焊接過程中，除了焊接材料和母材表面的水分發(fā)生蒸發(fā)外，金屬元素和熔渣的各種成分在電弧高溫作用下也會(huì)發(fā)生蒸發(fā)，形成相當(dāng)多的蒸氣。 金屬材料中Zn、Mg、Pb、Mn 氟化物中AlF3、KF、LiF、NaF 后果： 合金元素的損失； 產(chǎn)生焊接缺陷； 增加焊接煙塵，污染環(huán)境，影響焊工身體健康。極易蒸發(fā) 第十張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月10編 號反 應(yīng) 式 /kJ.mol編 號反 應(yīng) 式 /kJ.mol1F2FF2706CO2CO1/2O2282.82H2HH433.97H2OH21/2O2483.23H2HH+e17458H2OOH1/2H253

6、2.84O2OO489.99H2OH2O977.35N2NN711.410H2O2HO1808.34、氣體的分解簡單氣體（指N2、H2、O2、F2等雙原子氣體）的分解 ；復(fù)雜氣體（指CO2和H2O等）的分解，分解產(chǎn)物在高溫下還可進(jìn)一步分解和電離。 第十一張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月11分解度溫度 T / KCO2分解時(shí)氣相的平衡成分與溫度的關(guān)系氣相體積分?jǐn)?shù)/% 溫度 T / K 雙原子氣體分解度與溫度的關(guān)系（P00.1MPa）第十二張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月12圖7-3 H2O分解形成的氣相成分與溫度的關(guān)系（P00.1MPa）溫度 T /103K氣相體積分?jǐn)?shù)/%第

7、十三張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月13二、鑄造過程中的氣體來源1氣體的來源 鑄造時(shí)的氣體主要來源于熔煉過程、澆注過程和鑄型。熔煉過程 氣體主要來自各種爐料、爐氣、爐襯、工具、熔劑及周圍氣氛中的水分、氮、氧、氫、CO2、CO、SO2和有機(jī)物燃燒產(chǎn)生的碳?xì)浠衔锏取沧⑦^程 澆包未烘干，鑄型澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)不當(dāng)，鑄型透氣性差，澆注速度控制不當(dāng)，型腔內(nèi)的氣體不能及時(shí)排除等，都會(huì)使氣體進(jìn)入液態(tài)金屬。鑄型 來自鑄型中的氣體主要是型砂中的水分。即使烘干的鑄型在澆注前也會(huì)吸收水分，并且粘土在液態(tài)金屬的熱作用下其結(jié)晶水還會(huì)分解。此外，有機(jī)物（粘結(jié)劑等）的燃燒也會(huì)產(chǎn)生大量氣體。 第十四張，PPT共五十二

8、頁，創(chuàng)作于2022年6月14高溫下合金元素與鑄型水蒸氣反應(yīng)產(chǎn)生氫氣 ：造型材料中的碳及有機(jī)物燃燒，產(chǎn)生CO和CO2氣體：砂型組分分解：樹脂砂中的尿素、烏洛托品(CH2)6N4等在高溫下，首先分解生成NH3，然后繼續(xù)分解：還有烷烴的分解 ：第十五張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月15氣相平衡與鑄型內(nèi)氣體的成分1） 經(jīng)氧化-分解反應(yīng)后，在鑄型與液態(tài)合金液界面處的氣體主要有H2O、 H2、CO、CO2等，在一定溫度下，它們之間可以達(dá)到平衡。2）鑄型內(nèi)氣體的成分隨造型材料、溫度、澆注后的時(shí)間而變化。一般鑄型內(nèi)氣體的成分為H2、CO、CO2 、O2 ，在含氮的樹脂砂鑄型中還有少量的N2。粘結(jié)劑為

9、有機(jī)物的鑄型，澆注后型內(nèi)O2迅速降低，H2的相對含量增加；澆注溫度高，鑄型內(nèi)自由碳含量高，有助于形成還原性氣氛；反之， N2和氧化性氣體O2、CO2含量較高。第十六張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月16第二節(jié) 氣體在金屬中的溶解 在焊接和熔鑄過程中，與液態(tài)金屬接觸的氣體可分為簡單氣體和復(fù)雜氣體兩大類。前者如H2、N2、O2等，后者如CO2、H2O、CO等。本節(jié)主要討論 H2、N2 和 O2 在金屬中的溶解規(guī)律。 一、氣體的溶解過程二、氣體的溶解度第十七張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月17一、氣體的溶解過程 原子或離子狀態(tài) 直接溶入液態(tài)金屬； 分子狀態(tài)的氣體 先分解為原子或離子

10、之后再溶解到液態(tài)金屬中。 雙原子氣體溶入金屬液的兩種方式： 吸附 分解 溶入 分解 吸附 溶入 第十八張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月18雙原子氣體溶入金屬液的兩種方式 溫度不夠高或氣體難以分解時(shí) 焊接溫度下氫、氧等氣體的溶解第十九張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月19二、氣體的溶解度 溶解度 在一定溫度和壓力條件下，氣體溶入金屬的飽和濃度。溶解度S的影響因素 氣體種類合金成分溫度與壓力第二十張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月201溫度和壓力的影響理想氣體溶解度的平方根定律：Px 為氣體分壓， Px 溶解度Kx 為常數(shù)，取決于溫度和金屬的種類。第二十一張，PPT共五十

11、二頁，創(chuàng)作于2022年6月21 金屬吸收氣體為吸熱反應(yīng)，溶解度隨溫度的升高而增加；金屬吸收氣體為放熱反應(yīng)，溶解度隨溫度的上升而降低。氣體溶解度與熱效應(yīng)和溫度的關(guān)系1吸熱溶解 2放熱溶解溶解度溫度12 金屬發(fā)生相變時(shí)，由于金屬組織結(jié)構(gòu)的變化，氣體的溶解度將發(fā)生突變。液相比固相更有利于氣體的溶解。 當(dāng)金屬由液相轉(zhuǎn)變?yōu)楣滔鄷r(shí)，溶解度的突然下降將對鑄件和焊件中氣孔的形成產(chǎn)生直接的影響。第二十二張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月22氮和氫在金屬或合金中的溶解反應(yīng)類型及形成化合物傾向 氣體金 屬 與 合 金溶解反應(yīng)類型形成化合物傾向氮鐵和鐵基合金吸熱反應(yīng)能形成穩(wěn)定氮化物Al、Ti、V、Zr等金屬及

12、合金放熱反應(yīng)氫Fe、Ni、Al、Cu、Mg、Cr、Co等金屬及合金吸熱反應(yīng)能形成穩(wěn)定氫化物Ti、Zr、V、Nb、Ta、Th等金屬及合金放熱反應(yīng)不能形成穩(wěn)定氫化物2、氮、氫、氧在金屬中的溶解度第二十三張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月23氮、氫在鐵中的溶解度（ PN2 PH2 = 0.1MPa ）氮、氫在金屬凝固時(shí)溶解度陡降。氮、氫在奧氏體中的溶解度大于鐵素體。氮、氫在液態(tài)鐵中的溶解度隨溫度升高而增大。在鐵的氣化溫度附近，氣體溶解度陡降。第二十四張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月24SH/mL.(100g)-1T/圖7-9 氫在不同金屬中的溶解度隨溫度的變化（pH20.1MPa）

13、a）I類金屬 b）II類金屬a）SH/mL.(100g)-1T/b）第II類金屬吸氫過程是放熱反應(yīng)，因此隨著溫度的升高，氫的溶解度減小， 第二十五張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月25溫度 T/溶解度SO/%氧在金屬中的溶解度與溫度的關(guān)系氧在液態(tài)鐵中的溶解度隨溫度升高而增大第二十六張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月263、合金成分對溶解度的影響 氫在二元系鐵合金中的溶解度（1600）氫溶解度SH/ml.(100g)-1合金元素含量wMe /% 氮在二元系鐵合金中的溶解度（1600）合金元素含量wMe /%氮溶解度SN/液態(tài)金屬中加入能提高氣體含量的合金元素，可提高氣體的溶解度；

14、若加入的合金元素能與氣體形成穩(wěn)定的化合物（即氮、氫、氧化合物），則降低氣體的溶解度。 第二十七張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月27第三節(jié) 氣體對金屬的氧化 主要討論O2、CO2、H2O等氣體對金屬的氧化。 一、金屬氧化還原方向的判據(jù)二、氧化性氣體對金屬的氧化第二十八張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月28一、金屬氧化還原方向的判據(jù) 在一個(gè)由金屬、金屬氧化物和氧化性氣體組成的系統(tǒng)中，采用金屬氧化物的分解壓 Po2作為金屬是否被氧化的判據(jù)。 2 MeO 2Me + O2若氧在金屬氧氧化物系統(tǒng)中的實(shí)際分壓為Po2，則: Po2 Po2 時(shí)，金屬被氧化； Po2 = Po2 時(shí)，處于平

15、衡狀態(tài)； Po2 Po2 時(shí)，金屬被還原。第二十九張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月29金屬氧化物的分解壓是溫度的函數(shù)，它隨溫度的升高而增加。除了 Ni 和 Cu 外，在同樣溫度下，F(xiàn)eO的分解壓最大，即最不穩(wěn)定。FeO為純凝聚相時(shí)，其分解壓為：圖7-14 自由氧化物分解壓與溫度的關(guān)系T/Lg pO2/101.3kPaMoO第三十張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月30式中 Po2 是液態(tài)鐵中FeO的分解壓；FeO 是溶解在液態(tài)鐵中的 FeO 濃度；FeOmax是液態(tài)鐵中 FeO 的飽和濃度。由式（7-15）可以看出，由于 FeO 溶于液態(tài)鐵中，使其分解壓減小，致使 Fe 更容易

16、氧化。 計(jì)算得知，在高于鐵熔點(diǎn)的溫度下 Po2 很小，例如溫度為1800，液態(tài)鐵中 FeO 的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1時(shí)， Po2 =1.510-8 MPa，說明氣相中只要存在微量的氧，即可使鐵氧化。 通常情況下FeO溶于液態(tài) 鐵中，這時(shí)其分解壓為： 第三十一張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月31二、氧化性氣體對金屬的氧化1、 自由氧對金屬的氧化2、 CO2 對金屬的氧化3、 H2O 對金屬的氧化4、 混合氣體對金屬的氧化第三十二張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月321、自由氧對金屬的氧化氣相中 O2 的分壓超過 Po2 時(shí)，將使 Fe 氧化： Fe + O2 = FeO + 26.97

17、kJ/mol Fe + O = FeO + 515.76 kJ/mol由反應(yīng)的熱效應(yīng)看，原子氧對鐵的氧化比分子氧更激烈。除了鐵以外，鋼液中其它對氧親和力比鐵大的元素也會(huì)發(fā)生氧化，如： C + O2 = CO Si + O2 =（SiO2） Mn + O2 =（MnO）第三十三張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月33純CO2高溫分解得到的平衡氣相成分和氣相中氧的分壓 Po2 隨溫度升高，氣相的氧化性增加。2、CO2對金屬的氧化溫度/K1800200022002500300035004000氣相成分( 體積分?jǐn)?shù) )/CO299.3497.7493.9481.1044.2616.695.92C

18、O0.441.514.0412.6037.1655.5462.72O20.220.762.026.3018.5827.7731.36氣相中氧的分壓pO2/101.325kPa2.210-37.610-32.0210-26.310-218.5810-227.7710-231.3610-2PO2 FeOmax/101.325kPa3.8110-91.0810-71.3510-65.310-5當(dāng)溫度高于3000K時(shí)，CO2的氧化性超過了空氣。溫度高于鐵的熔點(diǎn)以后， Po2遠(yuǎn)大于Po2高溫下CO2對液態(tài)鐵和其他許多金屬來說均為活潑的氧化劑。第三十四張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月34CO2與

19、液態(tài)鐵的反應(yīng)式和平衡常數(shù)為： CO2 Fe CO FeO 溫度升高時(shí)，平衡常數(shù)K增大，反應(yīng)向右進(jìn)行，促使鐵氧化。計(jì)算表明，即使氣相中只有少量的 CO2 ，對鐵也有很大的氧化性。因此，用CO2作保護(hù)氣體只能防止空氣中氮的侵入，不能避免金屬的氧化。 用CO2 作為保護(hù)氣體焊接時(shí)，應(yīng)該在焊絲中增加脫氧元素。第三十五張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月353、H2O對金屬的氧化H2O 氣與 Fe 的反應(yīng)式和平衡常數(shù)為： H2O氣 Fe FeO H2 可見，溫度越高，H2O 的氧化性越強(qiáng)。 在液態(tài)鐵存在的溫度，H2O 氣的氧化性比 CO2 小。但應(yīng)注意，H2O氣除了使金屬氧化外，還會(huì)提高氣相中 H

20、2 的分壓，導(dǎo)致金屬增氫。第三十六張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月364、混合氣體對金屬的氧化焊接電弧空間的氣相是由多種氣相成分混和而成。對于不同的焊接方法與焊材情況下，焊接區(qū)氣相會(huì)有不同的組成。O/g.(100g)-1，wO/%ArCO2CO2，O2/%O2/%不同氣體保護(hù)焊對于熔敷金屬中含氧量的影響見下圖。 熔敷金屬中O與保護(hù)氣體成分的關(guān)系 實(shí)線O 虛線wO(焊絲H08Mn2Si 1.6mm 母材低碳鋼)第三十七張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月37表7-2 碳鋼焊條電弧焊焊接區(qū)室溫時(shí)的氣相成分低氫型焊條焊接時(shí)，氣相中H2和H2O的含量很少，故稱“低氫型”；酸性焊條焊接時(shí)

21、氫含量均較高，其中纖維素型焊條的最大。藥 皮 類 型氣相成分（體積分?jǐn)?shù)） /%備 注COCO2H2H2O高鈦型（J421）46.75.334.513.5焊條在110烘干2h鈦鈣型（J422）50.75.937.55.7鈦鐵礦型（J423）48.14.836.610.5氧化鐵型（J424）55.67.324.013.1纖維素型（J425）42.32.941.212.6低氫型（J427）79.816.91.81.5酸性焊條電弧焊電弧空間的氧化性遠(yuǎn)大于堿性。第三十八張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月38第四節(jié) 氣體的影響與控制一、氣體對金屬質(zhì)量的影響二、氣體的控制措施第三十九張，PPT共五十

22、二頁，創(chuàng)作于2022年6月39一、氣體對金屬質(zhì)量的影響 殘留在金屬內(nèi)部的氣體元素對金屬性能的影響取決于氣體元素在金屬中的存在狀態(tài)。 室溫下 N、H、O 在金屬中的溶解度極低， 殘留在接頭中的 HR易導(dǎo)致延遲裂紋和氫脆。固溶態(tài)化合物獨(dú)立氣相彌散狀（氮化物）塊狀（氧化物、氮化物）強(qiáng)化、脆化 夾雜氣孔（氫氣孔，氮?dú)饪祝珻O氣孔）第四十張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月40二、氣體的控制措施 1限制氣體的來源 2控制工藝參數(shù)3冶金處理第四十一張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月411限制氣體的來源氮主要來源于空氣，它一旦進(jìn)入液態(tài)金屬，去除就比較困難。因此，控制氮的首要措施是加強(qiáng)對金屬的保

23、護(hù)，防止空氣與金屬接觸。 熔煉時(shí)造渣覆蓋（真空、惰性氣體）保護(hù)；焊接時(shí)，惰性氣體或氣渣聯(lián)合保護(hù)。 氫主要來源于水分，包括原材料（爐料、造渣材料、母材、焊接材料等）本身含有的水分、材料表面吸附的水分以及鐵銹或氧化膜中的結(jié)晶水、化合水等。材料內(nèi)的碳?xì)浠衔锖筒牧媳砻娴挠臀鄣纫彩菤涞闹匾獊碓础?氧主要來源于焊材或礦石，在焊接要求比較高的合金鋼和活潑金屬時(shí)，應(yīng)盡量選用不含氧或氧含量少的焊接材料，如采用高純度的惰性保護(hù)氣體，采用低氧或無氧的焊條、焊劑等。 限制措施為焊材存放中防吸潮、焊前烘干和去油污。第四十二張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月422控制工藝參數(shù)增大電弧電壓時(shí)，保護(hù)效果變差，液態(tài)金

24、屬與空氣的接觸機(jī)會(huì)增多，使焊縫中氮、氧的含量增加。因此，應(yīng)盡量采用短弧焊。 焊接電流增加時(shí)，熔滴過渡頻率增加，氣體與熔滴作用時(shí)間縮短，焊縫中氮、氧含量減少。此外，焊接方法、熔滴過渡特性、電流種類等也有一定的影響。 鑄造過程中控制液態(tài)金屬的保溫時(shí)間、澆注方式和冷卻速度，可在一定程度上減少金屬中氮、氫、氧的含量。第四十三張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月433冶金處理 采用冶金方法對液態(tài)金屬進(jìn)行脫氮、脫氧、脫氫等除氣處理，是降低金屬中氣體含量的有效方法。 冶金法脫氮 液態(tài)金屬中加入Ti、Al和稀土等對氮有較大親和力的元素，可形成不溶于液態(tài)金屬的穩(wěn)定氮化物而進(jìn)入熔渣，從而減少金屬的氮含量，降

25、低其形成氣孔和時(shí)效脆化傾向。但在煉鋼時(shí)，要嚴(yán)格控制加鋁量。第四十四張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月44金屬冶煉過程中的除氫 常常通過加入固態(tài)或氣態(tài)除氣劑進(jìn)行除氫。如將氯氣通入鋁液后，可產(chǎn)生下列反應(yīng)： 2 Al + 3 Cl2 2 AlCl3 + Q H2 + Cl2 2HCl + Q 鋁液中的氫既能與氯化合成氯化氫氣體而逸出鋁液表面，又可通過擴(kuò)散作用進(jìn)入氯化鋁氣泡內(nèi)，促使AlCl3氣體逸出。生產(chǎn)中，也可采用通入混合氣體（如氮-氯或氯-氮-一氧化碳）的方法除氣，以減少氯對熔煉設(shè)備的腐蝕作用。第四十五張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月45 焊接過程中的脫氫 熔池存在時(shí)間短暫，因此

26、不能采用熔煉過程時(shí)的冶金除氫法。 （1）在焊條藥皮和焊劑中加入氟化物 （2）控制焊接材料的氧化勢 （3）在藥皮或焊芯中加入微量稀土元素 （4）焊后消氫處理 第四十六張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月46（1）在焊條藥皮和焊劑中加入氟化物主要是CaF2，焊條藥皮中加入78，即可急劇減少焊縫的氫含量。氟化物的去氫機(jī)理主要有以下兩種： 在酸性渣中， CaF2和SiO2共存時(shí)能發(fā)生如下化學(xué)反應(yīng)： 2 CaF2 + 3 SiO2 = 2 CaSiO3 + SiF4 生成的氣體 SiF4 沸點(diǎn)很低（90），它以氣態(tài)形式存在，并與氣相中的原子氫和水蒸氣發(fā)生反應(yīng)： SiF4 + 3 H = SiF + 3 HF SiF4 + 2 H2O = SiO2 + 4 HF反應(yīng)生成的 FH 在高溫下比較穩(wěn)定，故能降低焊縫的氫含量。第四十七張，PPT共五十二頁，創(chuàng)作于2022年6月47在堿性焊條藥皮 中， CaF2首先與藥皮中的水玻璃發(fā)生反應(yīng)： Na2O.n SiO2 + m H2O = 2 Na