結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)論文

1、摘要關(guān)鍵詞編制依據(jù)及說明工程概況三、設(shè)計(jì)資料四、柱網(wǎng)布置1、2、柱網(wǎng)布置圖框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇五、梁、柱截面尺寸的初步確定1、2、梁截面尺寸的初步確定 柱的截面尺寸估算八、樓板計(jì)算1、1、次房間（1）計(jì)算次房間（2）計(jì)算七、樓梯鋼筋計(jì)算1、2、3、荷載和受力計(jì)算配筋面積計(jì)算配筋結(jié)果八、電算結(jié)果1、2、數(shù)據(jù)輸入數(shù)據(jù)輸出參考文獻(xiàn)1818202122222326重慶市江津區(qū)陽光小鎮(zhèn)1號(hào)樓西南大學(xué)專業(yè)名稱：建筑工程 學(xué)生姓名：胡海指導(dǎo)教師：艾大利摘要：本工程名稱為重慶市江津區(qū)陽光小鎮(zhèn)1號(hào)樓，結(jié)構(gòu)為全現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，6 層。工程所在地區(qū)為重慶市江津區(qū)，抗震設(shè)防等級(jí)為6度，需要進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)過

2、程遵循先建筑后結(jié)構(gòu)再施工的順序進(jìn)行?？拐鸾Y(jié)構(gòu)在地震作用下，為了有良好的耗能能力以及在強(qiáng)震下結(jié)構(gòu)不倒塌，其構(gòu)件 應(yīng)有足夠的延性。要設(shè)計(jì)延性框架結(jié)構(gòu)，需滿足“強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)剪弱彎，強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件” 的要求，并進(jìn)行相應(yīng)的內(nèi)力調(diào)整，然后由調(diào)整后的內(nèi)力值進(jìn)行配筋計(jì)算。本工程采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系（橫向承重），因此選擇了有代表性的一棉框 架進(jìn)行計(jì)算。設(shè)計(jì)計(jì)算整個(gè)過程中綜合考慮了技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和施工工業(yè)化的要求。關(guān)鍵詞：抗震設(shè)計(jì)框架結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)編制依據(jù)及說明本工程施工組織設(shè)計(jì)，主要依據(jù)目前國(guó)家對(duì)建設(shè)工程質(zhì)量、工期、安全生產(chǎn)、文明 施工、降低噪聲、保護(hù)環(huán)境等一系列的具體化要求，依照中華人民共和國(guó)建筑

3、法、建 設(shè)工程質(zhì)量管理?xiàng)l例、國(guó)家現(xiàn)行建筑工程施工與驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范、建筑安裝工程質(zhì)量 檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)、住宅樓招標(biāo)文件、施工招標(biāo)評(píng)定標(biāo)辦法，答疑會(huì)紀(jì)要以及根據(jù) 政府建設(shè)行政主管部門制定的現(xiàn)行工程等有關(guān)配套文件，結(jié)合本工程實(shí)際，進(jìn)行了全面 而細(xì)致的編制。1、工程施工組織設(shè)計(jì)編制的依據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)工程測(cè)量規(guī)范GBJ50026-2006國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50202-2002國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)GBJ50205-2002國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB50300-2001國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土強(qiáng)度評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)GB/T50107-2010國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)工程項(xiàng)目管理規(guī)范GB/T50326-2

4、001行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范JGJ79-2001行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程JG/1T0-2005行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001二、工程概況1、 建筑設(shè)計(jì)特點(diǎn)本工程位于重慶市江津區(qū)，尺寸為38.140X17.700米，建筑面積為3573.7平方 米，為六層框架結(jié)構(gòu)，全部民用住宅樓，全部層高3.000米，建筑物高度21.000米， 室內(nèi)外高差為0.45米?？拐鹪O(shè)防烈度為6度。工程做法：外墻飾面：一層室內(nèi)標(biāo)高以上為白色仿石漆，一層室內(nèi)標(biāo)高以下為石島紅理石 (600 x900mm)。內(nèi)墻飾面：衛(wèi)生間采用200X300瓷片，其它為石灰砂粉刷。樓地面：全部樓地

5、面為均為陶瓷鋪地磚。頂面：抹水泥石膏砂漿，刷106涂料。屋面：全部為上人屋面。2、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特點(diǎn)地基處理：地基采用強(qiáng)夯，2.3米以下用3： 7灰土夯實(shí)0.5米厚基礎(chǔ)形式：基礎(chǔ)采用獨(dú)立柱基礎(chǔ)。砌體材料：-0.45以下，用MU10 普通機(jī)制粘土磚，M10水泥沙漿砌筑，全部均采用 用MU10 普通機(jī)制空心磚，M10混合砂漿砌筑。結(jié)構(gòu)：受力鋼筋主筋保護(hù)層厚度：基礎(chǔ)為35mm，梁柱為25mm，板為15mm。板全部 采用混凝土現(xiàn)澆板，砼強(qiáng)度等級(jí)：基礎(chǔ)砼墊層為C20，其它砼C30。三、設(shè)計(jì)資料1、冬季采暖室外空氣計(jì)算溫度3C，夏季通風(fēng)室外空氣計(jì)算溫度33C，冬季采 暖室內(nèi)空氣計(jì)算溫度18C；2、重慶市基本風(fēng)壓

6、0.40 kN/m2；3、常年地下水位較高，水質(zhì)對(duì)混凝土有一定的侵蝕作用；4、地基承載力特征值為280 kN/m2，II類場(chǎng)地；5、建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限50年，安全等級(jí)二級(jí)。6、建筑抗震設(shè)防類別為丙類，設(shè)防烈度6度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.05g， 設(shè)計(jì)地震分組為第二組，II類場(chǎng)地設(shè)計(jì)特征周期0.3s7、結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，框架抗震等級(jí)為三級(jí)。四、柱網(wǎng)布置1、 柱網(wǎng)布置圖本住宅樓全部層高均為3.0m。主體結(jié)構(gòu)布置圖如下圖1所示:一 .HIIIIIIIIIIIIIIIIII11II.卜4 = J 一 圖1 主體結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)布置圖2、框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布荷載和恒載經(jīng)次梁

7、間接或直接傳至主梁，再由主 梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向 框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。五、梁、柱截面尺寸的初步確定1、梁截面尺寸的初步確定梁截面高度一般取跨度的1/12-1/8進(jìn)行計(jì)算。本方案中，邊橫梁高 h=（1/12-1/8）l=1/12 X 6000-1/8 X 6000=500mm-875mm，取 h=800mm，截面寬度 h=1/2h=300mm，取400mm。同理計(jì)算其他跨的梁截面，見表1。表1梁截面尺寸表（mm）混凝土等級(jí)橫梁（bXh）次梁（bXh）C30250X500

8、250X4002、 柱的截面尺寸估算根據(jù)柱的軸壓比限值按下列公式計(jì)算：柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值N=BF gEn注：B 考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3,不等跨內(nèi)柱取1.25, 等跨內(nèi)柱取1.2。F-按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積。gE 折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取1215 kN/m2。n-驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。A NN/uf注：Un-框架柱軸壓比限值，對(duì)一級(jí)，二級(jí)，三級(jí)抗震等級(jí)，分別取0.7, 0.8, 0.9。 本方案為三級(jí)抗震等級(jí)，故取0.9。fc-為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)C30，查得f=14.3N/mm2, ft=1.43N/mm2 。計(jì)算過程：對(duì)于邊

9、柱：N=BF gE n=1.3X3.0X6.6X12X 5=1544.4kNA =N/uNf =1544.4 X 103/0.9 X 14.3=120000.0mm2對(duì)于中柱：N=BF gE n=1.25 X 19.8X 12X 5=1485.00kNA =N/uNf =1485.00X 103/0.9X 14.3=115384.62mm2綜合以上計(jì)算結(jié)果，取柱截面為正方形(120000) =346.41mm，為安全起見，全 部樓層均取 b X h=400mm X 400mm。六、樓板計(jì)算本工程樓板計(jì)算書，計(jì)算方法一樣，故只取其中具有代表性的房間次房間(1)計(jì)算、基本資料1、房間編號(hào)：372、

10、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g = 5.00+ 3.00(板自重)二8.00 kN/m2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q = 2.00 kN/m2計(jì)算跨度Lx = 4200 mm ；計(jì)算跨度Ly = 4200 mm板厚H =120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：C30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：HPB3004、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：口=1/5.6、考慮活荷載不利組合。7、程序自動(dòng)計(jì)算樓板自重。、計(jì)算結(jié)果Mx =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22 =4.39kN - m考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的

11、彎矩：Mxa =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 =0.76kN - mMx= 4.39 +0.76 =5.15kN - mAsx= 286.58mm2,實(shí)配6 8150 (As = 372.mm2)Pmin = 0.239% , P = 0.310%My =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22=4.39kN - m考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 =0.76kN - mMy= 4.39 +0.76 =

12、5.15kN - mAsy= 286.58mm2,實(shí)配6 8150 (As = 372.mm2)Pmin = 0.239% , P = 0.310%Mx =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 = 11.55kN - mAsx,= 472.05mm2,實(shí)配 6 8100 (As = 559.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)Pmin = 0.239% , P = 0.465%My =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 = 11.55kN - mAsy= 472.29mm2,實(shí)配 6 8100 (As = 559.mm2,可能

13、與鄰跨有關(guān)系)Pmin = 0.239% , P = 0.465%、跨中撓度驗(yàn)算Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mq =(0.01760+0.01760/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 4.22 =3.35kN - mEs = 210000.N/mm2Ec = 29791.N/mm2Ftk = 2.01N/mm2Fy =270.N/mm2、在荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2 2)

14、osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4 3)osq =3.35/(0.87* 96.* 372.) = 107.822N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2 Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.24) Pte = 372./ 60000.=0.00621W = 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 107.82) = -0.849當(dāng) WV0. 2 時(shí)，取 W = 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aE：aE =Es / Ec =210000.0/ 297

15、91.5 = 7.049、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf：矩形截面，Yf = 0、縱向受拉鋼筋配筋率 P = As / b / ho =372./1000/ 96.=0.00388、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式(混凝土規(guī)范式7.2.3 1)計(jì)算：Bs二Es*As*ho2/1.15 W +0.2+6* aE*p/(1+ 3.5y f)Bs=210000.*372.*96.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00388/(1+3.5*0.00)= 1122.76kN - m2、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù)9：按混凝土規(guī)范第7.2.5條，當(dāng)P = 0時(shí)，9 =

16、 2.0、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B = Bs / 9 (混凝土規(guī)范式7.2.2)B= 1122.76/2 = 561.381kNm2、撓度 f = k * Qq * L 4 / Bf =0.00127* 9.0* 4.204/ 561.381= 6.336mmf / L = 6.336/4200.= 1/663.,滿足規(guī)范要求！、裂縫寬度驗(yàn)算、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2 2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)

17、范式 7.1.4 3)osq =3.35*106/(0.87* 96.* 335.) = 119.803N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.2 4)Pte = 335./ 60000.= 0.006當(dāng) Pte 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 119.80) = 0.012當(dāng) W0. 2 時(shí)，取 W = 0.2 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式 7.1.21

18、)3 max = 1.9*0.200*119.803/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.028mm，滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2 2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4 3)osq =3.35*106/(0.87* 88.* 335.) = 130.694N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm

19、2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.24)Pte = 335./ 60000.= 0.006當(dāng) Pte 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 130.69) = 0.102當(dāng) W0. 2 時(shí)，取 W = 0.23 max =a cr* W*o sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ P te)（混凝土規(guī)范式7.1.21)3 max = 1.9*0.200*130.694/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.031mm，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼

20、筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2 2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4 3)osq =8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate(混凝土規(guī)范式 7.1.2 4)Pte = 503./ 60000.= 0.008當(dāng) Pte 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 - 0.65* 2

21、.01/( 0.01* 194.00) = 0.4283 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte) (混凝土規(guī)范式 7.1.2 1)3 max = 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.097mm，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2 2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4 3)osq =8.1

22、4*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.24)Pte = 503./ 60000.= 0.008當(dāng) Pte 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.4283 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte) (混凝土規(guī)范式 7.1.21)3 max1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*

23、20.+0.08*11.43/0.01000)0.097mm，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2 2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4 3)osq =8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate(混凝土規(guī)范式 7.1.2 4)Pte = 503./

24、60000.= 0.008當(dāng) Pte 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte) (混凝土規(guī)范式 7.1.2 1)3 max = 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.097mm，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.

25、2 2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4 3)osq =8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.24)Pte = 503./ 60000.= 0.008當(dāng) Pte 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.4283 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/p

26、te) (混凝土規(guī)范式 7.1.2 1)3 max = 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.097mm，滿足規(guī)范要求!次房間(2)計(jì)算：、基本資料1、房間編號(hào)：92、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g = 5.00+ 3.00(板自重)二8.00 kN/m2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q = 2.00 kN/m2計(jì)算跨度Lx = 4200 mm ；計(jì)算跨度Ly = 3300 mm板厚H =120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：C30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：HPB3004、計(jì)算方法：彈性算法。5

27、、泊松比：u=1/5.、考慮活荷載不利組合。、程序自動(dòng)計(jì)算樓板自重。、計(jì)算結(jié)果Mx =(0.01402+0.02778/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32 =2.51kN - m考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa =(0.03294+0.05771/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 =0.47kN - mMx= 2.51 +0.47 =2.99kNmAsx= 286.58mm2,實(shí)配6 8150 (As = 372.mm2)Pmin = 0.239% , P = 0.310%My =(0.02778+0.01402/5)*(1.35* 8.00+

28、0.98* 1.00)* 3.32=3.92kN - m考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya =(0.05771+0.03294/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 =0.69kN - mMy= 3.92 +0.69 =4.61kNmAsy= 286.58mm2,實(shí)配6 8150 (As = 372.mm2)Pmin = 0.239% , P = 0.310%Mx =0.05606*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 =7.79kN - mAsx,= 313.46mm2,實(shí)配 6 10100 (As = 873.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)Pmin = 0.

29、239%P = 0.727%My =0.06741*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 =9.37kN - mAsy,= 379.46mm2，實(shí)配 6 8100 (As = 559.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)Pmin = 0.239% , P = 0.465%、跨中撓度驗(yàn)算Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mq =(0.01402+0.02778/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 3.32 =1.92kN - mEs = 210000.N/mm2Ec = 29791.N/mm2Ftk = 2.01N/mm2Fy =270.N

30、/mm2、在荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2 2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4 3)osq= 1.92/(0.87* 88.* 372.) = 67.301N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.24)Pte = 372./ 60000.=0.00621W = 1.

31、1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 67.30) = -2.022當(dāng) WV0. 2 時(shí)，取 W = 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aE：aE =Es / Ec =210000.0/ 29791.5 = 7.049、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf：矩形截面，Yf = 0、縱向受拉鋼筋配筋率 P = As / b / ho =372./1000/ 88.=0.00423、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式(混凝土規(guī)范式7.2.3 1)計(jì)算：Bs二Es*As*ho2/1.15 W +0.2+6* aE*P/(1+ 3.5y f)Bs=210000.*372.*88.2/1.1

32、5*0.200+0.2+6*7.049*0.00423/(1+3.5*0.00)= 922.01kN - m2、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù)9：按混凝土規(guī)范第7.2.5條，當(dāng)P = 0時(shí)，9 = 2.0、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B,可按下列公式計(jì)算：B = Bs / 0(混凝土規(guī)范式7.2.2)B= 922.01/2 = 461.005kN - m2、撓度 f = k * Qq * L 4 / Bf =0.00186* 9.0* 3.304/ 461.005= 4.308mmf / L = 4.308/3300.= 1/766.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算：、X方向板帶跨中裂縫：裂

33、縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2 2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4 3)osq= 1.92*106/(0.87* 88.* 335.) = 74.779N/mm2 矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.2 4)Pte = 335./ 60000.= 0.006當(dāng) Pte 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 -

34、 0.65* 2.01/( 0.01* 74.78) = -0.644當(dāng) W0. 2 時(shí)，取 W = 0.2 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式 7.1.21)3 max = 1.9*0.200* 74.779/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.018mm，滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2 2)osq = Mq / (0.87 * ho * As

35、)(混凝土規(guī)范式 7.1.4 3)osq =3.00*106/(0.87* 96.* 335.) = 107.107N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.24)Pte = 335./ 60000.= 0.006當(dāng) P te 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 107.11) = -0.117當(dāng) W0. 2 時(shí)，取 W = 0.2 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式

36、 7.1.2-1)3 max = 1.9*0.200*107.107/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.025mm，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2-2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4-3)osq =5.49*106/(0.87* 95.* 785.) = 84.648N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60

37、000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.2-4)Pte = 785./ 60000.= 0.013W = 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 84.65) = -0.077當(dāng) W0. 2 時(shí)，取 W = 0.23 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式 7.1.2-1)3 max = 1.9*0.200* 84.648/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01309)= 0.019mm，滿足規(guī)范要求！、裂縫寬度驗(yàn)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W， 按下列公式計(jì)算：W = 1

38、.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2-2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4-3)osq =6.61*106/(0.87* 96.* 503.) = 157.372N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.2-4)Pte = 503./ 60000.= 0.008當(dāng) P te 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 157.37) =

39、 0.271 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式 7.1.2-1)3 max = 1.9*0.271*157.372/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.050mm，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2-2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4-3)osq =5.49*106/(0.87* 96.* 335.)

40、 = 196.328N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.2-4)Pte = 335./ 60000.= 0.006當(dāng) Pte 0.01 時(shí)，取 p te = 0.01W = 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 196.33) = 0.4363 max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式 7.1.2-1)3 max = 1.9*0.436*196.328/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01

41、000)= 0.100mm，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計(jì)算：W = 1.1 - 0.65 * ftk / (Pte * osq)(混凝土規(guī)范式 7.1.2-2)osq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土規(guī)范式 7.1.4-3)osq =6.61*106/(0.87* 95.* 393.) = 203.557N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120.= 60000.mm2Pte = As / Ate (混凝土規(guī)范式 7.1.2-4)Pte = 393./ 60000.= 0.007當(dāng) P

42、te 0.01 時(shí)，取 p te = 0.010.4591.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 203.56) max = acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte) (混凝土規(guī)范式 7.1.2 -1)3 max = 1.9*0.459*203.557/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)= 0.129mm，滿足規(guī)范要求！七、樓梯鋼筋計(jì)算1、荷載和受力計(jì)算樓梯計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算公式如下：hh = dd- AITL pq = 1.2 * （g 岐誰 + 25* hh）/cos 3 +1.4q =L35=I= g悔 + 25=l=

43、）/cosa+L4* 0.7其中hh:樓梯梯板在不同受力段取不同的值，上圖所示取樓梯梯板折算高度 在樓梯折板處取梯板厚度，在平臺(tái)處取平臺(tái)厚度，在樓板處取樓板厚度 荷載計(jì)算參數(shù)（單位kn/m）：裝修荷載Qz=1.0；活載Q h =2.0；恒載分項(xiàng)系數(shù)1.2,1.35活載分項(xiàng)系數(shù)1.4,1.4X0.7梯板負(fù)筋折減系數(shù)（ZJXS）=0.8各跑荷載及內(nèi)力計(jì)算及示意圖：其中：Qb梯板均布荷載；Qbt梯板彎折段均布荷載；QP 平臺(tái)均布荷載；Qw樓面均布荷載；單位（KN/m）；第1標(biāo)準(zhǔn)層第1跑Qb=9.896Qbt=7.000；Qp=7.600Qw=7.000f平曾蟲土WWW* Q二.+I14.99第1標(biāo)準(zhǔn)層第2跑Qb=9.896Qbt=7.000Qp=7.600 Qw=7.000第2標(biāo)準(zhǔn)層第1跑Qb=9.896Qbt=7.000Qp=7.600 Qw=7.000第2標(biāo)準(zhǔn)層第2跑Qb=9.896Q