S31603+Q345R不銹鋼復(fù)合板的焊接

1、S31603+Q345R不銹鋼復(fù)合板焊接1.鋼板性能GB/T20878-2007不銹鋼和耐熱鋼牌號及化學(xué)成分序號統(tǒng)一數(shù)字代號新牌號舊牌號化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）/%CSiMnPSNiCrMoNCu/39S31603022Cr17Ni12Mo200Cr17Ni14Mo20.0301.002.000.0450.03010.0014.0016.0018.002.003.00/GB/T4237-2007不銹鋼熱軋鋼板和鋼帶GB/T3280-2007不銹鋼冷軋鋼板和鋼帶新牌號化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）/%CSiMnPSNiCrMoNCu其他兀素022Cr17Ni12Mo20.0300.752.000.0450.0

2、3010.0014.0016.0018.002.003.000.10/新牌號狀態(tài)規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度RP0,/Mpa抗拉強(qiáng)度R/MPam斷后伸長率A/%硬度值HBWHRBHV不小于不大于022Cr17Ni12Mo2固溶處理1704854021795220H1/4冷作硬化5158608/H1/2冷作硬化76010356/10%草酸浸蝕試驗的判別新牌號試驗狀態(tài)硫酸-硫酸鐵腐蝕試驗65%硝酸腐蝕試驗硫酸-硫酸銅腐蝕試驗022Cr17Ni12Mo2敏化處理溝狀組織/溝狀組織硫酸-硫酸鐵腐蝕試驗的腐蝕減量新牌號試驗狀態(tài)腐蝕減量/g/(m2h)022Cr17Ni12Mo2敏化處理按供需雙方協(xié)議硫酸-硫酸銅腐

3、蝕試驗后彎曲面狀態(tài)新牌號試驗狀態(tài)試驗后彎曲面狀態(tài)022Cr17Ni12Mo2敏化處理不得有晶間腐蝕裂紋GB24511-2009承壓設(shè)備用不銹鋼鋼板及鋼帶統(tǒng)一數(shù)字代號新牌號化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）/%CSiMnPSNiCrMoNCu其他S31603022Cr17Ni12Mo20.0300.752.000.0350.02010.0014.0016.0018.002.003.000.10/新牌號各類型產(chǎn)品的最大厚度/mm規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度R/MPaPC0規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度R/MPaPIc抗拉強(qiáng)度R/MPa斷后伸長率A/%硬度值HBWHRBHV不小于不大于022Crl7Nil2Mo2C8180260490

4、4021795220H14P80GB713-2008鍋爐和壓力容器用鋼板-第1號修改單牌號化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）/%CSiMnPSAlsQ345R0.200.551.201.600.0250.0100.020牌號交貨狀態(tài)鋼板厚度/mm拉伸試驗沖擊試驗彎曲試驗抗拉強(qiáng)度R/（N/mm2）m屈服強(qiáng)度R/(N/mm2)cJ伸長率A/%溫度/C沖擊吸收能里KV/J2180b=2a不小于不小于Q345R熱軋、控軋或正火31651064034521041d=2aNB/T47002.1-2009壓力容器用爆炸焊接復(fù)合板第1部分：不銹鋼-鋼復(fù)合板7.r1覆材和基耕的標(biāo)準(zhǔn)及鋼號應(yīng)符合表2的規(guī)定。基材的技術(shù)要求（如交

5、貨狀態(tài)、力學(xué)性能檢驗率、超聲檢測等）還應(yīng)符合GB1?；騄B4732的規(guī)定。以鍛件為基材時，應(yīng)采用III級或IV級鍛杵。7.1.2對于基材,其標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值大于或等于540MPa的復(fù)合板,應(yīng)經(jīng)技術(shù)評審后方可使用。7-1-3經(jīng)供霜雙方協(xié)儀，也可采用表2以外標(biāo)準(zhǔn)的覆材酈基材，但其技術(shù)要求不得低于7.1.1的規(guī)定。當(dāng)采用表2以外標(biāo)準(zhǔn)的基材時，所選用的鋼號應(yīng)與表2中的鋼號具有相近的化學(xué)成分.鋼材的技術(shù)要求（如鋼中磷、硫含就，鋼林的沖擊試驗溫度和沖擊功指標(biāo)等）不得低于表2中相近鋼號的有關(guān)規(guī)定O復(fù)合板應(yīng)經(jīng)熱赴理、校平、剪切或切割）后交貨，復(fù)合板的熱處理狀態(tài)應(yīng)符合GB150或JB4732中對相應(yīng)基材的規(guī)定

6、。根據(jù)需方要求.并在合同中注明，覆材表面可經(jīng)噴砂、拋光或酸洗等處復(fù)合板復(fù)合界面的結(jié)合剪切強(qiáng)度應(yīng)不小于表4拉伸試驗結(jié)果屈脈強(qiáng)度九，MP3抗拉強(qiáng)度陷,MPa伸長率扎%也1十凡出R兔1詢+%2不小于基材標(biāo)準(zhǔn)值-注1:1-機(jī)材屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值MPu；Rq基材屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，MPa；g覆材抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)下FM值*MPa；略2基材抗拉強(qiáng)度標(biāo)聽不限值，MPa；fl覆材厚度，mm；基材厚度*tnnic注2：半覆材嬸長率標(biāo)準(zhǔn)禮小于基材神扳率標(biāo)準(zhǔn)値時#允許復(fù)合扳忡長率小于基材標(biāo)準(zhǔn)值，但不紡于機(jī)材標(biāo)推值,此時尚應(yīng)補(bǔ)充進(jìn)行1個基材試樣的拉神試鯊.其神膠率不小于基材標(biāo)準(zhǔn)值*表彎曲性能彎曲角度音心直徑試驗結(jié)果180內(nèi)彎曲按基

7、材標(biāo)淮的規(guī)定.外彎曲血M在彎胭部分的外測不得有裂線.復(fù)會界面：d為彎心直徑，廿為試樣厚度）不礙有分層面彎背彎晶|間腐蝕試驗根據(jù)需方要求，經(jīng)供需雙方協(xié)議，GB150-2011壓力容器匚2飄試的交貨狀態(tài)應(yīng)按GBE氐11的糊應(yīng)觀定抉黑稼蜃XXXX）鋼槻材遙氏狀態(tài)處離，黑氏俸-鐵累拓型靈Xx%冥】洌板和黑氏憚型（船寅XX決】鋼板以固理狀態(tài)交帯”1不銹覩鋼復(fù)合板筑）不銹鋼鋼復(fù)合板的技術(shù)要求應(yīng)符合NB/T47002.1的規(guī)定對不計入強(qiáng)度計算的奧氏休型不銹鋼痺材，可選用GB24511以外的國家標(biāo)準(zhǔn)中的鋼號，該覆材鋼號的技術(shù)要求（如磷、硫含量，強(qiáng)度抬標(biāo)等）允許低丁，GB24511相應(yīng)鋼號的規(guī)定，b）復(fù)合板的未

8、結(jié)合率不應(yīng)大于3冰設(shè)計文件中應(yīng)規(guī)定臭合板的綴別,）不銹鋼-鋼復(fù)合板的使用溫度范圍應(yīng)同時符合本標(biāo)準(zhǔn)對基材和覆材使用溫度范國的規(guī)定：d）設(shè)計文件也可選用其他復(fù)合鋼板標(biāo)準(zhǔn)，但其技卷要求和梗用溫度范圍應(yīng)符合a）-c）的規(guī)定，其中復(fù)合界面的繪合剪切強(qiáng)度應(yīng)不小于210MPao2.焊接材料性能NB/T47018.2-2011承壓設(shè)備用焊接材料訂貨技術(shù)條件第2部分：鋼焊條GB/T983-2012不銹鋼焊條新型號舊型號牌號化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）/%CSiMnPSNiCrMoCu其他兀素E309LMO-16E309MB-16A0420.041.00300.02012.014.022.025.02.

9、03.00.75除鐵外0.5%E316L-16/A0220.041.00300.02011.014.017.020.02.03.00.75除鐵外0.5%E5015UH|E5015J5070.150.901.250.0250.0150.300.200.30/V0.08說明單值表示最大值型號抗拉強(qiáng)度R/(MPa)m屈服強(qiáng)度R/(MPa)El斷后伸長率A/%縱向彎曲180,b=10-30C沖擊E309LMO-16510/25d=40/E316L-16490/25d=40/E5015UH|49040020d=40三54GB/T983-1995不銹鋼焊條附錄A焊條用途及熔敷金屬的性能型

10、號性能E309.-XX通常用于焊接相冋類型的不銹鋼，也可以用于焊接在強(qiáng)腐蝕介質(zhì)中使用的要求焊縫合金兀素含量較高的不銹鋼或用于異種鋼的焊接。熔敷金屬合金元素含量除含碳量低以外與E309Mo相同，熔敷金屬含碳量低，因此焊縫抗晶間腐蝕能力較強(qiáng)。E316L-XX通常用于焊接0Crl7Nil2Mo2型不銹鋼及相類似的合金。由于鉬提高了焊縫的抗蠕變能力，因此也可以用于焊接在較高溫度下使用的不銹鋼。當(dāng)焊縫金屬存在連續(xù)或非連續(xù)網(wǎng)狀鐵素體和焊縫金屬的鉻鉬比小于8.21,并且焊縫金屬在腐蝕介質(zhì)中時，焊縫金屬可能會發(fā)生快速腐蝕。除含碳量較低外，熔敷金屬合金元素含量與E316相冋。由于含碳量低，因此在不含鈮、鈦等穩(wěn)定

11、劑時，也能抵抗因碳化物析出而產(chǎn)生的晶間腐蝕。通常用于焊接低碳含鉬奧氏體鋼。當(dāng)焊縫金屬含碳量限制在0.04%以下時，在絕大多數(shù)情況下都可以防止晶間腐蝕。高溫強(qiáng)度不如E316H型焊條。EXXX-16藥皮類型16的焊條適用于交流或直流焊接。藥皮可以是堿性的，也可以是鈦型或鈦鈣型。為了在交流施焊時獲得良好的電弧穩(wěn)定性，這類焊條藥皮中一般都含有易電離元素，如鉀。直徑不大于4.0mm的焊條可用于全位置焊接。YB/T5092-2005焊接用不銹鋼絲新型號舊型號牌號化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）/%CSiMnPSNiCrMoCu其他兀素H03Cr19Ni12Mo2H00Cr19Ni12Mo2ER316L0.0300.3

12、51.002.500.0300.03011.0014.0018.0020.002.003.000.75/H12Cr24Ni13H1Cr24Ni13ER3090.120.351.002.500.0300.03012.014.023.025.00.750.75/H12Cr24Ni13Mo2H1Cr24Ni13Mo2ER309Mo0.120.351.002.500.0300.03012.014.023.025.02.003.000.75/新型號用途H03Cr19Ni12Mo2除碳含量較低外，其它成分與H08Cr19Ni12Mo2相同，主要用于焊接超低碳含鉬奧氏體不銹鋼及合金。因為碳含量低，在不采用鈦

13、、鈮等穩(wěn)定化元素的條件下，焊縫具有良好的抗晶間腐蝕性能，但高溫抗拉強(qiáng)度低于含鈦、鈮的焊縫。H12Cr24Ni13用于焊接成分相似的鍛件和鑄件，也可以用于不同種金屬的焊接，如08Cr19Ni9不銹鋼與碳鋼的焊接；常用于08Cr19Ni9復(fù)合鋼板的復(fù)層焊接，以及碳鋼殼體內(nèi)襯不銹鋼薄板的焊接。H12Cr24Ni13Mo2除含2.0%3.0%鉬外，其它成分與H12Cr24Ni13相同。因為鉬能提咼鋼在含鹵化物氣氛中的抗點腐蝕能力，該焊絲主要用于鋼材表面堆焊，作為H08Cr19Ni12Mo2或H08Cr19Ni14Mo3填充金屬多層堆焊的第一層堆焊，以及在碳鋼殼體中含鉬不銹鋼內(nèi)襯的焊接、含鉬不銹鋼復(fù)合鋼

14、板與碳鋼或08Cr19Ni9不銹鋼的連接。3.鋼板焊接性3.1焊接性3.1.1物理特性奧氏體組織，顯著的冷加工硬化性，電阻比碳鋼大5倍，線膨脹系數(shù)比碳鋼大50%，熱導(dǎo)率為碳鋼的1/2，在固溶退火狀態(tài)，具有低的導(dǎo)磁率。鉻、鎳當(dāng)量較低時，在冷加工變形量較大的情況下，會產(chǎn)生形變誘導(dǎo)馬氏體，從而產(chǎn)生磁性。具有低的屈強(qiáng)比（40%50%）,伸長率、斷面收縮率和低溫沖擊韌性均很高。結(jié)晶組織為面心立方，則其塑性和韌性比碳鋼和低合金鋼好，其低溫缺口韌性非常好。其在高于538C時的強(qiáng)度比碳鋼和低合金鋼高，而且保持良好的抗氧化性能，316型不銹鋼在300系列不銹鋼中，具有最高的應(yīng)力-破斷性能。3.1.2焊接特點舍點

15、駡詛衆(zhòng)IfBajKd.GCSOSO.COM16I?IB920212223M252627Cr-Cr+Mo+1.5XSl瞭當(dāng)ft=.Ni+30XJC-b?；N)+0.bXMn-IH丄Ur.丟層與覆層之間加焊隔離層，因此隔離層用焊接材料也是非常重要的。選擇焊接材料時可遵循以1820262830覆層用焊接材料應(yīng)保證熔敷金屬的主要合金元素含量不低于覆層母材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的下限值。.對于有防止晶間腐蝕要求的焊接接頭，還應(yīng)保證熔敷金屬中有一定含量的Nb、Ti等穩(wěn)定元素或3(C)不大于0.04%。.對于基層應(yīng)按基層鋼材的合金含量選用焊接材料，保證焊接接頭的抗拉強(qiáng)度不低于基層母材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的抗拉強(qiáng)度下限值。.為補(bǔ)充基層

16、對覆層造成的稀釋，隔離層焊接材料最好采用鉻鎳含量高的焊條(如25Cr-13Mo型或25Cr-20Ni型)。奧氏體不銹鋼的熱物理性能和組織特點決定了其焊接工藝特點。由于導(dǎo)熱系數(shù)小而熱膨脹系數(shù)大，焊接時易于產(chǎn)生較大的變形和焊接應(yīng)力，因此應(yīng)盡可能選用焊接能量集中的焊接方法。由于導(dǎo)熱系數(shù)小，在同樣的電流下，可比低合金鋼得到較大的熔深。同時又由于電阻率大，也為了避免焊條發(fā)紅，一般與同直徑的碳鋼或低合金鋼焊條相比，焊接電流較小。純奧氏體與超級奧氏體不銹鋼，熱裂紋敏感性較大，應(yīng)嚴(yán)格控制焊接熱輸入。焊接材料通常采用同材質(zhì)焊接材料。由于焊接材料中合金元素相對較高，其中有些元素如Ti、Nb、Cr、Al等極易氧化和

17、燒損，焊接時應(yīng)盡可能縮短電弧，且擺動幅度要限制。為提高焊縫的抗熱裂性能和耐蝕性能，焊接時，要特別注意焊接區(qū)的清潔，避免有害元素滲入焊縫。奧氏不銹鋼焊接時一般不需要預(yù)熱及后熱，為了防止焊接熱裂紋的發(fā)生、焊縫和熱影響區(qū)的晶粒長大及碳化物的析出，保證焊接接頭的塑韌性與耐蝕性，應(yīng)控制低的層間溫度，一般不超過150C。3.1.3焊接缺陷及對策熱裂紋可分為凝固、液化、高溫失塑三大類。凝固裂紋多發(fā)生在焊縫區(qū)；液化裂紋多出現(xiàn)在靠近熔合線的近縫區(qū)，多層多道焊縫中層道間也可能出現(xiàn)；高溫失塑裂紋通常發(fā)生在焊縫金屬凝固結(jié)晶完了的高溫區(qū)。裂紋類型形成時間基本特征被焊材料分布部位及裂紋走向熱裂紋結(jié)晶裂紋（凝固裂紋）在固相

18、線溫度以上稍高的溫度，凝固前固液狀態(tài)下沿晶間開裂，晶界有液膜，開口裂紋斷口有氧化色彩雜質(zhì)較多的碳鋼、低中合金鋼、奧氏體鋼、鎳基合金及鋁在焊縫中，沿縱向軸向分布，沿晶界方向呈人字形，在弧坑中沿各方向或呈星形，裂紋走向沿奧氏體晶界開裂液化裂紋固相線以下稍低溫度，也可為結(jié)晶裂紋的延續(xù)沿晶間開裂，晶間有液化，斷口有共晶凝固現(xiàn)象含S、P、C較多的鎳鉻高強(qiáng)鋼、奧氏體鋼、鎳基合金熱影響區(qū)粗大奧氏體晶粒的晶界在熔合區(qū)中發(fā)展，多層焊的前一層焊縫中，沿晶界開裂失延裂紋及多邊化裂紋再結(jié)晶溫度T附近R表面較平整，有塑性變形痕跡，沿奧氏體晶界形成和擴(kuò)展，無液膜純金屬及單相奧氏體合金純金屬或單相合金焊縫中，少量在熱影響區(qū)

19、，多層焊前一層焊縫中，沿奧氏體晶界開裂產(chǎn)生基本原因：導(dǎo)熱系數(shù)小、線膨脹系數(shù)大，焊接接頭高溫停留時間較長，焊縫金屬及近縫區(qū)在高溫承受較高的拉伸應(yīng)力與拉伸應(yīng)變。在焊縫中聯(lián)生結(jié)晶形成方向性很強(qiáng)的粗大柱狀晶組織，在凝固結(jié)晶過程中，一些雜質(zhì)元素及合金元素，如s、P、Sn、Sb、Si、B、Nb易于在晶間形成低熔點的液態(tài)膜，因此造成焊接凝固裂紋；對于奧氏體不銹鋼母材，當(dāng)上述雜質(zhì)元素的含量較高時，將易產(chǎn)生近縫區(qū)的液化裂紋。高溫凝固模式和高溫結(jié)晶組織對熱裂紋敏感性的影響。當(dāng)奧氏體的室溫組織中含有少量的6鐵素體時（3%12%）,其熱裂紋敏感性顯著降低。凝固模式有：A；AF；FA。A模式熱裂紋敏感性較高（根據(jù)晶粒潤

20、濕理論，在結(jié)晶過程中形成的依棉液態(tài)膜能夠潤濕Y界面，而難以潤濕Y-6界面，因此A模式形成的的純奧氏體組織具有較高的熱裂紋敏感性）；FA模式抗熱裂紋性能優(yōu)良（先析出的鐵素體打亂了奧氏體柱狀晶的方向，而且形成了偏析液態(tài)膜難以潤濕Y-6界面，因此具有優(yōu)良的抗熱裂紋性能。與此同時，先析6鐵系體還能較高地溶解S、P、Sn等雜質(zhì)，降低了凝固液體中的雜質(zhì)含量，進(jìn)而提高了抗熱裂紋的性能。以AF凝固模式形成的奧氏體+鐵素體組織，鐵素體在凝固結(jié)晶的后期產(chǎn)生，可以阻止粗大奧氏體柱狀晶的長大，有分隔殘液的作用，同時也可較多溶解雜質(zhì)元素，因此此模式形成的A+F組織也具有低的熱裂紋敏感性。除其他因素外，鐵素體含量與焊縫金

21、屬成分存在一定關(guān)系。鐵素體含量可以通過調(diào)整鐵素體形成元素（如Cr、Si、V、Ti、Mo）與奧氏體形成元素（如C、Ni、N）的比率來確定。1）鐵素體的作用在奧氏體不銹鋼焊件中，鐵素體最重要的作用是降低某些不銹鋼焊縫的熱裂紋傾向。鐵素體含量的下限要求對于避免產(chǎn)生裂紋是必要的，當(dāng)?shù)腿垭s質(zhì)元素（特別是硫、磷）含量很低時，奧氏體不銹鋼焊縫金屬抗熱裂紋性能有所提高。通常熱裂紋受凝固模式影響。最終的鐵素體含量和形式取決于結(jié)晶過程和隨后的固體狀態(tài)。熱裂紋的敏感性按照以下凝固模式的順序降低：單相奧氏體、初生奧氏體、混合型和單相鐵素體、初生鐵素體。雖然鐵素體和凝固模式都主要取決于化學(xué)成分。在FA凝固模式下，初始鐵

22、素體向奧氏體轉(zhuǎn)變，產(chǎn)生雙相組織，大大增加了相的邊界數(shù)量，在此邊界可能分布有低熔點組合物，從而使焊縫金屬中微裂的可能進(jìn)一步減小。至少要3FN（鐵素體數(shù)為3）的6鐵素體含量可消除用E308、E308L、E316、E316L奧氏體填充金屬所熔敷的焊縫金屬中的微裂。E309中需要4FN，E318中為5FN，在E347中為6FN。鐵素體含量超過一定限制，可能會降低力學(xué)性能。為了控制熱脆性，要求焊縫金屬中的6鐵素體約為410%。過量的鐵素體在高溫下放置過程中可導(dǎo)致。脆化。某些填充金屬可能得到太高的鐵素體含量，特別是高鉻低鎳型，312型。鐵素體含量超過一定限制，可能會降低某些焊縫熔敷層在熱的、氧化性酸中的耐

23、腐蝕性能。添加鉬的18Cr-12Ni奧氏體填充金屬，如E316、E317、E318型，在焊態(tài)條件下對某些介質(zhì)的抗腐蝕性能不好。存在局限于對鐵素體的腐蝕時，可在焊后對接頭退火，或者是采用不產(chǎn)生鐵素體的焊縫金屬的成分。成分和組織間的關(guān)系焊縫中鐵素體含量一般用磁性檢測儀進(jìn)行測量，測量結(jié)果用鐵素體數(shù)(FN)表示。由于成分和組織是相關(guān)聯(lián)的，即鐵素體元素(鉻當(dāng)量)和奧氏體元素(鎳當(dāng)量)，因此鐵素體含量也可以通過相圖進(jìn)行估算。為了將Cr-Ni奧氏體不銹鋼的化學(xué)成分與結(jié)晶模式及金相組織密切聯(lián)系起來，并用于評估焊縫金屬的熱裂紋敏感性，明確防止焊接熱裂紋的材料冶金措施，通過焊接時快速冷卻形成的不銹鋼的焊縫組織與合

24、金元素的鉻當(dāng)量(Creq)和鎳當(dāng)量(Nieq)值的關(guān)系圖，可以看出，奧氏體不銹鋼及其焊縫金屬，當(dāng)室溫組織中含有少量的6鐵素體時(4%12%),其凝固模式基本為FA，能有效防止焊接熱裂紋。熔敷狀態(tài)下焊縫金屬的顯微組織取決于它的成分和結(jié)晶速度。碳和氮在穩(wěn)定奧氏體作用中的有效性各比鎳大約30倍，添加少量的鈦可以提高熔敷金屬鐵素體含量達(dá)幾個鐵素體數(shù)。焊接條件的影響焊縫金屬的鐵素體含量由焊縫金屬化學(xué)成分的決定，它主要受焊接材料、母材的稀釋、焊接條件影響?；瘜W(xué)成分中影響最大的是氮和氮，氮和鉻的改變可明顯影響鐵素體含量。高電弧電壓(電弧過長)可造成焊縫金屬氮污染，并且造成鉻氧化損失，使焊縫中鐵素體含量遠(yuǎn)低于

25、規(guī)定值。其他的因素是通過藥皮中的氧化物減少鉻含量(可用Nb、Ti除氧穩(wěn)定)，或者是從二氧化碳中增加碳含量。很高的熱輸入也可以產(chǎn)生一定的影響，特別是對雙相鋼的影響。當(dāng)未經(jīng)稀釋的焊縫金屬中的鐵素體含量與制造廠出具的質(zhì)量證明不相符時，可能是由上述中的一種或者多種因素造成的。一般要求母材稀釋率低于40%。受母材稀釋高的焊道可能已改變了鐵素體含量，從一焊縫到另一焊縫，以及在同一焊縫中從根部到表面就可能存在鐵素體含量的顯著差別。要特別注意根部焊道中對稀釋的影響。如產(chǎn)品管了焊縫中，按工藝合格值檢查全部焊縫，近50%至少相差2FN。因為在母材和填充金屬之間標(biāo)稱成分上一般是有差別的，熔深和焊道形狀的輕微變化，使

26、稀釋率變化，可以使熔敷金屬的成分和性能產(chǎn)生明顯的變化。熔敷金屬中鐵素體含量隨著：.電弧電壓的升高(拉長電弧)而急劇下降。焊接電壓是影響鐵素體含量的主要因素。(N和Cr的影響).隨著焊接電流的提高而降低。.隨著冷卻速度的加快而有所提高，隨著層間溫度的升高而有所降低。.焊接角度對熔敷金屬中鐵素體含量有一定影響。熱處理的影響固溶處理能顯著減少鐵素體含量。焊接熱裂紋的控制主要從控制焊縫金屬成分和調(diào)整焊接工藝兩方面進(jìn)行控制。.控制焊縫金屬成分其中最關(guān)鍵的是針對某一成分母材，選擇合適的焊接材料，防止裂紋產(chǎn)生。.成分控制中還有一個極為重要的問題是限制有害雜質(zhì)的含量。對于各種材料，均需嚴(yán)格限制硫、磷含量，同時

27、適當(dāng)提高s(Mn)/3(S)或3(Mn)3/(S)的比值。.結(jié)構(gòu)鋼焊縫中的3(C)最好限制小于0.10%,不要超過0.12%。由于磷難以用冶金反應(yīng)來控制，只能限制其來源。.對于不同材料，還有些各不相同的有害雜質(zhì)。例如，對單相Y的奧氏體鋼或合金的焊縫金屬，硅是非常有害的雜質(zhì)，鈮也促使熱裂，因為硅與鈮均可形成低熔點共晶。但在Y+6雙相焊縫中，硅或鈮作為鐵素體化元素，反而有利于改善抗裂性。單相奧氏體鋼的焊縫中的錳可改善抗裂性，但有銅存在時，錳與銅相互促使偏析加強(qiáng)，大大增加結(jié)晶裂紋傾向。.調(diào)整焊接工藝.限制熔池過熱。過熱易促使熱裂，應(yīng)降低熱輸入。小線能量能減小晶粒度和降低應(yīng)變量，減小結(jié)晶裂紋傾向，同時

28、縮小固相近縫區(qū)的熱裂敏感區(qū)CSZ的大小，從而減小整個焊接接頭熱裂傾向。.控制成形系數(shù)。焊縫成形系數(shù)越小，熱裂紋傾向越小(與低合金鋼相反)。凸面焊縫比凹面焊縫熱裂紋傾向小，但不能避免在焊根出現(xiàn)裂紋的可能?！袄嫘巍睌嗝婧傅乐幸桩a(chǎn)生熱裂紋。.降低焊接電流，減小熔合比。.控制裝配間隙、改進(jìn)裝配質(zhì)量，降低拘束度。焊縫金屬的低溫脆化為了滿足低溫韌性的要求，焊縫組織通常希望獲得單一的奧氏體組織，避免6鐵素體的存在，而惡化低溫韌性。475C脆性(。相脆化)475C脆性指鉻的質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于15%并含有較多鐵素體相的不銹鋼，在350550C溫度范圍內(nèi)長時間停留或緩冷出現(xiàn)的一種脆化現(xiàn)象，并使鋼的強(qiáng)度、硬度顯著提高，由

29、于這種脆化現(xiàn)象在475C左右最敏感，故稱475C脆性475C脆性主要發(fā)生在高鉻鐵素體鋼、含較多鐵素體的奧氏體不銹鋼，及其焊縫中，含鐵素體越多，脆化傾向越嚴(yán)重。發(fā)生475C脆性后，可以通過重新加熱至590650C，保溫15h后快冷予以消除。相是一種無磁且具有高硬度的脆性富鉻金屬間化合物，。相的名義成分是Fe、Cr，但實際上由于Ni、Mo等原子參與析出，該相的實際成分應(yīng)為(FeNi)x(CrMo)y。鉻與鐵的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別達(dá)到80%和20%，主要析集于柱狀晶的晶界，含Cr量可高達(dá)61%82%,含鐵量為37%17.5%，尺寸為1020nm,此相具有體心立方結(jié)構(gòu)且無磁性，晶格常數(shù)為0.2877nm,介于

30、鐵與鉻的晶格常數(shù)之間。由于。相富Cr,還會富Mo、Si，因而在其周圍常常會出現(xiàn)貧Cr(或MO、Si)區(qū)，或由于。相本身的選擇性溶解而降低鋼的耐蝕性。在奧氏體焊縫中，Y相相均可發(fā)生。相轉(zhuǎn)變，當(dāng)鐵素體含量超過12%時，6-。的轉(zhuǎn)變將非常顯著，造成焊縫金屬的明顯脆化。相析出的脆化還與奧氏體不銹鋼中合金化程度相關(guān)，Cr、Mo具有明顯的。化作用，而Cr、Mo等合金元素含量較高的超級奧氏體不銹鋼，易析出。相。提高奧氏體化合金元素Ni含量，防止Ni在焊接過程中的降低，可有效抑制它們的?；饔?，是防止焊接接頭脆化的有效冶金措施。產(chǎn)生475C脆性的原因是。相的析出。該富鉻相在母相晶面族上及位錯處的析出且與母相仍

31、保持共格關(guān)系，導(dǎo)致發(fā)生晶格畸變，產(chǎn)生很大的內(nèi)應(yīng)力使滑移堆以進(jìn)行，易于產(chǎn)生孿晶。孿晶面會形成解理斷裂的形核點，從而導(dǎo)致脆化，使常溫及負(fù)溫時的沖擊初度嚴(yán)重下降(高溫時不降)，并使鋼的耐蝕性顯著降低。下圖是Fe-Cr合金中。相存在的相圖，從相圖中可以看出，。相的產(chǎn)生是由于520C以下o-a+o反應(yīng)的結(jié)果。由于o相析出較為緩慢，因此，從。相在a相的溶解度線以上加熱所得到的單相a,即使在空冷的條件下，也不會有o相的析出。只有在520C以下長時間保溫，o相才會析出，從而導(dǎo)致鋼的脆化。一般來說，不銹鋼o相經(jīng)過固溶處理，或加熱到o相形成溫度(550C以上)以上保溫一段時間，使o相溶解到基體中，然后快冷卻，可以

32、有效地防止o相析出，使鋼的塑性、韌性得到恢復(fù)。一般認(rèn)為o相直接產(chǎn)生于鐵素體相，則鐵素體形成元素會促進(jìn)鐵素體含量增加，也就促進(jìn)。相析出，也就增加475C脆性的敏感性。均勻（表面）腐蝕耐酸鉻不銹鋼的最低含鉻為12.5%，如要求抗高濃度酸的腐蝕則必需使鉻含量達(dá)到第二個相應(yīng)突變值，即鉻的摩爾分?jǐn)?shù)為25%或更高。鉻不銹鋼在氧化性介質(zhì)中容易先在表面形成富鉻氧化膜的鈍化作用，對氧化性酸、大氣有較好耐均勻腐蝕性，但對非氧化性酸（稀硫酸、醋酸）的耐腐蝕性不好。晶間腐蝕根據(jù)不銹鋼及其焊縫金屬化學(xué)成分、所采用的焊接工藝方法，焊接接頭可能在三個部位出現(xiàn)晶間腐蝕，包括焊縫的晶間腐蝕、緊靠熔合線的過熱區(qū)“刀蝕”及熱影響區(qū)

33、敏化溫度區(qū)的晶間腐蝕。對于焊縫金屬，根據(jù)貧鉻理論，在晶界上析出碳化鉻，造成貧鉻的晶界是晶間腐蝕的主要原因。在腐蝕介質(zhì)中，導(dǎo)致晶間腐蝕的原因：1）碳化鉻析出：在500800C溫度區(qū)間敏化時，過飽和固溶的碳向晶粒間界的擴(kuò)散比鉻的擴(kuò)散的快，在晶界附近和鉻結(jié)合成（Cr、Fe）C的碳化物并在晶界沉淀析出，形成了晶粒邊界附近區(qū)域的貧鉻現(xiàn)象。當(dāng)該區(qū)鉻含量降低到鈍化所需的極限s（Cr=12.5%）以下時，在腐蝕2環(huán)3境6中就會加速該區(qū)發(fā)生晶間腐蝕。熔化焊接時，熔合線附近由于過熱，大部分碳化物被溶解。當(dāng)?shù)诙渭訜岬矫艋瘻囟葏^(qū)（或多層焊或熱處理）時，主要沿晶界析出了鉻的碳化物，由此引起晶間腐蝕。防止措施：采用超低

34、碳s（CV0.03%）以下或更低或加Ti、Nb等穩(wěn)定化元素Nb或Ti的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為（810）s（C）1.0%的母材和填充金屬；調(diào)整相比例，使之含有4%12%的6鐵素體；固溶處理（10101120C）；采用穩(wěn)定化處理使晶內(nèi)鉻擴(kuò)散均勻化以消除局部貧鉻現(xiàn)象；焊接采用較小的焊接熱輸入，加快冷卻速度。2）。相析出：某些超低碳含鉬奧氏體不銹鋼，如316L在敏化溫度區(qū)間在晶界析出。相，在沸騰的65%硝酸溶液中可發(fā)現(xiàn)，。相析出引起的晶間腐蝕。3）晶界吸附：不銹鋼中雜質(zhì)P在晶界吸附是引起硝酸溶液中產(chǎn)生晶間腐蝕的原因。4）穩(wěn)定化元素高溫溶解：含鈦和含鈮奧氏體不銹鋼焊后在敏化溫度加熱處理，再放入強(qiáng)氧化性的硝酸溶液中工

35、作，將在熔合線上出現(xiàn)很窄區(qū)域的選擇性腐蝕，常稱為“刀狀腐蝕”。點蝕及縫隙腐蝕由腐蝕區(qū)產(chǎn)生“閉塞電池腐蝕”（OCC）作用所致。由于材料表面鈍化膜的局部破壞引起。材料E值越正邙日極電位越高），耐點蝕能力越好：介質(zhì)中，CL-的濃度越低，越不容易引起點蝕；增加材料的均勻性，即減少夾雜物（特別是硫夾雜物）、晶界析出物（晶間碳化物或。相等）以及提高鈍化膜的穩(wěn)定性，如降低碳含量，增加鉻和鉬以及鎳含量等都能提高抗點蝕力?，F(xiàn)在超低碳高鉻鎳含鉬奧氏體不銹鋼有較高的耐點蝕性能。由于連接處的縫隙被腐蝕產(chǎn)物覆蓋以及介質(zhì)擴(kuò)散受到限制等原因，該處的介質(zhì)成分和濃度與整體有很大差別，形成了“閉塞電池腐蝕”的作用。和點蝕形成機(jī)理

36、有差異之點在于縫隙腐蝕主要是介質(zhì)的電化學(xué)不均勻引起的。應(yīng)力腐蝕斷裂（SCC）在一定靜拉伸應(yīng)力與一定溫度條件下的特定電化學(xué)介質(zhì)共同作用下，因陽極溶解過程引起的斷裂。分為應(yīng)力腐蝕、氫脆和腐蝕疲勞。氫脆是在靜拉力與電化學(xué)介質(zhì)作用下，由于陰極吸氫而引起斷裂。腐蝕疲勞的應(yīng)力，不僅是靜拉應(yīng)力，更主要地是交變的周期性的拉-拉、拉-壓的動態(tài)應(yīng)力。產(chǎn)生因素：冷熱加工產(chǎn)生的殘余拉應(yīng)力、焊接接頭的組織變化、酸洗處理不當(dāng)、在母材上隨意打弧、焊接接頭設(shè)計不合理造成應(yīng)力集中、腐蝕介質(zhì)的局部濃度提高等。特定條件如下：1）介質(zhì)條件。腐蝕介質(zhì)與材料的組合上有選擇性。奧氏體不銹鋼的介質(zhì)因素，主要是溶液中CL-離子的濃度和氧含量的

37、關(guān)系。CL-離子和O兩者共存并且濃度與量都較高時，才會產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕，這種現(xiàn)象常稱為氧脆。溫度多在50C以上。結(jié)構(gòu)中縫隙以及流動性不良等引起介質(zhì)濃縮部位均發(fā)生應(yīng)力腐蝕斷裂。2）應(yīng)力條件。在拉應(yīng)力作用下才能產(chǎn)生。主要是冷、熱加工過程中的殘余應(yīng)力，所以消除殘余應(yīng)力是防止應(yīng)力腐蝕最有效措施之一。合理設(shè)計焊接接頭，避免腐蝕介質(zhì)在焊接接頭部位聚集，降低或消除焊接接頭的應(yīng)力集中。盡量降低焊接殘余應(yīng)力，在工藝方法上合理布置焊道順序，如采用分段退步焊。采取一些消應(yīng)力措施，如焊后完全退火、焊后錘擊或噴丸等。3）材料條件。一般純金屬不產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕，均發(fā)生在合金中。在晶界上的合金元素偏析是引起合金的晶間型開裂的應(yīng)力腐

38、蝕的重要原因。一般提高晶體堆垛層錯能的元素（如Ni、C）能提高奧氏體不銹鋼應(yīng)力腐蝕能力，降低堆垛層錯能的元素（如Nb、Ti、Mo、N）容易引起應(yīng)力腐蝕。在奧氏體鋼中增加鐵素體含量時，也能增加抗應(yīng)力腐蝕的能力，當(dāng)鐵素體超過60%時，又有所下降。合理選擇母材與焊接材料，如在高濃度氯化物介質(zhì)中，超級奧氏體不銹鋼就顯示出明顯的耐應(yīng)力腐蝕能力。在選擇焊接材料時，為了保證焊縫金屬的耐應(yīng)力腐蝕性能，通常采用超合金化的焊接材料，即焊縫金屬中的耐蝕合金元素（Cr、Mo、Ni等）含量高于母材。4）表面質(zhì)量。采用合理工藝方法保證焊接接頭部位光滑潔凈，焊接飛濺物，電弧擦傷等往往是腐蝕開始的部位，也是導(dǎo)致應(yīng)力腐蝕發(fā)生的

39、根源，因此，焊接接頭的外在質(zhì)量也是至關(guān)重要。斷裂部位和形貌特征：一般出現(xiàn)在近介質(zhì)表面，從表面開始向內(nèi)部擴(kuò)展，點蝕是裂紋的根源，一般沒有總體均勻腐蝕。裂紋通常表現(xiàn)為穿晶擴(kuò)展，裂紋整體為樹枝狀，宏觀裂紋較平直，常常有分枝、花紋和龜裂。微觀裂紋一般有分枝特征，裂紋尖端較銳利，根部較寬，且常起源于點蝕坑底和表面，有沿晶、穿晶與混合型的裂紋。斷口形貌一般無顯著的塑性變形，宏觀斷口粗糙，多呈結(jié)晶狀、層片狀、放射狀和山口形貌。微觀斷口穿晶型為準(zhǔn)解理斷裂、有河流（河川）花樣、山形、扇形花樣、魚骨狀花樣、羽毛狀花樣、流水狀花樣、及伴有腐蝕產(chǎn)物的泥狀龜裂花樣以及石塊狀堆積花樣等，有撕裂嶺，有二次裂紋或表面蝕坑。沿

40、晶型呈冰糖塊狀花樣。4.焊接工藝評定TSGR0004-2009固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程4,3.5耐腐蝕性能試件和試樣的制備要求行）要求做耐腐蝕性能檢驗的壓力客器或者受壓元件，應(yīng)當(dāng)制作耐腐獨(dú)性能試件其試樣的載取與試樣的數(shù)量、型式、尺寸、加工和檢驗方法以處檢驗結(jié)果的評定、應(yīng)當(dāng)符合設(shè)計圖樣和相應(yīng)試驗標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；要求做晶問腐蝕敏感性檢驗妁不銹鋼與徐合金制壓力容器，貝試件及試樣應(yīng)當(dāng)符合GB/T21433不銹鋼壓力容器晶間腐蝕敏感性檢驗或者JB/T4756的規(guī)定.并吐同吋潴足設(shè)i匕圖樣的規(guī)定口GB/T13148-2008不銹鋼復(fù)合鋼板焊接技術(shù)要求74埠接工莒評定7.4.1當(dāng)產(chǎn)品技術(shù)殺件要忒進(jìn)行焊按工

41、藝評定時應(yīng)譽(yù)施焊曲進(jìn)行焊接工藝評宦*7.4.2焊接工藝評定辦法，由施工單恆根據(jù)產(chǎn)品緒掏特點圧技術(shù)要求JB470fl制定，井取得有關(guān)麼呈監(jiān)督都門的認(rèn)可.7.3奸堆工藝評定試蛍項旦及敢樣數(shù)址見表1-弒方法可按GB/T2S5O.GB/T251.GB/T2653.GB/TA3&6椒GB/T16957的規(guī)定進(jìn)行.寰1煜按工藝評罡試驗項gfitt樣數(shù):&總邸度/mm圾定址騷頊n搽頭拉忡技頭越層按頭神擊戰(zhàn)分分祈廈層示銹為牌抵援又晶伺腐憧傾向試含處測宦204住附加項日由拱需霞方協(xié)商鯛定人札4蛍靈層不壽與見合爾視的強(qiáng)度設(shè)井時對接接頭前撫拉強(qiáng)庚不應(yīng)低于粧準(zhǔn)規(guī)止的基層鋼強(qiáng)匿的下醍值當(dāng)復(fù)豆參號冥合鋼板的弧離飪計時對按

42、接頭的抗拉強(qiáng)度宜攜公式（】）計算陷巴扌嚴(yán)J內(nèi)審層厚度靜戳值單拉為毫米伽m人表2不銹鋼盤臺倒扳對接接頭延曲試驗7.6附加試驗項日的合耕扳準(zhǔn)，山供需取方協(xié)商確定.焊接工藝參數(shù)：根據(jù)焊縫具體情況、技術(shù)要求、焊接方法及焊接工藝評定的參數(shù)，自行確定，原則上應(yīng)采用較小的焊接線能量，避免焊件的過熱。復(fù)層焊接道間溫度應(yīng)不高于100C。晶間腐蝕傾向試驗：按GB/T4334.5規(guī)定的方法進(jìn)行試驗和評定。金相試驗：可按GB/T13305規(guī)定進(jìn)行。HG/T20581-2011鋼制化工容器材料選用規(guī)定19,焊接材料選用熄接材料選用的編制主要依據(jù)：莊原化工行業(yè)標(biāo)椎曙鋼制化工容器制造按術(shù)要求HG20S81-1998的基礎(chǔ)上

43、根搞近年翳施取狷的經(jīng)驗t并依皓（鋼制壓力窖器焊接規(guī)程和B/T4709壓力容益用鋼焊條訂貿(mào)技洋條件DVT狎即標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)密】以圧國內(nèi)外工程公同胸標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進(jìn)行補(bǔ)充和具焊撰材料選釋原貝h(D鋼制代工容器焊接材料逸用原則是應(yīng)根拯母材的化學(xué)成分、力學(xué)性能、焊接性能，并結(jié)合鋼制化工客器的結(jié)構(gòu)特點、使用讎件及焊接方法綜合考慮選用焊接材牌，必耍時通過試驗確定-焊接材料技術(shù)類別與型號選用宜與鋼制化工容器用母材栩匹配。(3；焊接材糾技術(shù)要求與鋼制化工容器設(shè)備產(chǎn)品焊接接頭相適應(yīng)熔敷金屬性能不低于咼材桂后性能標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最低值，并留有足夠的裕U)焊接林斜熔敷金屬中有害含量不超出相應(yīng)母材規(guī)定的跟值S8,5,H低碳鋼、低合金嗣堆

44、薦選用癢條鋼號焊條牌號:衽舎國様期號相近標(biāo)龍型號用途Q245RJ427J4Z614315E431fi低豈堿性焊條，埠罐金蹲抗拉號度大于或零于QMraJ42oGE43M碳幫野進(jìn)等金位賢打雁寺廂焊皋，其有踐舟背面飆形性翳航氣孔性好J427N1E4315,術(shù)標(biāo)砸附衆(zhòng)B低寶截性烤條舍有一定赴輙，藥皮含水扭及博監(jiān)金矗擴(kuò)覦緘皆fit低回此低邂働性良好JS07ESQ15條氫堿性輝駅，腮陡金皿拭投強(qiáng)BE欠于或尊于49OMFfiJ5CJ7RE5O15-G,低氫瑙性焊條燼后港除應(yīng)為熱聲理厲熔龜金區(qū)抗拉強(qiáng)度大于或笹于490MI*a附錄13（費(fèi)料性附錄部分特殊焊接材料的成分和性能表R-1特蘇電嗥條成分（熔迪金屈）燼條

45、牌號埸敷金屈優(yōu)學(xué)戲分（歸共他GMoSisPNiMqj42：7NiCO.12Q50a.騎CO.50K056040WG加J5D7RHZWLSOCO.70乞悅035CQ4QWG旳-*表B”：2特殊電悍條性能燼篦肆號嬋縫金風(fēng)力學(xué)性能赭融金屬擴(kuò)載菖督4203302220C34400390223OX：47WL0餉6.1詢用技術(shù)要求1-1壓丈容器及受壓元件用鋼相應(yīng)來用平爐、電爐或氧氣轉(zhuǎn)爐冶琳06.1.2不銹鋼用于可能引起晶間腐蝕的環(huán)境時,崖按年不銹鋼腐蝕試驗方法JGB/T4334.14334.5進(jìn)行晶閭腐蝕傾向性試驗。3不銹鋼制需器晶間屣蝕試驗方法的選擇、受撿試件狀態(tài)、檢驗合赭要求按比不銹鋼壓力容爵晶間腐惋

46、敏感性楡驗SGB/丁21433的相關(guān)規(guī)定人不銹鋼晶間腐蝕試臉典氏體不銹鋼依賴其鐘化膜而耐蝕，主要用于氯化性或屈執(zhí)化性介質(zhì)中。在還扇性或養(yǎng)氧化性介質(zhì)中，絕大爭數(shù)不銹鋼腐蝕嚴(yán)重，不能使用不銹鋼產(chǎn)生晶閩鹿蝕需要滿足兩介必要條件一是不銹鋼具有一定程度的晶間腐蝕傾向才二是介囲具有足夠的晶間腐蝕能力。具有晶何腐蝕傾向的不銹鋼如果用于沒有晶間腐姓館力的介畫中也不會產(chǎn)生晶間腐蝕圉此要育針對性地對不銹鋼制壓力容器提出晶閭腐蝕檢騎要求.不銹鋼晶間席蝕試驗是檢驗不銹鋼衽可能具有品間腐蝕的場合下使用時，有無可無發(fā)生晶間腐蝕的一種試驗方法，每一科試驗方法對其適用的鋼號、介質(zhì)有一定對應(yīng)性、代表性對材料提出晶間旖蝕試迪要求

47、委兼顧以下兀個方面：C1）使用場合是否可能導(dǎo)致樹料發(fā)生晶間腐蝕；試驗方法是否與林料牌號及便用介質(zhì)對應(yīng)$C3）試樣狀態(tài)的影響：C4）試驗舍格剽攜。木標(biāo)準(zhǔn)第G.1.2條箭是根據(jù)上述要求*并藝懸必不銹鋼匝力容抵晶間務(wù)蝕敏感性檢驗滬GB/T21433編寫而成匸不銹鋼10%草酸侵?jǐn)傇囼灧椒↗GB/T4334.1,對應(yīng)ASTMA262A法，試驗時閭為L.5min,是一種電化學(xué)方底（其余的不銹鋼晶間腐蝕試驗右廉均為化學(xué)方法片主婆用作嫦選試驗.用于檢測奧氏體不銹舸園碳化縮沉淀引起的晶間腐誼敏感性口此誌不能檢測口相引起的晶間腐燭敢感性，也不適用于檢臉錢素怵不銹鋼。試驗谿果判斷】試樣在10%草酸溶襯中電解浸蝕后，

48、在顯微鏡下觀案破浸過灌面的金相組織，粵標(biāo)準(zhǔn)的浸蝕蛆織和對頤，判斷是否逋対如通過，則我明被篩選的熱酸檢驗方隆檢驗通過；如不通過則表明還婪進(jìn)行被錄選的熱酸檢驗方法檢驗以判明是否合格在確定以10%草前法作為獨(dú)立檢驗的方袪時，則以草醴袪是否通過作為檢驗耀否合格的依攥。不帳鋼就酸硫腹鐵Mf蝕試驗方法JGB/T43昵乩對應(yīng)ASTMA262E法，試騷時間為1少0h,可選擇性地儒蝕晶界貧錨醫(yī)，但不溶解碳化箔；可以檢測321CS321&8,O6CH8NillTi）和347（S3477S）06Crl8NillN6型穩(wěn)定奧氐體不銹鋼中&相引起的晶間腐蝕擔(dān)不能檢測含鈕奧氏-體不銹鋼中b|M引起的晶間幌蝕*可用于檢測跌

49、素體及雙相不銹捌甲的貧轄報叱作吊，特別適于評定鬲幣不銹鋼孑該法也適用乎Ni-Ci-Mti合金（血妣如紗）和高糠合金如giml）如果這些命金中存在晶界費(fèi)悟區(qū)或貧栩區(qū)，或者晶畀有”相存在時，可檢測出晶問尚如融感性。試驗結(jié)果判斷；以腐魅率判寇或以彎曲法幫試樣可為壓扁法）判餐七當(dāng)以腐蝕率斷定時，一般按腐誼率不髙于L2mm/年為合格，允許設(shè)計者根振具怵悄況規(guī)定其他腐蝕率合格掛掠。當(dāng)用彎曲潔或壓扁法判徒肘，以試樣彎曲外側(cè)面不出現(xiàn)晶閭憐蝕辦紋務(wù)合格dC不銹鋼$5熱硝酸隔竦試驗方法GWT4334.3又稱休氏（応叩）試驗；對應(yīng)ASTMA262G法！試驗時間為5X48h,是一種定筮評定晶何腐蝕敏感性試驗方法。垓方

50、法條件嚴(yán)苛，試騎溶液不僅能懾蝕晶界魏錯置2相、碳化幣和謹(jǐn)化鈦*甚至對非金風(fēng)夾雜物竽也具有擇優(yōu)腐蝕傾向。如果它們衣晶界廉集押呈網(wǎng)狀連續(xù)分布時*會在沸瞬硝酸申表現(xiàn)出晶閭腐蝕傾向&用于槌驗硝鞍或其他強(qiáng)氧化性溶液中合壷均整間腐蝕傾閭逸一方法在美國被廣貶釆朗。試驗結(jié)果判斷：以5個周期的平均腐蝕率或茂個周期的垠大厲蝕率來判斷.一股情況下um*率不超過0.6mm/年為合格指撐，要求較高時也可定為不超過0.46nnn/年或0.30mm/年為合格指標(biāo)。當(dāng)為焊接接頭試樣時+要求熔合線不出現(xiàn)刀狀腐蝕為合格9簷不銹鋼硝酸-氫飆嚴(yán)屬蝕試驗方4334,4,對應(yīng)A5TMA262D法，試驗時間為2X汕,適用予檢驗含釦奧氏怵不

51、銹網(wǎng)由于晶界貧鋸所引起的晶閭腐蝕傾向，是一種定量試驗方法。試驗第果判斷以腐蝕率的比値來割斷對于低碳不銹鋼為腐燭率的比值=交覧狀態(tài)試樣前腐蝕率再固溶處理后試樣的腐悚率對于超低碳不銹鋼（也用于要焊接的非趨低碳不銹鋼）為腐蝕率的比俺=敏化處理后試樣的搞蝕率交貨狀態(tài)試樣的腐蝕率一般以璃蝕率的比值不大于1.5為合格（主要用于對鋼材的檢驗兒&不銹鋼硫酸-硫啟銅腐蝕武臉方醫(yī)0GE/T4334.亦対庭ASTMA2S2E法試曉時間為16相4乩適用于檢臉奧氏體或雙相不誘朗因品界賈鉛引起的晶間腐饑未如銅屑的隈性硫酸銅解液靈敏度不夠高。騙加鋼悄使試驗條件更為苛刻，提髙了試騷的靈散度.試驗結(jié)果判斷：用彎曲法輔以金棚袪判

52、斷彎曲試樣外側(cè)面不產(chǎn)生晶間攔蝕裂紋作為合格措標(biāo)上述5個標(biāo)準(zhǔn)都是檢驗不銹鋼的晶間MW向。國內(nèi)一般只對氮牝地報強(qiáng)的介質(zhì)蠱件如濃硝酸、高遍稀硝酸、尿素合成介質(zhì)等才采用65%硝g（GB/T43盟.3幾其他絕大部分場合零采用靦醴-硫酸銅法檢驗fGB/T4闊45“8.不銹鋼耐均勻腐蝕、點腐燭、應(yīng)力腐蝕試驗低鐫鋼5%硫酸腐鐮試驗方魏X?BfT4334.6用于臉驗含鉗奧氏怵辭鐮不銹鋼耐均勻腐蝕性能我囲的不暢掰柑標(biāo)淮中并沒有規(guī)雄按5%疏酸法進(jìn)行均勻腐蝕試驗的合格指標(biāo)應(yīng)當(dāng)是多少。5%硫鹽袪均勻腐蝕試驗在日本用得較筍，對于SUS316和SUS316L為5.5g/（mE小）；對于SUS315J1和SUS316J1L為

53、4.5g/（m3-h）；對于SUS3L7和SUS317L為6-Og/Cmh）.甯不銹鋼三氯化鐵腐鎖試驗方法SOT/T434,7于檢驗不銹鋼耐點蝕性能不銹鋼點腐蝕試驗一題用作斜研手段，不作為材斜和設(shè)需檢驗項日。不鏈鋼馳熱氟業(yè)鎂應(yīng)力腐恤試驗方法SGB/T43S4.S用于楡驗不銹鋼耐應(yīng)力腐蝕性能。不銹鋼應(yīng)力鷹蝕試驗主要用于選村和腐蝕試驗中的科研手段，一飆不作為松料和設(shè)備檢驗項目DHG/T20584-2011鋼制化工容器制造技術(shù)要求7.S.6堆焊層如需進(jìn)行晶間腐蝕傾向試驗于應(yīng)符合瞪鋼制化工容器材料選用規(guī)定mG/T20531的有關(guān)縷求試樣狀態(tài)為使用狀態(tài)（悍態(tài)或焊后熱處理狀態(tài)兒與介質(zhì)接觸面為檢臉面口5.過

54、程控制要點項目要求作用焊條直徑小直徑。成形好，防止咬邊。焊條型號EXXX-16型藥皮焊條。EXXX-15型藥皮能獲得較大的熔深，EXXX-16型藥皮能獲得較光滑的表面。對于窄坡口焊接和平焊位置以外的其它位置的焊接常用EXXX-15型焊條，EXXX-16型一般用于焊縫蓋面。EXXX-15型藥皮在焊接熔池中產(chǎn)生較低的氧勢能，從而在冶金上產(chǎn)生比較清潔的焊縫金屬。電流電壓應(yīng)該遵循焊條制造廠家推薦的電流為了獲得好的熔敷效率，避免焊條或焊縫金屬過熱，防止咬邊及較大應(yīng)力與變形產(chǎn)和電壓范圍。一般來說，奧氏體不銹生，降低母材稀釋率，改善鐵素體含量，避免產(chǎn)生熱裂紋。減少焊條燒損。鋼焊條的電流范圍，比相同規(guī)格的碳鋼

55、焊條的低1015%。在保證良好熔合的條件下，盡量采用直流反接、小電流、短弧施焊。熔敷效率在正常的電流和電壓下熔敷效率約75%。焊條頭的損失可以在710%范圍內(nèi)變化，與車間的實際條件及焊條直徑有關(guān)。焊接擺動橫焊不允許擺動，其它焊接位置在焊為了獲得最佳的質(zhì)量，防止過熱、咬邊。接過程中直線運(yùn)條，不推薦采取焊條擺動。若擺動，其寬度不得超過焊芯直徑的2.5倍。焊層厚度焊縫金屬的每一焊層的厚度不應(yīng)超以避免焊縫中缺陷。過5mm。多層多道焊。焊接順序應(yīng)先焊基層鋼板焊縫，然后焊隔離層為提高復(fù)合鋼板焊接接頭的力學(xué)性能和耐腐蝕性能。焊縫，最后焊覆層鋼板焊縫。焊接坡口可預(yù)先將接頭附近的覆層鋼板加工為了防止奧氏體鋼混入

56、第一道基層焊縫金屬中。掉一部分。焊前清理清理油（溶劑法）、銹、碳、氧化膜。專用不銹鋼絲刷、砂輪機(jī)。過程清理清理熔渣。專用不銹鋼絲刷、不銹鋼刨錘、砂輪機(jī)。焊條烘干、按廠家要求。保存和使用預(yù)熱、道間不預(yù)熱，道間溫度不大于100C。溫度鐵素體含至少要3FN（鐵素體數(shù)為3）的6鐵量素體含量，為了控制熱脆性，要求焊縫金屬中的6鐵素體約為410%。填充金屬一般熔敷金屬的成分應(yīng)與母材成分表面污染物（如油、銹、碳、氧化膜）對不銹鋼焊縫的影響程度，比對碳鋼和低合金鋼焊縫大。碳污染對不銹鋼的冶金特性、抗腐蝕性能或二者會有不良影響，必須防止從表面污染物中溶入碳或夾入碳顆粒。防氣孔。用作不銹鋼焊條的藥皮及所形成的熔渣

57、，含有使來自焊縫金屬的鉻和鎳氧化物熔解的氟化物。在一些使用介質(zhì)中工在高溫下使用過程中，這些氟化物可能變成對不銹鋼的強(qiáng)烈腐蝕劑，加速裂隙和點狀腐蝕，并導(dǎo)致應(yīng)力腐蝕裂紋。焊件在焊后熱處理或高溫使用之前，應(yīng)該通過鏟或刷將不銹鋼全部表面（包括焊縫根部）上的所有熔渣徹底清除掉。如果焊件的設(shè)計不可能達(dá)到焊縫的背面，不應(yīng)采用手工電弧焊來焊接根部焊道。應(yīng)采用熔化極氣體保護(hù)焊、鎢極氣體保護(hù)焊或等離子弧焊代替。氧化鉻是一種特別難熔的物質(zhì)，要在高于不銹鋼的熔化溫度下才可熔化，氟化物是在焊接過程中用于去除氧化鉻最有效的介質(zhì)。在不銹鋼焊條的藥皮中和不銹鋼埋弧焊焊劑中使用鈣和鈉的氟化物。防氣孔。加快焊縫金屬冷卻速度，改善

58、鐵素體含量，防止焊接熱裂紋的發(fā)生和熱影響區(qū)的晶粒長大以及碳化物析出，保證焊接接頭的塑韌性與耐蝕性。過量的鐵素體在高溫下放置過程中可導(dǎo)致。脆化。過量鐵素體可能降低某些焊縫熔敷層在熱的、氧化性酸中的抗腐蝕性能。為所要求的用途提供的焊縫金屬具有合適的抗腐蝕性能或機(jī)械性能，或二者兼具接近匹配。填充金屬的合金含量應(yīng)高可以采用另外一些奧氏體不銹鋼填充金屬來焊接。某些填充金屬可能得到太高的鐵于母材，但最后的焊縫金屬的鐵素體素體含量，特別是高鉻低鎳型，312型。含量應(yīng)是針對腐蝕或高溫用途而考慮的。其它見不銹鋼復(fù)合板球形儲罐施工驗收規(guī)范（征求意見稿）第8章.焊接HG/T20584-2011鋼制化工容器制造技術(shù)要求7.1割7L1采用火餡切割下料時，應(yīng)清隴熔渣及冇害殺質(zhì)，并棗用砂裁或其他丁具將披口加工平盟，露出金腌光潯.當(dāng)切割材料為標(biāo)