3×16m預(yù)應(yīng)力空心板簡(jiǎn)支板橋計(jì)算書(shū)1

1、天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第一章緒論設(shè)該橋所在地區(qū)為新建工程中的一座3跨橋梁，在經(jīng)過(guò)橋型方案比選后,選用預(yù)應(yīng)力空心板簡(jiǎn)支梁橋，每跨 16米,共3跨。由于橫向尺寸較整，故設(shè)計(jì)的空心板截面尺寸采用常見(jiàn)的結(jié)構(gòu)形式。計(jì)算書(shū)分為上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)兩個(gè)部分。上部結(jié)構(gòu)部分包括尺寸擬定、 應(yīng)力分析、橫向分布系數(shù)的計(jì)算、荷載的分布與組合、內(nèi)力計(jì)算、特殊截面 的剪力與彎矩的求得、預(yù)應(yīng)力混凝土的配筋、鋼筋束的分布、預(yù)應(yīng)力損失的 計(jì)算與組合、各截面的驗(yàn)算。下部結(jié)構(gòu)由于學(xué)校課程里接觸的不多，自己探 索著并結(jié)合與指導(dǎo)老師的探討完成。包括支座的尺

2、寸與計(jì)算、支座下蓋梁的 尺寸擬定，支座反力與彎矩的計(jì)算組合、荷載的布置、其配筋與驗(yàn)算、樁的 計(jì)算與地基承載力的計(jì)算。雖然平時(shí)也有過(guò)橋梁的課程設(shè)計(jì)，但我通過(guò)做畢業(yè)設(shè)計(jì)中學(xué)到了許多書(shū) 本上學(xué)不到的東西。結(jié)合所學(xué)專(zhuān)業(yè)知識(shí)與實(shí)際考慮的情況，我完成了這份計(jì) 算書(shū)。第二章方案設(shè)計(jì)比選工。橋梁設(shè)計(jì)條件：裝配式混凝土簡(jiǎn)支板橋，采用整體現(xiàn)澆或預(yù)制施工，預(yù)應(yīng)力采用先張法施本課題擬設(shè)計(jì)為多跨簡(jiǎn)支橋梁，方案比選以經(jīng)濟(jì)指標(biāo)為主。 設(shè)計(jì)荷載：公路-n級(jí)。橋面寬度：雙向兩車(chē)道。通航要求：無(wú)通航要求。2.1方案一：預(yù)應(yīng)力空心板簡(jiǎn)支梁橋（3 16m）本橋整個(gè)橋型方案選定為3 16m的預(yù)應(yīng)力空心板簡(jiǎn)支梁橋，采用 3跨等 截面等跨

3、布置。900圖2-1方案一總體布置圖（單位：cm）設(shè)計(jì)特點(diǎn)分析：優(yōu)點(diǎn)：截面形式采用空心板梁，可減輕自重；中小跨徑的預(yù)應(yīng)力橋梁通常 采用此種形式。截面采取挖去兩個(gè)橢圓的方式，挖空體積較大，適用性也較 好；與其他類(lèi)型的橋梁相比，可以降低橋頭引道路堤高度和縮短引道的長(zhǎng)度， 做成裝配式板橋的預(yù)制構(gòu)件時(shí)，重量不大，架設(shè)方便。另外，屬靜定結(jié)構(gòu)， 且相鄰橋孔各自單獨(dú)受力，故最易設(shè)計(jì)成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件；各跨 的構(gòu)造和尺寸統(tǒng)一，從而能簡(jiǎn)化施工管理工作，降低施工費(fèi)用。缺點(diǎn)：僅使用于跨徑較小的橋梁，跨徑較大時(shí)，板的自重也會(huì)增大；在較長(zhǎng)橋梁中，只能采用多跨形式，降低橋梁美觀性。2.2 方案二：預(yù)應(yīng)力混凝土 T

4、形梁橋（3 16m）本橋整個(gè)橋型方案選定為（3 16m的預(yù)應(yīng)力混凝土 T形梁橋；采用三跨 等跨布置。L_d圖2-2方案二總體布置圖（單位：cm）設(shè)計(jì)特點(diǎn)分析：優(yōu)點(diǎn)：較空心板能適用于更大跨徑的橋梁設(shè)計(jì)， 制造簡(jiǎn)單，肋內(nèi)配筋可做 成剛勁的鋼筋骨架，主梁之間借助間距為 46m的橫隔梁來(lái)連接，整體性好， 接頭也較方便；減少了結(jié)構(gòu)自重，充分利用了擴(kuò)展的混凝土橋面板的抗壓能 力，又有效地發(fā)揮了集中布置在梁肋下部的受力鋼筋的抗拉作用，從而使結(jié) 構(gòu)構(gòu)造與受力性能達(dá)到理想的配合。缺點(diǎn)：橋面板跨徑的增大，懸臂翼緣板端部撓度較大，引起橋面接縫處縱 向裂縫的可能性也大。構(gòu)件重量的增大與截面形狀不穩(wěn)定使運(yùn)輸和架設(shè)工作

5、復(fù)雜。2.3 方案三：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋（3X 16m）本橋整個(gè)橋型方案選定為（3X 16m的三跨連續(xù)梁橋。圖2-3方案三總體布置圖（單位：cm）設(shè)計(jì)特點(diǎn)分析：優(yōu)點(diǎn)：箱型截面的整體性較強(qiáng)，能適應(yīng)各種使用條件，它不但能提供足夠 的鋼筋混凝土受壓面積，而且由于截面的閉合特性，抗扭剛度大。在偏心的 活載作用下，各梁肋的受力比較均勻，并且在一定的截面面積下能獲得較大 的抗彎性能；由于控制彎矩的減小，恒載減小，使橋梁自重更輕，連續(xù)梁橋 無(wú)伸縮縫，行車(chē)條件良好。缺點(diǎn)：連續(xù)梁橋，支點(diǎn)處彎矩大，需要箱梁底板適當(dāng)加厚，以提高必要的 受壓面積，同時(shí)跨中正彎矩較大，應(yīng)該避免該區(qū)段底板過(guò)厚而增加恒載彎矩， 因此，

6、就有底板厚度按中薄邊厚設(shè)置的一般規(guī)律；對(duì)橋基要求也較高，否則 任一墩臺(tái)基礎(chǔ)發(fā)生不均勻沉陷時(shí)，橋跨結(jié)構(gòu)內(nèi)會(huì)產(chǎn)生附加內(nèi)力。設(shè)計(jì)方案的評(píng)價(jià)和比較要全面考慮上述各項(xiàng)指標(biāo)， 綜合分析每一方案的優(yōu) 缺點(diǎn)，最后選擇一個(gè)符合當(dāng)前條件的最佳推薦方案，現(xiàn)將三方案的特點(diǎn)列于 下表進(jìn)行對(duì)比：表2-1方案比選對(duì)比表橋梁方案預(yù)應(yīng)力空心板簡(jiǎn)支梁橋（316m）預(yù)應(yīng)力混凝土 T形梁橋（316m）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋（3X 16m）經(jīng)濟(jì)性最低（造價(jià)估算）最低（造價(jià)估算）最高（造價(jià)估算）適用性1:屬靜定結(jié)構(gòu)，且相鄰 橋孔各自單獨(dú)受力，故易 設(shè)計(jì)成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的 裝配式構(gòu)件。2:適用于中小跨徑橋梁， 重量不大，架設(shè)方便。3:技術(shù)成

7、熟，且使用較 廣。1：減少了結(jié)構(gòu)自重，充 分利用了擴(kuò)展的混凝土 橋面板的抗壓能力。2:制造簡(jiǎn)單，肋內(nèi)配筋 可做成剛勁的鋼筋骨架， 整體性好，接頭也較方便1:屬于超靜定結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)剛度大，穩(wěn)定性好。2 :連續(xù)梁各跨共同受力，由于支點(diǎn)的負(fù)彎矩減小 了主梁的跨中彎矩，主梁 受力更加均勻，截面咼度/小。3;變形小，伸縮縫少，行 車(chē)平順舒適。4:設(shè)計(jì)計(jì)算比較復(fù)雜。美觀性標(biāo)準(zhǔn)形式，使用于較長(zhǎng)橋 梁時(shí)，多跨降低了美觀 性。較空心板橋，更為輕便； 且可用于較大跨徑，克服 多跨對(duì)美觀影響的缺點(diǎn)。主橋線條簡(jiǎn)潔明快，因?yàn)?其截面高度適中，高跨比 顯的協(xié)調(diào)。安全性1:裝配式結(jié)構(gòu)，且技術(shù) 成熟，施工比較安全。2:米用預(yù)制

8、拼裝，可工 廠化施工，工期短，質(zhì)量可靠。1:裝配式結(jié)構(gòu)，且技術(shù) 成熟，施工比較安全。2:采用預(yù)制拼裝，可工 廠化施工，工期短，質(zhì)量可靠。:可采用先簡(jiǎn)支后連續(xù) 的施工方法，施工安全性大。:采用預(yù)制拼裝，可工 廠化施工，工期短，質(zhì)量可靠。綜合上述三套方案，并對(duì)橋梁設(shè)計(jì)四大原則進(jìn)行比較后， 選用方案1作為 最終設(shè)計(jì)方案。第三章預(yù)應(yīng)力空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算3.1設(shè)計(jì)資料1、跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑計(jì)算跨徑2、橋面凈空：3、設(shè)計(jì)荷載：Ik l16.00m;15.60m。7 2 1.0m。汽車(chē)荷載：公路-n級(jí)；人群荷載:3.0kN/m2。4、材料：預(yù)應(yīng)力鋼筋1 7股鋼絞線，直徑15.2mm非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用 HRB335

9、鋼筋，R235鋼筋；空心板塊混凝土采用 C50;鉸縫為C30細(xì)集料混凝 土；橋面鋪裝采用10cm C50混凝土 +SBS改性瀝青涂膜防水層+10cm瀝青混 凝土。3.2構(gòu)造形式及尺寸選定本橋橋面凈空為凈7 2 1.0m，采用9塊C50的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空心 板，每塊空心板寬99cm高70cm,空心板全長(zhǎng)15.96m。采用先張法施工工藝， 預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用1 X 7股鋼絞線，直徑15.2mm截面面積98.7 mm 2。預(yù)應(yīng) 力鋼絞線沿板跨長(zhǎng)直線布置。全橋空心板橫斷面布置如圖3-1，每塊空心板截 面及構(gòu)造尺寸見(jiàn)圖3-2。ti7575Jd卜_P1 1 1 1 1 1 1圖3-1橋梁橫斷面（尺寸單位：

10、cm）co圖3-2空心板截面構(gòu)造及尺寸（尺寸單位:cm)3.3空心板毛截面幾何特性計(jì)算（一）毛截面面積AA 99 70 2 38 16 21922(2.55) 723359.4(cm2)（二）毛截面重心位置全截面對(duì)2板高處的靜矩:12S；板高=2-57 ( 7232531.7( cm)121)+ -228)+2.57 (- 728)2鉸縫的面積（如右圖所示）15）7 -2A鉸=2 (丄(2.5225 7)87.5(cm )則毛截面重心離1板高的距離為:S1亠板咼d亠 AQCO d 70.754（cm）0.75cm7.5（mm）（向下移3359.4鉸縫重心對(duì)1板高處的距離為：22531 7 d

11、鉸28.9（ cm）87.5（三）空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣矩如圖3-3，設(shè)每個(gè)挖空的半圓面積為A :1 2 1 2 2-d2- 3.14 382567.1(cm2)8 84d 4 38半圓重心軸：y 一 8.06 (cm) 80.6(mm)66 3.14半圓對(duì)其自身重心軸0-0的慣矩為I:4440.00686d0.00686 3814304 (cm )則空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣矩I為:99 703238 1632 99 70 0.752 38 16 0.75 4 1430412 12567.1 (8.064 0.752)(8.06 4 0.75)2 87.5 (28.930.75)2234

12、1527.588( cm4)2.3415 1010(mm4)（忽略了鉸縫對(duì)自身重心軸的慣矩）圖3-3挖空半圓構(gòu)造（尺寸單位：cm）空心板截面的抗扭剛度可簡(jiǎn)化為下圖的單箱截面來(lái)近似計(jì)算:圖3-4計(jì)算抗扭剛度的空心板截面簡(jiǎn)化圖（尺寸單位:It4b2h24 (99 8)2 (90 8)22h 2b 2 (90 8)2 (99 8)3.329 106(cm4)3.329 1O10(mm4)t1 t23.4作用效應(yīng)計(jì)算3.4.1永久作用效應(yīng)計(jì)算1.預(yù)制板的自重（第一期恒載）g1中板：g1 A43359.4 10258.399(kN /m)邊板：g1 A43403.15 10258.508(kN /m)2

13、.欄桿、人行道、橋面鋪裝（第三期恒載）g2人行道及欄桿重力參照其他橋梁設(shè)計(jì)資料，單側(cè)按 12.0kN/m計(jì)算。 橋面鋪裝采用等厚10c m的瀝青混凝土，則全橋?qū)掍佈b每延米重力為:0.1 7 23 16.1(KN/m)上述自重效應(yīng)是在各空心板形成整體以后，再加至板橋上的，精確的說(shuō)由于橋梁橫向彎曲變形。各板分配到的自重效應(yīng)應(yīng)是不同的，本橋?yàn)橛?jì)算方便 近似按各板平均分擔(dān)來(lái)考慮，則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓椋褐邪澹篻26 2 16.13.122（KN /m）93.鉸縫自重（第二期恒載）g3中板：g225邊板：g20.3780.189(kN /m)3-2。表3-1空心板每延米總重力g荷載第一期

14、恒載g1第二期恒載g2第三期恒載g3總和 g( KN/m)中板8.3993.1220.37811.899邊板8.5083.1220.18911.819由此可計(jì)算出簡(jiǎn)支空心板永久作用（自重）效應(yīng)，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) #天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 表3-2永久作用效應(yīng)匯總表項(xiàng)作用種目作用gi(kN/m)作用效應(yīng)M(KN*m作用效應(yīng)N( KN跨中1/4跨支點(diǎn)1/4跨跨中g(shù)1中板8.399255.48191.6165.5132.750邊板8.508258.81194.1166.3633.180g2中板3.12294.9771.2324

15、.3512.180邊板3.12294.9771.2324.3512.180g3中板0.37811.508.622.951.470邊板0.1895.754.311.470.740g= g1 +g2中板11.899361.97271.4892.8146.410+g邊板11.819359.53269.6592.1946.0903.4.2可變作用效應(yīng)計(jì)算橋汽車(chē)荷載米用公路-n級(jí)荷載，它由車(chē)道荷載和車(chē)輛荷載組成。橋規(guī) 規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車(chē)道荷載。公路-n級(jí)的車(chē)道荷載由qk 0.75 10.57.875(kN/m)的均布荷載,和Pk180 (3680)(15.6 5) 0.75 166.8(kN)的

16、集中荷載兩部分組成。而在計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計(jì)算剪力時(shí)Pk 1.2Pk 200.16(kN)。按橋規(guī)車(chē)道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影 響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線峰值處。多車(chē)道橋梁上還應(yīng)考慮多車(chē)道折減，車(chē)道折減系數(shù)1.0。1.汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算空心板跨中和1/4處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計(jì)算，支點(diǎn)處按杠桿天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 原理法計(jì)算。支點(diǎn)至1/4點(diǎn)之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得。（1）跨中及1/4處的荷載橫向

17、分布系數(shù)計(jì)算首先計(jì)算空心板的剛度參數(shù)4GIt l50.5 ftk 1.325MPa區(qū)段，箍筋間距Sv按下列公式計(jì)算:Q f sk AsvSv卞式中:sk箍筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，由前箍筋采用HRB335 ,其fsk 335MPa ；Asv同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積，由前箍筋為雙肢22 10, Asv 157.08mm ；b腹板寬度，b 230mm則箍筋間距Sv計(jì)算如下:込竺匹坐201.755mmtpb1.1.34 230采用Sv 100mm,此時(shí)配筋率:svSv 駁 0.0068 O.68%按公預(yù)規(guī)9313條，對(duì)于HRB335， sv不小于0.12%，滿足要求。支點(diǎn)附近箍筋間距100mm，其它截面適

18、當(dāng)加大，需按計(jì)算決定，箍筋布置見(jiàn)圖, 即滿足斜截面抗彎要求，也滿足主拉應(yīng)力計(jì)算要求，箍筋間距也滿 足不大于板 高的一半即h 350mm，以及不大于400mm的構(gòu)造要求。23.12 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按短暫狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安 裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失），構(gòu)件自重及其他施工載荷 引起的截面應(yīng)力，并滿足公預(yù)規(guī)要求。為此對(duì)本設(shè)計(jì)應(yīng)設(shè)計(jì)在放松預(yù)應(yīng) 力鋼鉸線時(shí)預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到 C30時(shí)，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時(shí)，空心 板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計(jì)算空心板板頂（上緣）、板底（下緣）法向應(yīng)力。C

19、30 混凝土，Ec3.0 104MPa , fck 20.1MPaftk2.01MPa，Ep 1.95 105M Pa ，EPEp1.95 105廠 6.5， ESEc3.0 10Es2.0 1056 7eC 3.0 104.，由此計(jì)算空心板截面的幾何特性，見(jiàn)表 3-9。 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，空心板截面法向力計(jì)算取胯中, 面，計(jì)算如下：（一）跨中截面1、由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力公預(yù)規(guī)1/4，支點(diǎn)三個(gè)截6.1.5 條)式中：Npo其中:對(duì)先張法構(gòu)件則:Npoepo板底壓應(yīng)力下 板頂拉應(yīng)力上Np0AONp0yo1iI 0y01u先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為:Np0poAppocon

20、I14放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值。由公預(yù)規(guī)6.2.8條II,IL2L3L40.5 L5 ，con1I4conI2I3I4O.5 I5I41302 15.6400.538.45po1227.18M PapoAp 1227.18907.3 70.44 788.83 1057850.692Npo Ap y pI 6 AsysNpo1227.18 907.3 294.4 70.44 788.83 294.41057850.692294.4(mm)下緣應(yīng)力下 上緣應(yīng)力上N PONP oe poy01i1。y01u1057850.6923535901057850.692 294.4344.1365.6

21、2.4259 10107.409MPa1.7022.由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力空心板跨中截面板自重彎矩：Mg1 255.48kN mm255, 48 106N mm，則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為:下緣壓應(yīng)力下 Mg1 上緣拉應(yīng)力上77y01i255.48 106344.1y0iu2.4259 1010 365.63.19MPa3.40放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí), 法向應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：由預(yù)加力及板自重共同作用,空心板上下緣產(chǎn)生的7.409 3.194.219M Pa上緣應(yīng)力:截面上下緣均為壓應(yīng)力,1.702 3.401.698M Pa且小于0.7 fck0.7 20.114.07MPa，符合公

22、預(yù)規(guī)要求。（二） l/4截面Poconll4conl2l3l4O.5 l5l4conl2l30.5l5130215.6400.538.451227.175M PaNp。 poAp 1227.18 907.3 81.56 788.831049078.903( N)epopoApypleAsVsNO294.4(mm)下緣應(yīng)力上緣應(yīng)力下 N PO 上A0N PoepoI 0y01ly01u1049078.9033535901049078.903 294.4334.12.414 1010365.67.24MPa1.71空心板1/4截面板自重彎矩:MG1 191.61kN mm191.61 1O6N m

23、m ,則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為:下緣壓應(yīng)力下 Mg上緣拉應(yīng)力上 I 0yo1lyolu191.61 106344.12.414 1010 365.62.65 MPa 2.90放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí), 法向應(yīng)力為：由預(yù)加力及板自重共同作用,空心板上下緣產(chǎn)生的下緣應(yīng)力:下 7.242.654.59M Pa上緣應(yīng)力:上 1.71 2.901.19M Pa上下緣均為壓應(yīng)力，且小于0.7 fCk0.7 20.1 14.07MPa，符合公預(yù)規(guī)要求。（三）支點(diǎn)截面預(yù)加力產(chǎn)生的支點(diǎn)截面上下緣的法向應(yīng)力為:下緣應(yīng)力上緣應(yīng)力N POAoN POSpoIoyo1lyo1ui,il2l3l4 0.5l5，則poco

24、nl l41227.18M PaNpopoAp1227.18 907.3 114.84 788.831022831.177( N)epopo Ap ypNpol6 Asys294.4(mm)下緣應(yīng)力上緣應(yīng)力下Npo上AoN poepoyo1i1 0y01u1022831.1773535901022831.177 294.4334.1365.62.414 10107.06MPa1.67板自重在支點(diǎn)截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此,支點(diǎn)截面跨中法向應(yīng)力為:下緣應(yīng)力下 上緣應(yīng)力上7.06MPa1.67下緣壓應(yīng)力：下 7.06 MPa 0.7 fck 0.720.114.07M Pa跨中，l/4，支點(diǎn)三個(gè)截面

25、在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)板上下緣應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總于下表:表3-10短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表跨中截面1/4截面支點(diǎn)截面上下上下上下作用種類(lèi)預(yù)加力-1.7027.409-1.717.24-1.677.06板自重3.4-3.192.90-2.6500總應(yīng)力值MPa1.6984.1291.194.59-1.677.06壓應(yīng)力限制0.7 ftk14.0714.0714.0714.0714.07表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足公預(yù)規(guī)要求: 由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為：0.7 ftk0.7 2.011.407 MPa上 1.67M Pa1.15ftk 1.15 2.

26、01 2.312 MPa按公預(yù)規(guī)7.2.8條，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并應(yīng)按以 下原則配置：上0.7 ftk時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于 0.2%的縱向鋼筋;上1.15ftk時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于 0.4%的縱向鋼筋;當(dāng)0.7 ftk上1.15ftk時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取得。I上述配筋率為A，As為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面積，A為截面毛截面面積,AA 335940 mm2由兩者內(nèi)插得到 上1.95MPa時(shí)的縱向鋼筋配筋率為0.0032，則 2A 0.0032 A 1075.008mm。預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm，現(xiàn)采用12

27、 2HRB335 鋼筋，10 12，貝U As 10 1130.4mm2，大于 1075.008mm2，4滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣，見(jiàn)圖3-13。為防止支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力過(guò)大，還可以采用降低支點(diǎn)截面預(yù)壓應(yīng)力的方法，即支點(diǎn)附近設(shè)置套管，使預(yù)應(yīng)力鋼絞線與混凝土局部隔離，以不傳遞預(yù) 壓力。設(shè)支點(diǎn)截面附近僅有 3根鋼絞線傳遞預(yù)壓力，另2根隔離，則此時(shí)空心板上緣拉應(yīng)力將減少為上1.67 1.002MPa 0.7 ftk 1.407MPa，按11公預(yù)規(guī)要求，預(yù)拉區(qū)需配置配筋率不小于0.2%的縱向普通鋼筋，其值為:20.002 335940671.88( mm)，則可采用 6 12鋼筋:As 6

28、 丄 678.6mm243.13 最小配筋率復(fù)核按公預(yù)規(guī)9.1.12條，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列要求：式中：Mud受彎構(gòu)件正截面承載力設(shè)計(jì)值，由3.6計(jì)算得Mud 1013.03KN m.Mcr受彎構(gòu)件正截面開(kāi)裂彎矩值，按下式計(jì)算:M crpc ftk W02s0W0其中pc扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力Np。在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，由3.8 （一）計(jì)算得pc 6.84MPa。S。一一換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的靜距，其值為:2365 6365.6 80 190S0990 365.62 380242707301.4 mm338022 80.6365

29、.6 80 1908Wo換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩,由 3.5 （四）計(jì)算得ftkW0 W01l72.008 106混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值，C50,2 SoWo2 42707301.472.008 1063 mmftk 2.65MPa。1.186代入M cr計(jì)算式得:Mcrpc f tk w06.841.186 2.6572.008 106718.85 10 Nmm718.85(KN m)M udMcr857.291.33718.851.0，滿足公預(yù)規(guī)要求。條，部分預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面按公預(yù)規(guī)9.1.12積不應(yīng)小于0.003bh0。本橋普通受拉鋼筋A(yù)s 788.83mm2 O.

30、OOabh。0.003bh0 0.003 278 660 550.44(mm2)。這里的b采用空心板等效工字形截面肋寬，b 278mm，計(jì)算結(jié)果說(shuō)明滿 足公預(yù)規(guī)要求。3.14預(yù)制空心板吊環(huán)計(jì)算吊環(huán)預(yù)埋在預(yù)制空心板支座中心位置， 板一端設(shè)一個(gè)，橋吊時(shí)構(gòu)件重力乘 以1.2的動(dòng)力系數(shù)。則預(yù)制空心板起吊時(shí)，板跨中截面彎矩為：M 1.2MG1 1.2 255.48306.576kN m Md 857.29kN m起吊時(shí)吊環(huán)內(nèi)的總拉力為:V 1.2 VG1 1.2 65.51 78.612KNVd 326.83kN所以不需要驗(yàn)算起吊時(shí)預(yù)制空心板截面的強(qiáng)度。 吊環(huán)鋼筋直徑的選擇：吊環(huán)選用HRB335普通鋼筋

31、，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd 280MPa由下式:78.612 103 CCC 280-d24解得:d2378.612 103 228013.4mm采用d 16mm,即吊環(huán)鋼筋用 16HRB335鋼筋。3.15欄桿計(jì)算（一）欄桿的構(gòu)造及布置欄桿構(gòu)造及布置見(jiàn)圖3-17，它由欄桿柱及上、下扶手組成，欄桿柱間距為3mJJUjT12CiL尸 15tLle?0圖3-17 欄桿構(gòu)造圖（尺寸單位:cm)（二）欄桿柱的作用效應(yīng)計(jì)算1、永久作用效應(yīng)（參照?qǐng)D3-17）3.15KN扶手自重：Ng1 2 0.15 0.15 (3.0 0.2) 25欄桿柱自重：Ng2 0.2 0.22 1.2 25 1.32KN欄桿柱根部

32、截面上永久作用產(chǎn)生的總軸向力：Ng Ng1 Ng2 3.15 1.32 4.47KN2、荷載效應(yīng)按橋規(guī)4.3.5條，計(jì)算人行道欄桿荷載效應(yīng)時(shí)，作用在欄桿柱頂上的 水平推力標(biāo)準(zhǔn)值去0.75KN /m，作用在欄桿扶手上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值取 1.0KN /m。則荷載效應(yīng)計(jì)算如下：由于扶手兩邊對(duì)稱，作用于扶手上的豎向力在欄桿柱根部截面產(chǎn)生軸向力Np，水平推力在欄桿柱根部截面形成剪力Vp、彎矩Mp，其大小為:Np 1.0 3.03( KN)Vp 0.75 3.02.25(KN)Mp 0.75 3.0 (1.2 0.14晉)2.2165(KN m)3、效應(yīng)組合欄桿柱根部截面I - I上按承載力極限狀態(tài)基本組合

33、的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值為：Nd1.2 4.471.43.09.564(KN )MdVd1.4 2.253.15( KN)1.4 2.21653.10275( KN m)4、欄桿柱的鋼筋布置欄桿柱采用C25混凝土，參照已有設(shè)計(jì)，欄桿柱受力鋼筋采用R235普通鋼筋12，箍筋采用8，布置如圖3-18。欄桿柱截面配筋圖（尺寸單位：cm圖 3-18（三）欄桿柱承載能力復(fù)核（見(jiàn)圖 3-19）jNd圖3-19欄桿柱計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）欄桿柱是一個(gè)偏心受壓構(gòu)件，按實(shí)際的配筋進(jìn)行承載能力符合。按公預(yù)規(guī)9.1.12條，偏心受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋的配筋率不應(yīng)小于0.5 00，一側(cè)鋼筋的配筋率不應(yīng)小于0.2%。本橋欄桿

34、柱中，全部縱向鋼筋配筋率為:4 42002202122421.03000.5%一側(cè)鋼筋的配筋率為:200均滿足公預(yù)規(guī)要求。 可先按大偏心受壓構(gòu)件計(jì)算。220 O.514% O.2%由所有的力對(duì)軸向力Nd作用點(diǎn)取矩的平衡fcdbx(&h0 x)sAses2f sdA ses條件，得：fsd，則公式成為:式中:fedfcdbx(eshox)fsdAses2f sdA se s混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,C25混凝土 fcd 11.5MPa ；As，As 分別為受拉、受壓鋼筋面積，本橋采用對(duì)稱鋼筋，2As As 226.2mm ;fsd, fsd 分別為As，As鋼筋的抗拉強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本橋A

35、s，As均采用R25普通鋼筋，fsd fsd 195MPa。e0MdNd3.10 1039.564 103324( mm)h220ese0as3243722h220ese0as3243722h0has22037183(mm)asas37(mm)b 200(mm把上述各項(xiàng)數(shù)值代入平衡式得:397(mm)251(mm)11.5 200 x (397183x2) 195 226.2 397 195 226.2 251整理后得:2x 428x5600解得：x12.7(mm)則 -h012.70.069 b1830.62 （公預(yù)規(guī)表5.2.1）由于xbh0，欄桿柱確實(shí)是大偏心受壓構(gòu)件。12.7mm 2a

36、 s 3 37 74mm，說(shuō)明受壓鋼筋離中和軸太近,同時(shí)，x構(gòu)件破壞時(shí)受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)不到抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，這時(shí)構(gòu)件正截面承載力可 按下式近似計(jì)算得到：0NdesfscAs(h0 a s)fsdAs(h0 as)195 226.2 (18337)6439914( N mm) 6.44KN m0Ndes 0.9 9.564 1 03 2512160507.6( N mm) 2.16( KN m)計(jì)算結(jié)果表明，截面抗彎承載力是足夠的。（四）扶手計(jì)算1、扶手的作用效應(yīng)計(jì)算按公預(yù)規(guī)作用在扶手上的水平推力標(biāo)準(zhǔn)值為 0.75KN / m，作用在扶手 上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值為1.0KN /m。扶手可近似成兩端簡(jiǎn)支在兩

37、根相鄰欄桿柱上的簡(jiǎn)支梁，承受0.75KN /m水平推力產(chǎn)生的水平彎矩及1.0KN /m豎向力產(chǎn)生的豎向彎矩，是一個(gè)雙向受彎 的受彎構(gòu)件。天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)4 天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)4 簡(jiǎn)支在兩根相鄰欄桿柱上的扶手的計(jì)算跨徑取為欄桿柱間距，本橋?yàn)?.0m,見(jiàn)圖 3-20。VLD圖3-20扶手計(jì)算圖式(尺寸單位:cm)3X10則荷載產(chǎn)生的扶手跨中最大水平彎矩為：104(N mm)1.0 2Ms 一 321.125(KN m) 112.580.7524 一 30.84375(KN m) 84.375 10 (N mm)8扶手跨中豎向彎矩為：

38、扶手自重產(chǎn)生的跨中豎向彎矩為：MG 0.15 0.15 1 25 32/80.6328(KN m) 63.28 104(N mm)效應(yīng)組合：扶手跨中豎向彎矩按承載能力極限狀態(tài)基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值為:4441.2 63.28 101.4 112.5 10223.436 10 (N mm)扶手跨中水平彎矩按承載能力極限狀態(tài)基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值為:4484.375 104118.125 104(N mm)2、扶手承載能力復(fù)核本橋扶手設(shè)計(jì)成邊長(zhǎng)0.15m的正方形截面，材料為混凝土 C25,鋼筋設(shè)置 如圖3-20所示。扶手承載能力應(yīng)按豎向及水平方向分別予以復(fù)核，但由于扶 手配筋在兩個(gè)方向是相同的

39、，所以只要就最不利的一個(gè)方向進(jìn)行符合即可。首先驗(yàn)算配筋率：ho150 35115(mm)As 2 A2226.2(mm )b 150(mm)min 0.2% 或min45ftd45fsd瓷 o.20%天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） As226.2bho 150 115混凝土受壓區(qū)高度：0.031 1.31%min 0.20%x fSd 280 226.236.7(mm)fcd11.5 150bho 0.56 11564.4(mm)截面能承受的彎矩設(shè)計(jì)值為:M udfcdbx(h0 I) 11.5 150 36.7 (115

40、 竽)612 104(N mm)Mud0Md 0.9 223.436 104 201.09 104(N mm)(豎向彎矩)Mud0Md 0.9 118.125 1 04 1 06.31 104(N mm)(水平向彎矩)計(jì)算結(jié)果表明，扶手正截面抗彎承載能力是足夠的。第四章下部結(jié)構(gòu)計(jì)算4.1設(shè)計(jì)資料1、設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造 設(shè)計(jì)荷載： 橋面凈空： 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： 上部構(gòu)造：公路一n級(jí)；凈 7m 2 1.0m;l b = 16m，梁長(zhǎng) 15.96m；預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡(jiǎn)支空心板。2、水文地質(zhì)資料河道水位標(biāo)高：2.8m； 洪水位：吳淞基準(zhǔn)3.99m ;地質(zhì)資料：按無(wú)橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）

41、計(jì)算。 通航要求：無(wú)通航要求河床底高程：-4.4m3、材料鋼筋：均用HRB335鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱用C30,系梁及鉆孔灌注樁用C254、橋墩尺寸蓋梁支座距邊緣距離由M = M-得:x按正、負(fù)彎矩相等計(jì)算。x qx 22x ql22x2整理后得:代入數(shù)據(jù)得:x22qi2ql l_2qi2x20.207110.2071960198.816 198cm5、設(shè)計(jì)依據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ024 85）。4.2支座計(jì)算采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按公預(yù)規(guī)8.4條要求進(jìn)行。（一）選定支座平面尺寸橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺(tái)頂?shù)幕炷辆植?承壓強(qiáng)度來(lái)確定。對(duì)橡膠板應(yīng)滿足：R

42、 ck R ck T ck JA a b式中：Rck 支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值，汽車(chē)荷載應(yīng)計(jì)入出擊系數(shù);ckck橡膠支座使用階段的平均壓應(yīng)力限制，ck 10000kPa1、計(jì)算支座的平面形狀系數(shù)S若選定的支座尺寸ab=18x 20=360 （cm）則支座的形狀系數(shù)S為:18 20S a b 9.582t(a b) 2 0.5 (18 20)5 S2、I = 2X 0. 284= 0.568(cm)計(jì)汽車(chē)制動(dòng)力時(shí)：te2Geab0.427(cm)0.2840.7 2 1.0 10.5 18 20(3)公預(yù)規(guī)的其他規(guī)定:te 0.2 a 0.2 18 3.6(cm)選用7層鋼板，8層橡膠組成橡膠支座。上下層

43、橡膠片的厚度為0.25cm,中間層的厚度為0.5cm,薄鋼板厚度為0.2cm,則：橡膠片的總厚度：刀t = 2X 0. 25+6X 0. 5= 3.5(cm)0.568 ,并3.6cm,合 格。支座總厚度：h t+7X 0.2 = 4.9(cm)符合規(guī)范要求。驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)為:(1)支座的平均壓縮變形S247.55/2 0.0350.18 0.2 487350-2( 、Rck te Rcktec,m able abEb2.47 10 4(m)2.47 10 2(cm)247.55/2 0.0350.18 0.2 200000按規(guī)范要求應(yīng)滿足0.007刀t，即：0.0285 0 a/2=0.00

44、 309X 18/2=0.0278cm符合規(guī)范要求。（四）驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性（1）計(jì)算溫度變化引起的水平力g 0.18 0.2 1.0 1032.92（KN）Ht abGe te（2）驗(yàn)算滑動(dòng)穩(wěn)定性Rck:由結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值和0.5倍汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值引起的支座反力支座與混凝土接觸時(shí),0.3Rck0.3 (92.810.5 150.53)50.42(kN)1.4ht Fbk 1.42.92 1.8755.936(KN)并且 Ng 0.3 92.8127.84(kN)1.4Ht 1.4 2.924.088(KN)(合格)3.54.3蓋梁計(jì)算4 BOt16070 70505十卄50O寸Oon10圖4-

45、1蓋梁結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位:cm)4.3.1荷載計(jì)算1、上部結(jié)構(gòu)永久荷載見(jiàn)表41。表4-1上部結(jié)構(gòu)永久作用匯總表邊板（kN/m）中板（kN/m）一孔上部構(gòu)造（kN）各支座恒載反力（kN）11.81911.89992.812、蓋梁自重及作用效應(yīng)計(jì)算（1/2蓋梁長(zhǎng)度）見(jiàn)表42。表4-2蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計(jì)算截面編號(hào)自重（kN）彎矩(kN m)剪力（kN）V左V右11q1=0.4 X 0.6 X 1.5 X25+0.6 X 1/2 X 0.3 X 1.5X 25 =12.375M=-7.5 X 0.6/2-2.8125 X0.6/3=-2.815-12.375-12.3752 2q2=0.

46、5(0.4+0.3+1.3)X1.5 X 1.1 X 25 = 41.25M=-1.7 X 0.4 X 1.5 X 25 X1.7/2-0.5 X 0.9 X 1.7 X 1.5X 25 X 1.7/3=-37.931-53.625-53.6253 3q3=0.7 X 1.3 X 1.5 X 25=34.125M3=-2.4 X 0.4 X 1.5 X 25X2.4/2-1/2 X 0.9 X 1.7 X 25X (1.7/3+0.7)-0.7X 0.9 X1.5 X 25 X 0.7/2=-91.65-87.751174 4q4=0.7 X 1.3 X 1.5 X 25=34.125M4=1

47、86.6875 X 0.7-2 X34.125 X 1.4/2-0.4 X 1.7 X1.5 X 25X ( 1.4+1.7/2 ) -1/2X 0.9 X 1.7 X 1.5 X 25 X(1.4+1.7/3 ) =-30.8982.87582.8755 5q5= X 1.3 X 1.5 X 25= 7.5M5=186.6875X 2.1-( 34.125X 2+58.5 )X 2.4/2-0.4 X1.7 X 1.5 X 25 X(2.4+1.7/2 ) -1/2 X 0.9 X1.7 X 1.5 X 25 X(2.4+1.7/3 ) =112.9124.37524.3756 6q6=0.

48、5 X 1.3 X 1.5 X 25=24.375M6=186.6875X 2.4(24.375+2 X 34.125+58.5 )X 3.1/2-0.4 X 1.7 X 1.5 X25X (2.1 + 1.7/2 ) -1/2 X 0.9X 1.7 X 1.5 X 25 X(3.1 + 1.7/3 ) =7.8900天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）5 #天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）5 qi q2 q3 q4 q5 q6186.6875kN3、可變荷載計(jì)算（1）可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿法，非對(duì)稱布 置時(shí)用偏心受壓法。a、公路一n級(jí)

49、單車(chē)列、對(duì)稱布置（圖42）時(shí)：ISOL ISO卯11|pin 11111e F+100.?4弘0.0L101.0圖4-2單車(chē)列布置（單位：cm）0.90.4512b、雙車(chē)列、對(duì)稱布置（圖0.12 0.143）時(shí):J3090130圖4-3雙車(chē)列布置（單位：cm）同理可得雙車(chē)列時(shí)：天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）60 天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）60 0.450.2250.550.2750.650.32521210.35 2C、單車(chē)列、0.352非對(duì)稱布置（圖42）時(shí):ea.已知：n = 9 , aie =2.1a2（42 32 22 12）60則:12.1

50、 412.1396012.1296012.1196012.10960190.21620.18130.14640.1115600.2511692.1d雙車(chē)列、非對(duì)稱布置（圖已知:則:,e =0.55 ,30.1486096010.55296010.55196010.5501120.12930.1204190.5539人群荷載0.1390.111qx0.75 32.25KN /ma、兩側(cè)有人群，對(duì)稱布置時(shí):602.1 3602.1 46043）時(shí)1919192 1 1-0.076600.0410.0060.0290 0.10260600.553600.5540.084602190.55（圖 4-5

51、）0.0930.074天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 100100125.00.8750.125圖4-5人群荷載布置（單位:cm)b、單側(cè)有人群,已知：n非對(duì)稱布置時(shí):=9 , e =3.85(0.52 1.52 2.524.H5.52)14313.853296013.852396013.851496013.8505960則:10.3040.2390.1750.1111913.85696013.85296013.85396013.8549600.0470.01770.08180.146913.523 0.36860求得支座

52、可變荷載反力的最大值（圖（2）按順橋向可變荷載移動(dòng)情況，4-6）汽車(chē)，公路一n級(jí)：考慮到支點(diǎn)外布置荷載，并以車(chē)輪順橋向著地寬度邊緣為限（0.20m）,布載長(zhǎng)度 I 為：I 15.6 0.2 15.8ma單孔荷載單列車(chē)時(shí)：B27.875 121.013 15.8 1.013 166.8231.99kN兩列車(chē)時(shí)：B22 231.99463.98kN7.575kN/m15,Sb雙孔荷載單列車(chē)時(shí):Bl B2兩列車(chē)時(shí):2 (B115,8圖4-6（尺寸單位：m2 (7.875 1.013 15.8 扌 1.013 166.8 295kNB2)590 kN7.S75kN/nnrrzTzzzix圖4-7（單位

53、尺寸：KN/m）人群荷載7.S75KN/nII I I I I I I I I I I I 門(mén) I I I 丨 I I 丨 I I L 丨 I I I I I I I丄！ I I I I I I i 1 I I 1 I M圖4-8 （單位尺寸：KN/m）1單孔滿載時(shí)：B2 3.0 ? 1.013 15.8 24.01kN（一側(cè)）雙孔滿載時(shí)：（一側(cè)）Bj B2 24.01kN ; B, B2 48.02kN（3）可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為 R = Bn i）, 見(jiàn)表43。天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院 2011屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 表4

54、3各梁支點(diǎn)反力計(jì)算荷載橫向分布情況公路一級(jí)荷載人群荷載計(jì)算方法荷載布置橫向分布系數(shù)n單孔雙孔單孔雙孔BR1BR1BRBR1對(duì) 稱 布 置 按 杠 桿 原 理 法 計(jì) 算單列行車(chē)公路-n級(jí)n 1= n 2= n 3=n 7= n 8= n 9=0231.990.002950.000n 5= 0.123.2029.5n 4= n 6 =0.3104.40132.75雙列行車(chē)公路-n級(jí)n 1 = n 9=0463.980.005900.000n 2= n 8=0.225220.39280.25n 3= n 7=0.27546.4059n 4= n 6= 0.325197.19250.75n 5=0.

55、350.000.000人群荷載n 1= n 9=0.875n 2= n 8=0.125n 3= n 4= n 5=n 6= n 7=024.0121.013.00048.0242.026.000單列行車(chē)公路-n級(jí)n 10.251231.9958.2329574.05n 20.21660.1163.72n 30.18141.9953.40n 40.14633.8743.07n 50.11125.7532.75n 60.07617.6322.42n 70.0419.5112.10n 80.0061.391.77n 9-0.029-6.73-0.85雙列行車(chē)公路-n級(jí)n 10.148463.9868

56、.6759087.32n 20.13964.4982.01n 30.12959.8576.11n 40.12055.6870.8n 50.11151.5065.49n 60.10247.3360.18n 70.09343.1554.87n 80.08438.9749.56n 90.07434.3343.66人群荷載n 10.36824.018.8448.0217.67n 20.3047.3014.60n 30.2395.7411.48n 40.1574.208.40n 50.1112.675.33n 60.0471.132.26n 7-0.017-0.41-0.82n 8-0.081-1.94

57、-3.89n 9-0.146-3.51-7.01受 壓 法 計(jì) 算非 對(duì) 稱 布 置 按 偏 心編號(hào)荷載情況1號(hào)板R12號(hào)板R23號(hào)板R34號(hào)板R45號(hào)板R56號(hào)板R67號(hào)板R78號(hào)板R89號(hào)板R9恒載188.63189.91189.91189.91189.91189.91189.91189.91188.63公路-n級(jí)雙列對(duì)稱0163.80200.20236.60254.80236.60200.20163.800公路-n級(jí)雙列非對(duì)稱107.74101.1993.9187.3680.8174.2667.7061.1553.87人群對(duì)稱51.857.40000007.4051.85人群非對(duì)稱21.

58、8018.0114.1710.366.582.79-1.01-4.80-8.65+284.43465.5508.17559.13584.61559.13508.17465.5284.43+250.77477.38524.04570.74591.98562.26507.04451.84218.20+436.8377.85359.37350.20341.03331.86322.53321.79284.43+439.33427.71413.22399.78372.96335.99359.52346.11331.60kN)（4）各梁永久荷載、可變荷載反力組合計(jì)算見(jiàn)表44,表中均取用各梁的最大值，其中沖

59、擊系數(shù)為：1+卩=1.2339表4 4各梁永久荷載、可變荷載基本組合計(jì)算表（單位:天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院2011屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院2011屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 天津大學(xué)仁愛(ài)學(xué)院2011屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 4、雙柱反力G計(jì)算所引用的各梁反力見(jiàn)表4-5。表4-5 雙柱反力G計(jì)算荷載組合情況計(jì)算式反力G (kN)組合1/4.8(284.43 X 6.4+465.5 X 5.4+508.17 X公路-n雙列對(duì)稱4.4+559.13 X 3.4+584.61 X 2.4+559.13 X2109.51人群對(duì)稱1.4+508.17 X 0.4-465.5 X 0.6-284.43 X

60、 1.6)組合1/4.8(250.77 X 6.4+477.38 X 5.4+524.04 X公路-n雙列對(duì)稱4.4+570.14 X 3.4+591.98 X 2.4+562.26 X2129.08人群非對(duì)稱1.4+507.04 X 0.4-451.84 X 0.6-218.20 X 1.6)組合1/4.8(436.8 X 6.4+377.85 X 5.4+359.37 X公路-n雙列非對(duì)稱4.4+350.20 X 3.4+341.03 X 2.4+331.86 X1744.13人群對(duì)稱1.4+322.53 X 0.4-321.79 X 0.6-284.43 X 1.6)組合1/4.8(43