K000+82.1+橋梁B+單幅第1聯(lián)1號橫梁 -(3×27=81m)橫梁計算書（RC）

1、SPC004K000+82.1+橋梁B+單幅第1聯(lián)1號橫梁(3X27=81m)橫梁計算書正常使用極限狀態(tài)(1)裂縫寬度驗算按照橋規(guī)第6.4條驗算：最大裂縫寬度為Wx0.043 裂縫寬度允許值Wuc=0.200，滿足規(guī)范要求;應力驗算按照橋規(guī)第條公式。皿0.次/)驗算：7tcc=MAX(Sig_T,Sig_TL,Sig_TR) = 8.051A/Pa W 0.8/K = 22.720MPa,滿足規(guī)范要求;(2)短暫狀況受拉鋼筋拉應力按照橋規(guī)第724-2條公式。tsiO.7%k驗算： 0.7的=251.250Ma,不滿足規(guī)范要求；(3)短暫狀況中性軸處主拉應力2.2A應力MPaSigALW%p，=

2、MAX(Sig_MAX)= 0.321 用W 促= 2.192MPa,滿足規(guī)范要求;3.支反力計算支座號FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN*m)MY(kN*m)MZ(kN*m)10.0000.0243586.25179.0690.0000.0502().000-0.0442991.55288.0280.000().03()30.0000.0253619.22686.9730.000-0.049 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark8 o Current Document 一、概況3 HYPERLINK l bookmark10 o Current D

3、ocument 二、技術標準與設計規(guī)范3 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document .技術標準3 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document .設計規(guī)范3 HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 三、設計資料3 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document .材料3 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document .荷載4 HYPERLINK l bookmark22 o Current Docu

4、ment 永久荷載.4 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 可變荷載.4 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 荷載組合5 HYPERLINK l bookmark28 o Current Document 四、構件模型與計算8 HYPERLINK l bookmark30 o Current Document .構件模型8 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 計算方法及內容8 HYPERLINK l bookmark34 o Current Docum

5、ent 邊界條件8 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 單元劃分8 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 施工階段和運營階段8 HYPERLINK l bookmark40 o Current Document .構件計算8 HYPERLINK l bookmark42 o Current Document 承載能力極限狀態(tài)8 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 正常使用極限狀態(tài)10 HYPERLINK l bookmark6 o Current Docu

6、ment 應力驗算.10.支反力計算11一、概況橋梁B是模型4從北京到上海的一座中橋，本聯(lián)是位于此橋上第1聯(lián)，位于直線上。本橋采用單箱三室截面；橫梁交角：90橫梁寬度：2根二、技術標準與設計規(guī)范.技術標準設計程序：midas AutoBDS橋梁重要性系數(shù)：1環(huán)境類別：I相對濕度：().8設計車速：90km/h設計車道：單向4車道構件計算類型： 普通鋼筋混凝土.設計規(guī)范公路工程技術標準。TG B01-2003)公路橋涵設計通用規(guī)范OTGD60-2004),以下簡稱通規(guī)；公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范(JTGD62-2004),以下簡稱橋規(guī)；三、設計資料.材料混凝土1號橫梁:C55混凝土

7、；強度等級彈性模量 (MPa)剪切模量 (MPa)泊松比容重(kN/曲)線膨脹系數(shù)fck(MPa)加(MPa)fed(MPa)/d(MPa)C5535500142000.225le-00535.52.7424.41.89瀝青混凝土鋪裝:0.1m,容重為23kN/m; 普通鋼筋普通鋼筋彈性模量 (MPa)容重 (kN/而)fz(MPa)公(MPa)(MPa)R2352000076.98235.00195.00195.00HRB3352000076.98335.00280.00280.00.荷載永久荷載一期恒載一期恒載包括結構的自重，按照線荷載處理，考慮結構的偏心影響；(2)二期恒載瀝青混凝土鋪裝

8、按照(0.1X15.5X23)胡加的線荷載處理；防撞護欄單側重7AN/m,按照線荷載處理，考慮防撞護欄的偏心；中央分隔帶單側重加，按照線荷載處理，考慮中央分隔帶的偏心；(3)收縮徐變收縮徐變系數(shù)按橋規(guī)(JTGD62-2004)理論公式計算，收縮徐變時間3650天;可變荷載(1)溫度荷載系統(tǒng)溫度系統(tǒng)溫度升溫溫差30;系統(tǒng)溫度降溫溫差1();非線性溫度荷載溫度梯度升溫序號到箱梁頂距離寬度 (m)溫度 ()10.0002.00014.00020.1002.0005.50030.4002.000().00041.7002.0000.000溫度梯度降溫序號到箱梁頂距離(，)寬度 (M溫度 ()10.00

9、()2.000-7.00020.1002.000-2.75030.4002.0000.00041.7002.0000.000(2)汽車荷載車輛荷載：車輛荷載1，按通規(guī)(JTG D62_2()04)設計，設計荷教采用14()kM車輪間距為1.8%2.3荷載組合(1)荷載組合名稱描述:名稱描述cSH收縮二次(CS)cD恒荷載(CS)cEL施工荷載(CS)SUM合計(CS)Ml車道荷載TPG溫度梯度荷載eTP鋼束一次(CS)SM支座沉降cCR徐變二次(CS)cTS鋼束二次(CS)T溫度荷載(2)荷載組合：a.承載能力極限狀態(tài)：cLCB()l:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ l.O(cSH)c

10、LCB02:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M)cLCBO3:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T1+ 1.4TPG1) cLCB04:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T1J+ 1.4TPG2) cLCB05:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T2+1.4TPG1) cLCB06:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T2+ 1.4TPG2) cLCB07:(1.2(cD)+1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+ 1.12T

11、1+1.12TPG1) cLCB08:(1.2(cD)+ I.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+ 1.12T1+1.12TPG2) cLCB09:(1.2(cD)+ i.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+1.12T2+1.12TPG1 ) cLCB 10:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+ 1.12T2+1.12TPG2) cLCBll:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ l.O(cSH)cLCB 12:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M)cLCB13:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.

12、0(cSH)+ 1.4Tfl+ 1.4TPG1)cLCB 14:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T1+ 1.4TPG2)cLCB 15:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T2+ 1.4TPG1)cLCB 16:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T2+ 1.4TPG2J)cLCB 17:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+1.0(cSH)+ 1.4M+1.12T 1 +1.12TPGfl) cLCB 18:(l.()(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+ 1.12T1+1.

13、12TPG2) cLCB 19:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+1.12T2+1.12TPG1) cLCB20:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+1.12T2+1.12TPG2) b.正常使用極限狀態(tài)：cLCB2 l:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.7M)cLCB22:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0Tl +0.8TPGl)cLCB23:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0Tl+0.8TPG2) cLCB24:( 1.0(cD)

14、+1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0T2+0.8TPGl) cLCB25:(1.0(cD)+ LO(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0T2+0.8TPG2) cLCB26:( 1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7M+1.0T 1 +0.8TPG 1 ) cLCB27:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.7M+1.0Tl+0.8TPG2) cLCB28:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.7M+ 1.0T2+0.8TPGl) cLCB29:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.7M+

15、1.0T2+0.8TPG2) cLCB30:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4M)cLCB3 l:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4M+ 1.0Tl+0.8TPGl ) cLCB32:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.4M+ 1.0Tl+0.8TPG2) cLCB33:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.4M+ 1.0T2+0.8TPGl) cLCB34:(1.0(cD)+ I.O(cCR)+1.0(cSH)+0.4M+1.0T2+0.8TPG2) c.應力計算：cLCB35:(1.0

16、(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ l.OM)cLCB36:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.OT1J+ l.OTPGl)cLCB37:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ l.OTl+ l.OTPG2)cLCB38:(l.O(cD)+1.O(cCR)+1.O(cSH)+1.OT2+l.OTPGf1) cLCB39:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0T2+1.0TPG2) cLCB40:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.OM+ l.OTl+ l.OTPGl ) cL

17、CB4 l:(l.O(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.OM+ l.OTl+ l.OTPGR) cLCB42:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0M+ 1.0T2+ 1.0TPGl)cLCB43:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+1.0(cSH)+ 1.0M+ 1.0T2+ l.OTPGR)四、構件模型與計算.構件模型計算方法及內容本構件采用單梁法三維建模；橫梁兩側的翼緣參與受力；有效寬度為2,，建模時不考慮腹板，考慮箱梁的整體作用，對橫梁產生的外 力荷載采用等效重量進行計算；即采用橫梁的自重提高系數(shù)的方式進行加載，橫梁的支反力Gz=3653.36ZM 橫梁的自重Gi=956.84攵M 橫 梁的自重提高系數(shù)B=GJG=3.82；外力荷載支反力考慮了一期恒載、二期恒載、溫度荷載、不均勻沉降對支座反力的影響；不考慮活荷載 的影響；結構計算分別對各施工階段和使用階段進行了全面的分析, 驗算了結構在承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)下的受力，并驗算了 結構應力；邊界條件邊界條件數(shù)量共3個，按實際位置和約束情況模擬支