體結(jié)構(gòu)側(cè)墻支架 方案計算書

1、體結(jié)構(gòu)側(cè)墻支架方案計算書4.1編制說明及編制依據(jù)4.1.1編制說明主體結(jié)構(gòu)側(cè)墻模板體系采用鋼模板+三腳架支撐體系，其施工工序為先底板 施工f中隔墻施工f側(cè)板鋼筋制安f側(cè)模板安裝f混凝土澆筑f側(cè)模板拆除f 中板支架搭設(shè)及模板安裝f中板鋼筋安裝f中板混凝土澆筑。擬采用主體結(jié)構(gòu)側(cè)墻模板體系采用木模板+主體結(jié)構(gòu)鋼管對頂體系，其施工 工序為先底板（下層中板）施工中板、側(cè)墻支架搭設(shè)及模板安裝f中隔墻（立 柱）鋼筋制安及砼澆筑施工（同步做側(cè)墻鋼筋制安）f側(cè)墻混凝土同步對稱澆筑 f中板鋼筋安裝f中板混凝土澆筑。擬采用側(cè)模板對頂方案比原施工方案少了側(cè)墻三角架安裝時間，且節(jié)省了與 支頂架的交叉的時間，可以加快本工

2、程主體結(jié)構(gòu)施工進度。本工程側(cè)墻厚度為0.8m，高度最大為6.96m，考慮施工分段后，側(cè)墻最大澆 筑高度為5.76m，驗算時取5.8m。側(cè)墻模板系統(tǒng)由里到外為：18mm模板、10cmX10cm木方30cm，豎向每 90cm設(shè)置一道雙鋼管，沿鋼管方向每60cm設(shè)置一道對頂鋼管（即支頂架橫桿）， 對頂鋼管通過滿堂支架水平鋼管實現(xiàn)對頂，當(dāng)遇到中隔墻或立柱時，通過支頂在 中隔墻或柱上實現(xiàn)兩側(cè)墻對頂。4.1.2編制依據(jù)1施工組織設(shè)計文件2主體結(jié)構(gòu)高大支模專項施工方案3建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程JGJ162-20084.2材料力學(xué)性能及計算荷載取值1材料參數(shù)取值1）施工木枋、模板材料力學(xué)參數(shù)見下表：木方彈性模

3、量E=9000N/mm2；木方抗彎強度設(shè)計值=13N/mm2；木方抗 剪強度設(shè)計值=1.4N/mm2；木方的截面為10cmX 10cm，其截面慣性矩I、截面抵抗矩W和半截面距S分別為：W=10X 10X10/6 = 167cm3；I=10X 10X 10X 10/12 =833cm4；S = 0.5 X 10 X 10 X 0.25 X 10= 125cm3 ；模板厚度18mm，自重7kN/m3，彈性模量E=9000N/mm2；木模板抗彎強 度設(shè)計值=13N/mm2；木模板抗剪強度設(shè)計值=1.4 N/mm2； 取 1m寬模板為 單元，截面慣性矩I、截面抵抗矩W和半截面距S分別為：W=100X

4、1.8 X 1.8/6 = 54cm3 ；I=100X 1.8 X 1.8 X 1.8/12 =48.6cm4；S = 0.5 X 100 X 1.8 X 0.25 X1.8=40.5cm3 ；材料參數(shù)E (N/mm2)f順紋抗剪（N/mm2）f順紋抗拉（N/mm2）fm (N/mm2)I (mm4)W (mm3)S (mm3)木枋90001.47.0138.33x1061.67x1051.25x105木模板90001.47.0130.486x1060.54x1050.405x105木枋、模板力學(xué)參數(shù)表表 1.2-12）鋼管力學(xué)參數(shù)見下表:鋼管力學(xué)參數(shù)表表1.2-2外徑由，d壁厚t截面積A（c

5、m2）慣性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回轉(zhuǎn)半徑i（cm）每米長質(zhì)量 （kg/m）(mm)483.04.2410.784.491.593.333根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008中第4章相關(guān)規(guī)定，其荷載取值如下：1）荷載分項系數(shù)荷載分項系數(shù)表1.2-3荷載類別分項系數(shù)ri模板及支架自重（G1k）永久荷載的分項系數(shù)：（1）當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時：對由可變荷載效 應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.2；對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.35.（2）當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時：一般情況應(yīng)取1； 對結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移驗算，應(yīng)取0.9新澆筑混凝土自重（G2k）鋼筋自重（G3k）新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力

6、（G4k）施工人員及施工設(shè)備荷載（Q1k）可變荷載的分項系數(shù)：一般情況下應(yīng)取1.4；對標(biāo)準(zhǔn)值大于4KN/m2的 活荷載應(yīng)取1.3振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（Q2k）傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（Q3k）風(fēng)荷載（W4k）1.42）模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載效應(yīng)的各項荷載模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載效應(yīng)的各項荷載表表1.2-4項目參與組合的荷載類別計算承載能力驗算撓度1平板和薄殼的模板及支架G1k+ G2k+ G3k+ Q1kG1k+ G2k+ G3k2梁和拱模板的底板及支架G1k+ G2k+ G3k+ Q2kG1k+ G2k+ G3k3梁、拱、柱（邊長不大于300mm）墻（厚 度不大于100

7、mm）的側(cè)面模板G4k+ Q2kG4k4大體積結(jié)構(gòu)、柱（邊長不大于300mm）、 墻（厚度不大于100mm）的側(cè)面模板G4k+ Q3kG4k注：驗算撓度應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；計算承載能力應(yīng)采用荷載設(shè)計值。4.3背楞采用木方時側(cè)墻模板支撐體系驗算本工程側(cè)墻厚度為0.8m，高度最大為6.96m，考慮施工分段后，側(cè)墻最大澆 筑高度為5.76m，驗算時取5.8m。側(cè)墻模板系統(tǒng)由里到外為：18mm模板、10cmX10cm木方30cm，豎向每 90cm設(shè)置一道雙鋼管，沿鋼管方向每60cm設(shè)置一道對頂鋼管（即支頂架水平 橫桿），對頂鋼管通過滿堂支架水平鋼管實現(xiàn)對頂，當(dāng)遇到中隔墻或立柱時，通 過支頂在中隔墻或柱上

8、實現(xiàn)兩側(cè)墻對頂。4.3.1模板側(cè)壓力驗算1側(cè)墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值1）新澆注混凝土側(cè)壓力F1=0.22rct0p 1p 2V1/2=0.22X24X5X1.2X1.15X1 1/2=36.43KN/m2其中：rc為混凝土的重力密度，取24KN/m2；t0=200/（T+15）=200/（25+15）=5 （注混凝土入模溫度 25C）；P 1，外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑 時取1.2,本工程采用商品混凝土，故取1.2；P 2,混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時，取0.85；5090mm 時，取1.0； 110150mm時，取1.15,本工程坍落度為14

9、020mm，取值為1.15；V=1m/h，本工程混凝土采用汽車泵泵送澆筑，板塊最大長度為28m寬度為0.8m，則澆筑速度為1m/h，混凝土每小時澆筑=1/28/0.8=22.4m3/h，。2）新澆注混凝土側(cè)壓力F2=rch=24 X 5.8=139.2KN/m2 3）新澆注混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值為G4k=Fmin=F1=36.43KN/m2其有效壓頭高度h=F1/rc=36.43/24=1.52m,計算簡圖如下:有效壓頭高度圖4.3-12活荷載取值傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k=2KN/m2 （注：導(dǎo)管卸料）3荷載組合1）計算承載能力時，采用荷載設(shè)計值q= G4k+ Q3k=

10、1.35* G4k+ 1.4*Q3k=1.35X36.43+1.4X2=51.98 KN/m2其中由于側(cè)模板側(cè)壓力主要為混凝土側(cè)壓力控制的組合，故G4k分項系數(shù) 取1.35 ；可變荷載的分項系數(shù)一般取值為1.4。2）撓度驗算時，采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值q= G4k=36.43 KN/m24.3.2模板驗算取1m寬單元面板，將側(cè)壓力化為線布荷載，強度驗算時荷載 q=PL=51.98X 1 = 51.98kN/m撓度驗算時荷載 q=PL=36.43 X 1 = 36.43kN/m側(cè)模計算簡圖為：最大彎距：M =0.1ql2= 0.1 X 51.98X0.3X0.3= 0.47KN.m最大剪力：V = 0.6

11、ql = 0.6X51.98X0.3 = 9.36 kN截面正應(yīng)力：O = M / W= 0.47 X 1000000/54000=8.70N/mm2 fm=13 N/mm2 滿足要求截面剪應(yīng)力：T = VS/bI=9.36 X 405/4860=0.78N/mm2 fv=1.4 N/mm2 滿足 要求撓度：=0.677XqXl4/ (100EI) =0.677X36.43X3004/(100X9000X48.6X104)=0.46300/400=0.75mm 滿足要求。4.3.3背楞驗算背楞采用10X 10cm木方，30cm間距布置。木枋間距0.3m,上部荷載為：施工時木枋所受荷載按線荷載計

12、算：強度驗算時荷載 q=PL=51.98X0.3 = 15.59kN/m撓度驗算時荷載 q=PL=36.43 X 0.3 = 10.93kN/m最大彎距：M =0.1ql2= 0.1 X 15.59 X 0.9 X0.9=1.26kN.m最大剪力：V = 0.6ql = 0.6 X 15.59 X 0.9 = 8.42kN截面正應(yīng)力：O =M / W = 1.43 X 1000000/167000=7.54N/mm2fm=13N/mm2滿足要求截面截面剪應(yīng)力：=VS/bI=8.42 X 1000 X 125 X 1000/ (100X833X10000)= 1.26N/mm2fv=1.4 N/

13、mm2 滿足要求撓度： =0.677XqXl4/ (100EI) =0.677X 10.93X9004/(100X9000X833X 104)=0.65800/400=2mm 滿足要求。4.3.4主楞驗算主楞采用雙48鋼管，壁厚不小于3mm。由于雙鋼管每豎向90cm設(shè)置一道，鋼管每30cm受其背部木方傳遞的集中 荷載，考慮到則每根鋼管所承受集中荷載為強度驗算時集中荷載P=51.98 X 0.9x0.3/2=7.02KN撓度驗算時集中荷載P=36.43 X 0.9x0.3/2=4.92KN由于木方集中荷載每30cm間距作用于鋼管上，驗算時將集中荷載轉(zhuǎn)換成線 荷載則：強度驗算時線荷載q=7.02/

14、0.3=23.4KN/m撓度驗算時線荷載q=4.92/0.3=16.4KN/m沿鋼管方向每0.6m設(shè)置一道支頂鋼管，則其受力如下：受力簡圖為：間6060i d i11i最大彎距：M =0.1ql2= 0.1 X 23.4X0.6 X0.6=0.84kN.m；最大剪力：V = 0.6ql = 0.6 X 23.4 X 0.6 = 8.42kN抗彎強度：。=M / W =0.84 X 1000000/4490=187N/mm2fm=215 N/mm2截面截面剪應(yīng)力：=Q/A=8.42X1000/ (4.24X100) =19.86N/mm2fv=215N/mm2撓度：=0.677 X qX14/

15、(100EI) =0.677 X16.4X 6004/( 100X 2.0X 105 X 10.78X104)=0.67600/400= 1.5mm 滿足要求4.3.5無中隔墻(立柱)時支頂鋼管驗算1對頂鋼管最大荷載由上面計算可知，支頂鋼管最大壓力即為雙鋼管支座反力為R=2x1.1p1=2X1.1X23.4X0.6=30.89KN對頂橫桿頂最大荷載為：F=R=30.89kN2鋼管計算長度鋼管計算長度按下式計算，并取較大值：L0=h+2ka=0.9+2x0.3=1.5m立桿長細(xì)比入=Lo/i=1500/15.9=94.3A-Z =94.3x （215/235） 0-5=90.2235按照長細(xì)比查

16、表得鋼管軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)甲=0.7143鋼管穩(wěn)定性驗算立桿Q235鋼材抗壓強度設(shè)計值f=215N/mm2立桿穩(wěn)定性計算：。=max=30.89X 1000/（0.714X424）=102 N/mm2 f=215N/mm2，滿足穩(wěn)定 中A性要求4.3.6有中隔墻（立柱）時支頂鋼管驗算由于側(cè)墻澆筑時，水平橫向鋼管對稱支頂在中隔墻（立柱）上，中隔墻（立 柱）相當(dāng)于一構(gòu)件，只要其達到一定強度，則中隔墻不會壓壞，中隔墻傳力可滿 足要求。同時由于中隔墻（立柱）采用C35混凝土，側(cè)墻澆筑時中隔墻（立柱） 混凝土強度滿足要求，則無需再進行驗算。4.3.7小結(jié)根據(jù)以上驗算，側(cè)板模板系統(tǒng)由里到外為：18mm

17、模板、10cmX10cm木方 30cm，豎向每90cm設(shè)置一道雙鋼管，沿鋼管方向每60cm設(shè)置一道對頂鋼管， 對頂鋼管通過滿堂支架橫向水平鋼管進行對頂，該方案是可行的。4.4背楞采用鋼管時側(cè)墻模板支撐體系驗算本工程側(cè)墻厚度為0.8m，高度最大為6.96m，考慮施工分段后，側(cè)墻最大澆 筑高度為5.76m，驗算時取5.8m。側(cè)墻模板系統(tǒng)由里到外為：18mm模板、48mm鋼管20cm，豎向每90cm 設(shè)置一道雙鋼管，沿鋼管方向每60cm設(shè)置一道對頂鋼管（即支頂架水平橫桿）， 對頂鋼管通過滿堂支架水平鋼管實現(xiàn)對頂，當(dāng)遇到中隔墻或立柱時，通過支頂在 中隔墻或柱上實現(xiàn)兩側(cè)墻對頂。4.4.1模板側(cè)壓力驗算1

18、側(cè)墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值1）新澆注混凝土側(cè)壓力F1=0.22rct0p 1p 2V1/2=0.22X24X5X1.2X1.15X1 1/2=36.43KN/m2其中：rc為混凝土的重力密度，取24KN/m2；t0=200/（T+15）=200/（25+15）=5 （注混凝土入模溫度 25C）；P 1,外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0,摻具有緩凝作用的外加劑 時取1.2,本工程采用商品混凝土，故取1.2；P 2,混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時，取0.85；5090mm 時，取1.0； 110150mm時，取1.15,本工程坍落度為14020mm，取值為1.15；V=1m/h，

19、本工程混凝土采用汽車泵泵送澆筑，板塊最大長度為28m寬度為 0.8m，則澆筑速度為1m/h，混凝土每小時澆筑=1/28/0.8=22.4m3/h，。2）新澆注混凝土側(cè)壓力F2=rch=24 X 5.8=139.2KN/m23）新澆注混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值為G4k=Fmin=F1=36.43KN/m2其有效壓頭高度h=F1/rc=36.43/24=1.52m,計算簡圖如下：有效壓頭高度圖4.3-12活荷載取值傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k=2KN/m2 （注：導(dǎo)管卸料）3荷載組合1）計算承載能力時，采用荷載設(shè)計值q= G4k+ Q3k=1.35* G4k+ 1.4*Q3k=1.

20、35X36.43+1.4X2=51.98 KN/m2其中由于側(cè)模板側(cè)壓力主要為混凝土側(cè)壓力控制的組合，故G4k分項系數(shù) 取1.35 ；可變荷載的分項系數(shù)一般取值為1.4。2）撓度驗算時，采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值q= G4k=36.43 KN/m24.4.2模板驗算取1m寬單元面板，將側(cè)壓力化為線布荷載，強度驗算時荷載 q=PL=51.98X 1 = 51.98kN/m撓度驗算時荷載 q=PL=36.43 X 1 = 36.43kN/m側(cè)模計算簡圖為：最大彎距：M =0.1ql2= 0.1 X 51.98X0.2X0.2= 0.21KN.m最大剪力：V = 0.6ql = 0.6X 51.98X0.2 =

21、 6.24 kN截面正應(yīng)力：O = M / W= 0.21 X 1000000/54000=3.9N/mm2 fm=13 N/mm2 滿足要求截面剪應(yīng)力：T = VS/bI=6.24 X 405/4860=0.52N/mm2 fv=1.4 N/mm2 滿足 要求撓度：=0.677 XqXl4/ (100EI) =0.677 X 36.43 X 2004/(100X9000X 48.6X104)=0.09300/400=0.75mm 滿足要求。4.4.3背楞驗算背楞采用48mm鋼管，20cm間距布置。鋼管間距0.2m，上部荷載為：施工時木枋所受荷載按線荷載計算：強度驗算時荷載 q=PL=51.9

22、8X0.2=10.4kN/m撓度驗算時荷載 q=PL=36.43X0.2 = 7.3kN/m最大彎距：M =0.1ql2= 0.1 X 10.4 X 0.9 X0.9=0.84kN.m最大剪力：V = 0.6ql = 0.6 X 10.4 X 0.9 = 5.62kN截面正應(yīng)力：O =M / W = 0.84 X 1000000/4490=180N/mm2fm=215N/mm2滿足要求截面截面剪應(yīng)力： =VS/bI = Q/A=5.62 X 1000/ ( 4.24 X 100 )= 13N/mm2fv=215 N/mm2 滿足要求撓度：=0.677 X q X l4/ (100EI) =0.

23、677 X 7.3 X 9004/( 100 X 2.0 X 105 X 10.78 X104)=1.2900/400=2.25mm 滿足要求。4.4.4主楞驗算主楞采用雙48鋼管，壁厚不小于3mm。由于雙鋼管每豎向90cm設(shè)置一道，鋼管每20cm受其背部木方傳遞的集中 荷載，考慮到則每根鋼管所承受集中荷載為強度驗算時集中荷載P=51.98 X 0.9x0.2/2=4.68KN撓度驗算時集中荷載P=36.43 X 0.9x0.2/2=3.28KN由于木方集中荷載每20cm間距作用于鋼管上，驗算時將集中荷載轉(zhuǎn)換成線 荷載則：強度驗算時線荷載q=4.68/0.2=23.4KN/m撓度驗算時線荷載q

24、=3.28/0.2=16.4KN/m沿鋼管方向每0.6m設(shè)置一道支頂鋼管，則其受力如下：受力簡圖為：最大彎距：M =0.1ql2= 0.1 X 23.4X0.6 X0.6=0.84kN.m；最大剪力：V = 0.6ql = 0.6 X 23.4 X 0.6 = 8.42kN抗彎強度：O = M / W =0.84 X 1000000/4490=187N/mm2fm=215 N/mm2截面截面剪應(yīng)力：=Q/A=8.42X1000/ (4.24X100) =19.86N/mm2fv=215N/mm2撓度：=0.677 X qXl4/ (100EI) =0.677 X16.4X 6004/( 100X2.0X105X 10.78X104)=0.67600/400= 1.5mm 滿足要求4.4.5無中隔墻（立柱）時支頂鋼管驗算1對頂鋼管最大荷載由上面計算可知，支頂鋼