上部結構縱向受力分析計算書

1、上部結構縱向受力分析計算書某大橋主橋采用66+3x120+66=492米預應力混凝土連續(xù)剛構，大橋上部結構采用雙幅分離式結構的單室單箱梁，箱梁頂面寬12.0米，箱寬6.5米。本橋縱向分析采用同濟大學橋梁博士之直線橋梁結構設計施工計算程序。一主要計算參數和假定考慮目前施工單位尚未提供具體有關的施工方案和施工掛藍情況等，以下施工控制參數為擬定值。1材料特性和計算參數主梁采用50號混凝土，混凝土容重2.625噸/立方米，50號混凝土彈性模量為3.5104Mpa，抗壓設計強度28.5Mpa，線膨脹系數1105，混凝土材料的收縮徐變特性全部按照規(guī)范規(guī)定取值。預應力采用鋼絞線束施加，鋼絞線彈性模量取1.9

2、5105MPa，鋼絞線采用ASTM A416-92標準270級低松弛鋼絞線，公稱直徑15.24mm，公稱面積140mm2，抗拉標準強度為1860MPa。預應力波紋管道采用VSL PT-PLUS塑料波紋管，真空輔助壓漿。錨具設計采用VSL EC型錨具。鋼束設計采用19股（中跨底束）、12股（邊跨底束及合攏束）和22股（頂束）三種不同股數鋼絞線，對應錨具采用VSL EC-19型、VSL EC-12型和VSL EC-22型錨具，對應波紋管采用內100mm和內76mm兩種波紋管。單個錨具回縮6mm，成孔面積對應內100mm和內76mm兩種波紋管分別為10568mm2和6504mm2，孔道摩阻系數=0.

3、15和偏差系數k=0.0012。2施工環(huán)境和溫度模式(1)施工環(huán)境按野外一般條件濕度。(2)溫度模式：a)均勻溫差成分：升溫取25，降溫取20。b)不均勻溫差成分：新西蘭升溫溫差模式；修正英國降溫溫差模式。c)計算采用如下三種溫度組合模式：（h為箱梁高度）表2-13施工工序本橋下部結構為群樁基礎，采用鉆孔施工；上部結構采用懸臂澆注法雙T同時施工，先合攏中跨，然后合攏次中跨，最后合攏邊跨。邊跨現澆段采用落地支架及合攏段才采用合攏支架施工。4橋梁線形本橋為直線橋，位于R=10000米的不對稱豎曲線上，縱坡為2.099%和-2.1%，豎曲線頂點位于中跨。曲線對結構影響較小，因此在計算中假定本橋為平直

4、橋，在計算中未考慮豎曲線的影響。5掛籃型式和臨時荷載上部結構懸澆最大塊件重量為130噸，設計計算中將掛籃、模板等施工外載取130噸的0.45倍，即60噸。并暫假定掛籃、模板重心距已澆梁段前端0.5米位置。邊跨合攏掛籃、吊架和模板等施工外載30噸，每側按15噸取。中跨合攏掛籃、吊架和模板等施工外載30噸，兩側各施加15噸，作用點距懸臂端部50厘米。6二期恒載和運營活載(1)二期恒載：6.2t/m(2)活載：三列汽超20，一列掛120，人群荷載按0.35t/m2,人行道凈寬1m.偏載放大系數近似全橋一致取1.1。橫向分布系數：汽車30.781.1=2.574掛車1.1人群1.17豎向預應力每根粗鋼

5、筋設計張拉控制應力K=0.9Rby=675Mpa，張拉力543KN，考慮錨具回縮2毫米，松弛7%，則對2.8米長粗鋼筋近似損失應力:S=0.002*2*105/2.8+7%*675=190.1Mpa0.3K。近似按全部粗鋼筋有效拉應力0.7K。粗鋼筋縱向布置間距50厘米，橫向每側腹板2根共4根，則每延米豎向預加力F=8*0.7*543=3041KN。二結構離散本次計算將整個橋梁離散為80個單元，節(jié)點按照順序劃分。單元劃分見如下結構離散圖計算結果表明:組合正應力:箱梁根部上緣最小正應力7.31Mpa;箱梁跨中下緣最小正應力6.67Mpa;箱梁最大正壓應力15.3Mpa;最小正壓應力1.67Mpa;箱梁最大主壓應力15.3Mpa;最大主拉應力1.31Mpa;組合正應力:箱梁根部上緣最小正應力4.23