上部結(jié)構(gòu)縱向受力分析計算書

1、上部結(jié)構(gòu)縱向受力分析計算書某大橋主橋采用66+3x120+66=492米預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)，大橋上部結(jié)構(gòu)采用雙幅分離式結(jié)構(gòu)的單室單箱梁，箱梁頂面寬12.0米，箱寬6.5米。本橋縱向分析采用同濟大學橋梁博士之直線橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計施工計算程序。一主要計算參數(shù)和假定考慮目前施工單位尚未提供具體有關(guān)的施工方案和施工掛藍情況等，以下施工控制參數(shù)為擬定值。1材料特性和計算參數(shù)主梁采用50號混凝土，混凝土容重2.625噸/立方米，50號混凝土彈性模量為3.5104Mpa，抗壓設(shè)計強度28.5Mpa，線膨脹系數(shù)1105，混凝土材料的收縮徐變特性全部按照規(guī)范規(guī)定取值。預(yù)應(yīng)力采用鋼絞線束施加，鋼絞線彈性模量取1.9

2、5105MPa，鋼絞線采用ASTM A416-92標準270級低松弛鋼絞線，公稱直徑15.24mm，公稱面積140mm2，抗拉標準強度為1860MPa。預(yù)應(yīng)力波紋管道采用VSL PT-PLUS塑料波紋管，真空輔助壓漿。錨具設(shè)計采用VSL EC型錨具。鋼束設(shè)計采用19股（中跨底束）、12股（邊跨底束及合攏束）和22股（頂束）三種不同股數(shù)鋼絞線，對應(yīng)錨具采用VSL EC-19型、VSL EC-12型和VSL EC-22型錨具，對應(yīng)波紋管采用內(nèi)100mm和內(nèi)76mm兩種波紋管。單個錨具回縮6mm，成孔面積對應(yīng)內(nèi)100mm和內(nèi)76mm兩種波紋管分別為10568mm2和6504mm2，孔道摩阻系數(shù)=0.

3、15和偏差系數(shù)k=0.0012。2施工環(huán)境和溫度模式(1)施工環(huán)境按野外一般條件濕度。(2)溫度模式：a)均勻溫差成分：升溫取25，降溫取20。b)不均勻溫差成分：新西蘭升溫溫差模式；修正英國降溫溫差模式。c)計算采用如下三種溫度組合模式：（h為箱梁高度）表2-13施工工序本橋下部結(jié)構(gòu)為群樁基礎(chǔ)，采用鉆孔施工；上部結(jié)構(gòu)采用懸臂澆注法雙T同時施工，先合攏中跨，然后合攏次中跨，最后合攏邊跨。邊跨現(xiàn)澆段采用落地支架及合攏段才采用合攏支架施工。4橋梁線形本橋為直線橋，位于R=10000米的不對稱豎曲線上，縱坡為2.099%和-2.1%，豎曲線頂點位于中跨。曲線對結(jié)構(gòu)影響較小，因此在計算中假定本橋為平直

4、橋，在計算中未考慮豎曲線的影響。5掛籃型式和臨時荷載上部結(jié)構(gòu)懸澆最大塊件重量為130噸，設(shè)計計算中將掛籃、模板等施工外載取130噸的0.45倍，即60噸。并暫假定掛籃、模板重心距已澆梁段前端0.5米位置。邊跨合攏掛籃、吊架和模板等施工外載30噸，每側(cè)按15噸取。中跨合攏掛籃、吊架和模板等施工外載30噸，兩側(cè)各施加15噸，作用點距懸臂端部50厘米。6二期恒載和運營活載(1)二期恒載：6.2t/m(2)活載：三列汽超20，一列掛120，人群荷載按0.35t/m2,人行道凈寬1m.偏載放大系數(shù)近似全橋一致取1.1。橫向分布系數(shù)：汽車30.781.1=2.574掛車1.1人群1.17豎向預(yù)應(yīng)力每根粗鋼

5、筋設(shè)計張拉控制應(yīng)力K=0.9Rby=675Mpa，張拉力543KN，考慮錨具回縮2毫米，松弛7%，則對2.8米長粗鋼筋近似損失應(yīng)力:S=0.002*2*105/2.8+7%*675=190.1Mpa0.3K。近似按全部粗鋼筋有效拉應(yīng)力0.7K。粗鋼筋縱向布置間距50厘米，橫向每側(cè)腹板2根共4根，則每延米豎向預(yù)加力F=8*0.7*543=3041KN。二結(jié)構(gòu)離散本次計算將整個橋梁離散為80個單元，節(jié)點按照順序劃分。單元劃分見如下結(jié)構(gòu)離散圖計算結(jié)果表明:組合正應(yīng)力:箱梁根部上緣最小正應(yīng)力7.31Mpa;箱梁跨中下緣最小正應(yīng)力6.67Mpa;箱梁最大正壓應(yīng)力15.3Mpa;最小正壓應(yīng)力1.67Mpa;箱梁最大主壓應(yīng)力15.3Mpa;最大主拉應(yīng)力1.31Mpa;組合正應(yīng)力:箱梁根部上緣最小正應(yīng)力4.23