新相關(guān)內(nèi)容橋梁簡(jiǎn)介

1、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTGD60-20041.進(jìn)行兩個(gè)極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，考慮三個(gè)設(shè)計(jì)狀況(1.0.7條，1.0.8條)兩個(gè)極限狀態(tài)-承載能力(彎矩、軸力、剪力、穩(wěn)定、傾覆等)正常使用(變形、裂縫、耐久性)三個(gè)設(shè)計(jì)狀況-持久狀況(自重、汽車(chē)荷載作用狀況等)短暫狀況(施工荷載作用狀況等)偶然狀況(作用狀況等)狀況-主要針對(duì)荷載作用情況而言狀態(tài)-主要針對(duì)設(shè)計(jì)而言(荷載組合等)2. 增加了安全等級(jí)及重要性系數(shù)(1.0.9條)三個(gè)設(shè)計(jì)安全等級(jí): 1.1, 1.0, 0.9注意:1. 橋梁抗震設(shè)計(jì)不考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)(鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力規(guī)范5.1.5條)2. 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中預(yù)加力引起的次效應(yīng)不考

2、慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)(鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力規(guī)范5.1.5條)3. 荷載(4.1.1條)荷載仍為21個(gè)荷載(7，原來(lái)為6個(gè))：將原規(guī)范中土的重力和土側(cè)壓力分開(kāi)為了兩個(gè)荷載(荷載組合系數(shù)不同)可變荷載(11，原來(lái)為13個(gè))：刪除了平板掛車(chē)或壓力，取消了基本和其他可變荷載的區(qū)分。車(chē)荷載及其引起的土側(cè)偶然荷載(3個(gè)，原來(lái)為2個(gè))-增加了汽車(chē)撞擊作用4. 荷載組合(4.1.6條、4.1.7條)承載能力極限狀態(tài): 基本組合(分項(xiàng)系數(shù)，組合系數(shù)）偶然組合正常使用極限狀態(tài): 短期效應(yīng)組合(頻遇值系數(shù))長(zhǎng)期效應(yīng)組合(準(zhǔn)值系數(shù))問(wèn)題：1.2.3.偶然組合中荷載和可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)不是很清楚，目前考慮采用1.0。短期和長(zhǎng)

3、期效應(yīng)組合中對(duì)整體溫升溫降和非線性溫度的系數(shù)不是很清楚，采用了1.0。表4.1.6種為4和5的是否應(yīng)對(duì)調(diào)？與表4.1.1不同。5. 活荷載(4.3.1條)取消了原來(lái)的汽車(chē)荷載等級(jí)，采用公路-I級(jí)和公路-II級(jí)標(biāo)準(zhǔn)汽車(chē)荷載公路I級(jí): 相當(dāng)于舊規(guī)范的汽車(chē)-超20公路II級(jí): 相當(dāng)于舊規(guī)范的汽車(chē)-20特點(diǎn): 均布荷載不變，集中力-計(jì)算剪力時(shí)將集中力放大1.2。問(wèn)題: 需要確認(rèn)計(jì)算主應(yīng)時(shí)，剪應(yīng)力的取值是否按調(diào)整的值？ (計(jì)算位移、軸力、剪力、反力、剪應(yīng)力時(shí)采用的是計(jì)算剪力時(shí)的荷載)6. 沖擊系數(shù)(4.3.2條)修改了沖擊系數(shù)的計(jì)算方法(基頻的方法)基頻的方法: 最小為0.05，最大為0.45相對(duì)規(guī)范大

4、了一些局部加載及在T梁和懸臂板上的沖擊系數(shù)為1.3: 該項(xiàng)執(zhí)行起來(lái)有難度，需用戶(hù)調(diào)整。7.調(diào)整了人群荷載的標(biāo)準(zhǔn)值(4.3.5條)(150m及以上橋梁的人群荷載相對(duì)舊規(guī)范小了一些)8.調(diào)整了風(fēng)荷載的計(jì)算公式(4.3.7條)(考慮了瞬時(shí)脈動(dòng)風(fēng)壓，相對(duì)原規(guī)范較大了一些)9.補(bǔ)充了冰壓力的計(jì)算方法和計(jì)算公式(4.3.7條)(參考了原規(guī)范)10. 改善了溫度作用的規(guī)定(4.3.10條)(溫度梯度曲線-接近AASHTO標(biāo)準(zhǔn)，比舊規(guī)范稍大了一些)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTGD62-20041. 混凝土(3.1.13.1.6)與舊規(guī)范標(biāo)號(hào)相差2(30號(hào)=C(30-2)=C28)試件: 新-1

5、50立方體標(biāo)準(zhǔn)試件舊-200立方體標(biāo)準(zhǔn)試件材料分項(xiàng)系數(shù): 新-1.45(國(guó)標(biāo)為1.4)舊-約1.5(設(shè)計(jì)強(qiáng)度為標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的0.83，安全系數(shù)1.25)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件：新-不小于C40舊-不小于30號(hào)剪變模量：新-0.4E舊-0.43E泊松比: 新-0.2舊-1/6混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度: 立方體標(biāo)準(zhǔn)試件試驗(yàn)-抗壓強(qiáng)度平均值、標(biāo)準(zhǔn)差、變異系數(shù)-立方體標(biāo)準(zhǔn)試件的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值-棱柱體試件(150 x150 x300)與立方體試件的抗壓強(qiáng)度關(guān)系系數(shù)-構(gòu)件與試件的換算系數(shù) 0.88-棱柱體構(gòu)件抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值-混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(考慮材料分項(xiàng)系數(shù))alpha2. 鋼筋(3.2.13.2.4)普通鋼筋牌號(hào):R2

6、35(舊I級(jí)) HRB335(舊II級(jí)) HRB400(舊III級(jí))KL400(舊余熱處理)取消了舊IV級(jí)鋼筋和5號(hào)鋼筋鋼絞線鋼絲(消除應(yīng)力的光面鋼絲、螺旋肋鋼絲、刻痕鋼絲)精軋螺紋鋼筋取消了冷拔低碳鋼絲和碳素鋼絲預(yù)應(yīng)力鋼筋:材料分項(xiàng)系數(shù): 舊-無(wú)，設(shè)計(jì)強(qiáng)度直接使用屈服強(qiáng)度，鋼筋安全系數(shù)1.25新-普通鋼筋1.2，鋼絞線和鋼絲1.47，精軋螺紋鋼筋1.23. 箱梁翼緣有效寬度(4.2.3條)詳細(xì)規(guī)定了翼緣有效寬度的計(jì)算方法:預(yù)加力引起的應(yīng)力計(jì)算: 軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按全寬，偏心彎矩按有效寬度超靜定結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)分析: 用全寬問(wèn)題: 作用效應(yīng)所指內(nèi)容？超靜定結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)是否不包括預(yù)加力的效應(yīng)？剪

7、力滯(Shear Lag): 剪力流在橫向傳遞過(guò)程當(dāng)中的滯后現(xiàn)象。是由翼緣板的剪切變形引起的。表現(xiàn)為腹板兩側(cè)翼緣上的彎曲應(yīng)力分布不均勻。剪力滯概念一般用于封閉截面，開(kāi)口截面(T梁等)直接使用有效分布寬度。* 4.2.3條注3中bi/li后漏標(biāo)數(shù)字，應(yīng)為=0.74.混凝土的極限壓應(yīng)變(5.1.4條文說(shuō)明)舊-0.003新-普通 0.0033，高強(qiáng)0.00330.0035.混凝土受壓區(qū)限值(5.1.4條文說(shuō)明)舊- RC 0.9, PSC 0.8新- 普通0.8，高強(qiáng) 0.80.746.給出了變高度計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)，彎矩和軸力的影響計(jì)算公式(4.2.7條)7.修改了系數(shù)的計(jì)算公式(4.2.9, 6.2

8、.7, 附錄F)8.給出了收縮的計(jì)算公式(6.2.7, 附錄F)9. 斜截面抗剪驗(yàn)算中修改了計(jì)算公式，并增加了連續(xù)梁和懸臂梁的驗(yàn)算公式。 (5.2.7)10. 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土構(gòu)件的剪力分配(5.2.11)舊規(guī)范: 混凝土和箍筋承擔(dān)60%，彎起鋼筋承擔(dān)40%范: 混凝土和箍筋至少承擔(dān)60%，彎起鋼筋最多承擔(dān)40%問(wèn)題：5.2.3-2公式中 Ap應(yīng)為Ap, 即受壓預(yù)應(yīng)力鋼筋面積11.軸心受壓構(gòu)件僅有鋼筋混凝土公式(無(wú)PSC的公式)，且公式中有0.9的系數(shù)。套箍系數(shù)：舊-2.0， 新-根據(jù)混凝土等級(jí)(5.3.2條)問(wèn)題：5.3.2-1公式中 As應(yīng)為As, 即受壓鋼筋面積,原公式符號(hào)不清楚12.修

9、改了長(zhǎng)細(xì)比較大的構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)計(jì)算公式(5.3.10條)舊-按彈性穩(wěn)定理論新-按極限曲率理論，與國(guó)標(biāo)相同，但第一個(gè)系數(shù)計(jì)算公式不同13.增加了雙向偏壓驗(yàn)算公式(5.3.12條)14.修改了抗扭承載力計(jì)算公式-僅適用于平衡扭轉(zhuǎn)(5.5.1條)平衡扭轉(zhuǎn)-由荷載直接引起協(xié)調(diào)扭轉(zhuǎn)或附加扭轉(zhuǎn)-由構(gòu)件間約束引起，可能重分布箱型截面壁厚影響系數(shù)與國(guó)標(biāo)不同15.增加了剪扭構(gòu)件的驗(yàn)算(5.5.4條)舊-僅有彎扭構(gòu)件的驗(yàn)算16.明確了抗裂計(jì)算不考慮沖擊系數(shù)(6.1.1條)17. 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算a)增加了后 (參考了構(gòu)件曲線鋼筋的第二種損失(鋼筋回縮)的計(jì)算方法 VSL公司的方法) (6.2.3條)b)c)給

10、出了第五種損失(松弛)的計(jì)算公式及隨時(shí)間變化的表格(6.2.6條)修改了第六種損失(收縮和原規(guī)范結(jié)果較大(6.2.7條)的計(jì)算公式(參考了CEB-FIP)公式問(wèn)題：6.2.2中關(guān)于的說(shuō)明中的“夾角之和”，國(guó)標(biāo)僅為“夾角”18. 正截面抗裂驗(yàn)算中，荷載作用比舊規(guī)范小了(不計(jì)沖擊)。(6.1.1條)但驗(yàn)算要求比舊規(guī)范更嚴(yán)了。部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)構(gòu)件: 舊-恒載作用下不得消壓，新-長(zhǎng)期荷載效應(yīng)下19. 對(duì)豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋引起的混凝土豎向壓應(yīng)力公式進(jìn)行了修改，降低了豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的作用(6.3.3條)20.增加了裂縫寬度計(jì)算公式。(6.4.3條)舊用名義拉應(yīng)力的方法計(jì)算問(wèn)題一：裂縫寬度符號(hào)不(一個(gè)是Wfk, 公式中是Wtk)21.修改了撓度計(jì)算中剛度的計(jì)算公式，考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響舊-使用開(kāi)裂剛度，偏于保守問(wèn)題一：6.5.2-1公式錯(cuò)誤，中括號(hào)內(nèi)應(yīng)為1-(M條文說(shuō)明。s)*2，參見(jiàn)問(wèn)題二: 程序?qū)崿F(xiàn)起來(lái)有難度，對(duì)變截面梁剛度的處理值得探討，需要重新進(jìn)行分析。22.調(diào)整了預(yù)拱度設(shè)置的規(guī)定(6.5.4, 6.5.5)新-考慮荷載長(zhǎng)期作用的影響新-增加了預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的預(yù)拱度設(shè)置規(guī)定(舊-無(wú))23. 增加了持久狀況和短暫狀況的應(yīng)力計(jì)算（第7章）屬于彈性階段的應(yīng)力