大容量鍋爐煙風(fēng)道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1、一鍋爐煙風(fēng)道設(shè)計(jì)壓力和設(shè)計(jì)溫度二波形補(bǔ)償器設(shè)計(jì)說(shuō)明三煙風(fēng)道補(bǔ)償器的選擇四第二類煙風(fēng)道補(bǔ)償器計(jì)算五煙風(fēng)道墻板及加強(qiáng)筋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)*鍋爐煙風(fēng)道設(shè)計(jì)壓力和設(shè)計(jì)溫度1目的1.1本說(shuō)明用于確定鍋爐煙風(fēng)道的設(shè)計(jì)溫度和設(shè)計(jì)壓力，適用于所有工業(yè) 鍋爐和電站鍋爐。1.2本說(shuō)明所述的設(shè)計(jì)壓力參照而不同于工作壓力和瞬時(shí)壓力。2概述2.1鍋爐煙風(fēng)道、大風(fēng)箱、剛性梁、爐膛和煙氣凈化設(shè)備等的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)都 必須確定其基本參數(shù)，如：設(shè)計(jì)壓力和設(shè)計(jì)溫度。2.1.1設(shè)計(jì)壓力的是指煙氣或空氣側(cè)的設(shè)計(jì)壓力。2.1.2設(shè)計(jì)壓力不表示鍋爐一定會(huì)在該壓力下運(yùn)行，它與瞬時(shí)壓力和工作 壓力一起，用作部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2.1.3壓力影響材料的用量，溫

2、度影響材質(zhì)和許用應(yīng)力，同時(shí)也影響材料 的用量。2.2本說(shuō)明的目的是提供確定設(shè)計(jì)壓力和設(shè)計(jì)溫度的原則，作為一個(gè)經(jīng)濟(jì) 和安全設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)壓力用于計(jì)算應(yīng)力和撓度。2.3風(fēng)、地震等組合荷載對(duì)各種設(shè)計(jì)壓力下的許用應(yīng)力的影響本說(shuō)明沒有 提及。3設(shè)計(jì)壓力3.1總則每個(gè)部件都有各自獨(dú)立的設(shè)計(jì)正壓PD和設(shè)計(jì)負(fù)壓NPd，設(shè)計(jì)壓力由三個(gè) 壓力條件決定：3.1.1最大工作壓力PO,可能為正，可能為負(fù)，見第3.5.1條。3.1.2最小標(biāo)準(zhǔn)壓力PmiN，可能為正，可能為負(fù)，見第3.5.2條。3.1.3鍋爐主燃料切斷負(fù)壓NPmft，見第3.5.3條。3.2風(fēng)機(jī)需考慮的事項(xiàng)3.2.1本說(shuō)明中的設(shè)計(jì)壓力小于等于風(fēng)機(jī)的靜壓。

3、3.2.2任何超出NFPA-85G要求的設(shè)計(jì)壓力都將被認(rèn)為是非標(biāo)設(shè)計(jì)。3.3結(jié)構(gòu)上需考慮的事項(xiàng)本說(shuō)明中的設(shè)計(jì)壓力用作結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)沒有考慮地震、風(fēng)、雪、灰渣和自 重的影響，它們將在其它標(biāo)準(zhǔn)中予以考慮（某些此類荷載已轉(zhuǎn)化為等價(jià)的設(shè) 計(jì)壓力）。3.4設(shè)計(jì)壓力的確定3.4.1平衡通風(fēng)鍋爐表1給出了部件的設(shè)計(jì)正壓和設(shè)計(jì)負(fù)壓。3.4.2正壓鍋爐煙氣和空氣輸送設(shè)備按如下方法設(shè)計(jì)：設(shè)計(jì)正壓取下列數(shù)值中的較大者：Pdes=+2 KPa公式 3.4aPDES=PO （第3.1.1條中的工作壓力）另外，爐膛、尾部煙道及鍋爐出口至下一主要阻力部件間的煙道必須考 慮瞬時(shí)壓力：Pt=Po+2 KPa公式 3.4b設(shè)計(jì)負(fù)壓：

4、NPd=2 KPa公式 3.4c3.5設(shè)計(jì)壓力有關(guān)規(guī)定3.5.1工作壓力.最大工作壓力是指部件所有范圍內(nèi)最大過(guò)量空氣系數(shù)時(shí)的壓力。3.5.2最小壓力不管是平衡通風(fēng)鍋爐還是正壓鍋爐，最小設(shè)計(jì)壓力均為2KPa。3.5.3主燃料切斷壓力對(duì)于正壓鍋爐，主燃料切斷壓力不用于設(shè)計(jì)，因?yàn)槠渥畹驮O(shè)計(jì)壓力已 經(jīng)為負(fù)壓一2KPa。對(duì)于平衡通風(fēng)鍋爐，主燃料切斷壓力為負(fù)，如圖1A虛線所示。設(shè)計(jì)壓 力就取主燃料切斷負(fù)壓，但實(shí)際上主燃料切斷時(shí)會(huì)有一個(gè)瞬時(shí)壓力，此壓力 取為1.67倍的主燃料切斷壓力：NPmftt= 1.67 XNPmft-d公式 3.5.3a電站鍋爐和工業(yè)鍋爐爐膛的瞬時(shí)最大負(fù)壓為（爐膛承壓能力）：NPf-

5、t= 8.7 KPa公式 3.5.3b爐膛的瞬時(shí)最大負(fù)壓也可按下列方式取值：不小于引風(fēng)機(jī)最大試驗(yàn)臺(tái)壓力或一8.7KPa，如果引風(fēng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)壓力超出8.7KPa，瞬時(shí)最大負(fù)壓至少應(yīng)為一8.7KPa。相應(yīng)的爐膛設(shè)計(jì)壓力：NPF_D=5.2 KPa公式 3.5.3c注意：當(dāng)用戶要求的爐膛瞬時(shí)壓力和設(shè)計(jì)壓力超出本說(shuō)明規(guī)定時(shí)，應(yīng)按 用戶的要求取值：N* t=P公式 3.5.3dPF-T C-TNf-d=Pc-d公式 3.5.3e爐膛設(shè)計(jì)壓力確定后，風(fēng)道的設(shè)計(jì)壓力按公式3.5.3f取值，煙道的設(shè)計(jì)壓力按公式3.5.3g取值：NPD=NPF-D+0.9APa公式 3.5.3fPa為風(fēng)道至爐膛的壓降，總為正值，

6、NPf-d總為負(fù)值。NPD=NPF-D0.15APg公式 3.5.3gPg為爐膛至煙道的壓降，總為正值，npf-d總為負(fù)值。4設(shè)計(jì)溫度4.1設(shè)計(jì)溫度由熱力計(jì)算給出。4.2設(shè)計(jì)溫度取最高平均煙（風(fēng)）溫，它用于選擇材質(zhì)。表1煙、風(fēng)道的設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)壓力瞬時(shí)壓力風(fēng)道爐膛風(fēng)機(jī)至預(yù)熱器預(yù)熱器至大風(fēng)箱和磨煤機(jī)燃燒器風(fēng)室大 風(fēng)箱尾部煙道至預(yù)熱器入口預(yù)熱至除烈度等級(jí)31111或2（設(shè)計(jì)正壓1.5PO（入口） 或 2 KPaPO（入口） 或 2 KPaPO或 2 KPa8.7 KPa 或風(fēng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)壓力2 K設(shè)計(jì)負(fù)壓-2 KPa 或NPf_d+0.9Po（出口）同爐膛見表2或第3.5.3條-0.15PO（nPf-d

7、-0.1-注：1、根據(jù)NFPA-85G的規(guī)定，爐膛最大瞬時(shí)承壓能力為8.7KPa，爐膛設(shè)計(jì)壓力為5.2KPa。2、進(jìn)入磨煤機(jī)的冷風(fēng)道的烈度等級(jí)為2型。3、當(dāng)除塵器至引風(fēng)機(jī)的壓降小于0.75KPa時(shí)，預(yù)熱器出口至除塵器間煙道烈度等級(jí)為2，否表2爐膛的設(shè)計(jì)壓力爐膛設(shè)計(jì)負(fù)壓爐膛瞬時(shí)壓力凈化設(shè)備附注1-5.2 KPa-8.7 KPa靜電除塵器見圖1B2-5.2 KPa-8.7 KPa靜電除塵器 和噴淋塔見圖1B3-6 KPa-10 KPa布袋式過(guò)濾器和噴淋塔見圖1C4-6 KPa-10 KPa低壓差文丘里式除塵器見圖1C5-7.5 KPa-12.5 KPa高壓差文丘里 式除塵器見圖1C注：1、如果鍋爐

8、尾部連接有表中第3列所示的煙氣凈化設(shè)備，則爐膛設(shè)計(jì)壓 力按第1列的設(shè)計(jì)壓力選取。2、爐膛瞬時(shí)壓力為其設(shè)計(jì)壓力的1.67倍。3、當(dāng)用戶要求的爐膛瞬時(shí)承壓能力大于本說(shuō)明的規(guī)定時(shí)，爐膛的設(shè)計(jì)壓 力按用戶的要求確定，但煙風(fēng)道的設(shè)計(jì)壓力還是按本說(shuō)明選取，除非用戶有 特別的說(shuō)明。圖1A平衡通風(fēng)鍋爐典型煙風(fēng)道設(shè)計(jì)壓力圖1B平衡通風(fēng)鍋爐典型煙、風(fēng)道設(shè)計(jì)壓力圖1C平衡通風(fēng)鍋爐典型煙、風(fēng)道設(shè)計(jì)壓力二波形補(bǔ)償器設(shè)計(jì)說(shuō)明1總則本說(shuō)明用于煙風(fēng)道補(bǔ)償器補(bǔ)償要求的確定。在使用本說(shuō)明前，必須已知 下列條件：煙風(fēng)道設(shè)計(jì)壓力（PE）外部位移量煙風(fēng)道尺寸及布置圖2補(bǔ)償器波節(jié)要求2.1波形補(bǔ)償器可用于補(bǔ)償線性位移、角位移或兩者的組合

9、位移。2.2為確定波形補(bǔ)償器的波節(jié)數(shù)，首先必須確定補(bǔ)償器的最大位移量及冷 拉尺寸。2.3如圖2所示，兩個(gè)任意煙風(fēng)道截面中間連接有一個(gè)補(bǔ)償器，初始狀態(tài) 下兩個(gè)煙風(fēng)道的對(duì)應(yīng)開口截面I II III W和1 2 3 4是平行的，在旋轉(zhuǎn)角度 、后截面1 2 3 4變?yōu)?，2, 3, 4，此時(shí)由Z向旋轉(zhuǎn)引起的補(bǔ)償器角部位 移量為EZ。補(bǔ)償器在旋轉(zhuǎn)角度6Y后截面1 2 3 4變?yōu)? 2 3 4，此 時(shí)由Y向旋轉(zhuǎn)引起的補(bǔ)償器角部位移量為Ey。補(bǔ)償器由于旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的最大位移為EZ +Ey，如果補(bǔ)償器還有線性位移 E，此“浮動(dòng)節(jié)”的最大位移量即為上述三項(xiàng)位移的總和：M=| EZ | + | EY | + | E

10、|2.4補(bǔ)償器尺寸計(jì)算中的主要問(wèn)題在于旋轉(zhuǎn)角度6Z和6Y以及線性位移 E的計(jì)算，它們?nèi)Q于煙風(fēng)道的幾何尺寸、內(nèi)外部的支撐等。2.5補(bǔ)償器的最大補(bǔ)償能力為補(bǔ)償器從最大壓縮狀態(tài)到最大拉伸狀態(tài)的 位移量，詳見第三章。2.6 “浮動(dòng)節(jié)”補(bǔ)償器有三種冷拉方式：冷拉角度6 ZZ冷拉角度6y冷拉線性位移E冷拉率RZ、Ry、Re以百分比計(jì)，若RZ=50%，則冷拉角度為50%6Z， 為了達(dá)到預(yù)期的冷拉量，煙風(fēng)道系統(tǒng)應(yīng)進(jìn)行仔細(xì)的設(shè)計(jì)，某些尺寸將會(huì)縮短 或加長(zhǎng)。為了最大限度的利用補(bǔ)償器，上述三個(gè)方向的冷拉率都應(yīng)為50%。2.7補(bǔ)償器的設(shè)計(jì)補(bǔ)償量：md=| edz | + | edy | + | ED |補(bǔ)償器的波節(jié)

11、數(shù)計(jì)算：N=MD /Aa其中,=單波節(jié)最大補(bǔ)償量=2X單波節(jié)最大基本補(bǔ)償量2.8補(bǔ)償器計(jì)算時(shí)外部位移量必須在X、Y、Z方向考慮25mm的附加位 移量，即使只有一個(gè)方向的位移，任何采用此連接方式的煙風(fēng)道系統(tǒng)都必須 考慮三個(gè)方向上的附加位移量。2.9計(jì)算示例假設(shè)補(bǔ)償器由冷態(tài)至熱態(tài)的旋轉(zhuǎn)角度6Z不考慮誤差時(shí)為6Z0=5.7，考 慮誤差時(shí)為6Zt=8，當(dāng)補(bǔ)償器向與位移相反方向冷拉50%時(shí)最為經(jīng)濟(jì)，此 時(shí)RZ=50%。角度6Z0用于計(jì)算補(bǔ)償器的冷拉量，角度6Zt用于計(jì)算補(bǔ)償器 的波節(jié)數(shù)。又假設(shè)煙道高度D=4877mm，這樣，補(bǔ)償器的設(shè)計(jì)補(bǔ)償量為：EDZ=2X(RZXtan6Zt)XD/2=2X(0.5X

12、tan8 ) X4877/2=342.7 mm如果單個(gè)波節(jié)能吸收的位移量Aa為28.6或2X28.6=57.2 mm，則為吸 收Z(yǔ)向旋轉(zhuǎn)，此補(bǔ)償器的最小波節(jié)數(shù)為：Nz=Edz /Aa=342.7/57.2=5.99 (個(gè))取波節(jié)數(shù)為 6 個(gè)。Y向旋轉(zhuǎn)和線性位移均依此類推。3補(bǔ)償器型式3.1波形補(bǔ)償器設(shè)計(jì)時(shí)每單元最多兩個(gè)波節(jié)，每個(gè)補(bǔ)償器最多采用三個(gè)單 元。3.2為適應(yīng)不同的補(bǔ)償要求，波形補(bǔ)償器有全高補(bǔ)償器和半高補(bǔ)償器兩種 型式。3.3所有的波形補(bǔ)償器兩端均有法蘭。圖2波形補(bǔ)償器旋轉(zhuǎn)角度6z、6Y及位移EZ、Ey示意圖三煙風(fēng)道補(bǔ)償器的選擇1總則本說(shuō)明適用于所有標(biāo)準(zhǔn)補(bǔ)償器。2問(wèn)題說(shuō)明煙風(fēng)道要求采用補(bǔ)

13、償器來(lái)吸收熱態(tài)位移。補(bǔ)償器的選擇必須綜合考慮超應(yīng)力腐蝕和化學(xué)腐蝕的影響，高溫時(shí)，超 應(yīng)力腐蝕可能會(huì)出現(xiàn)，而低溫狀態(tài)下，又有可能會(huì)出現(xiàn)低溫腐蝕。2.1腐蝕區(qū)域說(shuō)明如下：2.1.1煤粉鍋爐：所有的水平煙道補(bǔ)償器溝槽處飛灰沉積區(qū)域。2.1.2所有鍋爐：沖刷部位。可能發(fā)生低溫腐蝕的低溫?zé)煹?，指預(yù)熱器或省煤器至煙囪間的煙道。安裝于污染空氣系統(tǒng)和除塵系統(tǒng)的煙道等。3補(bǔ)償器類型選擇3.1波形補(bǔ)償器金屬波紋補(bǔ)償器適用于所有管道系統(tǒng)，但第3.2條所列的部位使用非金 屬補(bǔ)償器更為合適。標(biāo)準(zhǔn)的金屬波紋補(bǔ)償器有如下兩種型式：3.1.1全高波形補(bǔ)償器補(bǔ)償器波節(jié)高度216mm，厚度2.6mm，圓角過(guò)渡。3.1.2半高波形

14、補(bǔ)償器補(bǔ)償器波節(jié)高度114mm，厚度1.5mm，圓角過(guò)渡。3.1.3全高和半高波形補(bǔ)償器的使用如下：優(yōu)先選用全高波形補(bǔ)償器，因?yàn)槠浜穸却笥诎敫卟ㄐ窝a(bǔ)償器，更易于 焊接。在煙道橫斷面積小于4.65m2或一邊長(zhǎng)度小于1.5m時(shí)優(yōu)先選用半高波形 補(bǔ)償器。半高波形補(bǔ)償器的優(yōu)勢(shì)在于其較小的圓角半徑及密封板能減小阻力損 失，當(dāng)補(bǔ)償器布置于靠近煙道外側(cè)時(shí)可選用全高波形補(bǔ)償器。當(dāng)煙道橫斷面積小于1.5m2時(shí)，必須考慮過(guò)渡圓角引起的阻力損失。當(dāng) 阻力損失過(guò)大時(shí)，半高波形補(bǔ)償器應(yīng)采用斜角過(guò)渡，此時(shí)補(bǔ)償器的補(bǔ)償能力 將減小50%。3.2非金屬補(bǔ)償器非金屬補(bǔ)償器需要進(jìn)行詳細(xì)的荷載分析，因?yàn)樗鼈儙缀鯚o(wú)法傳遞剪切力。在下

15、列場(chǎng)合需要使用非金屬補(bǔ)償器。一次風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)出口。除塵器及引風(fēng)機(jī)入口煙道。尾部煙道至引風(fēng)機(jī)含煙囪連接通道。非金屬補(bǔ)償器可以使用的區(qū)域：溫度大于204C且無(wú)法進(jìn)行“肘”形接或具有較大側(cè)向位移的管道系統(tǒng)；設(shè)計(jì)溫度大于426C的管道系統(tǒng)。4波節(jié)材料選擇4.1標(biāo)準(zhǔn)“V”型波節(jié)4.1.1溫度低于426C時(shí)，除下述情形外，均采用普通碳鋼A-569。使用于煙道時(shí)，采用低合金鋼A606 Type 4。使用于腐蝕性空氣道時(shí)，采用低合金鋼A606 Type 4。4.1.2溫度介于426C至454C之間時(shí)，采用405號(hào)不銹鋼。4.2溫度低于426C時(shí)，在補(bǔ)償量不夠時(shí)也可選用405號(hào)不銹鋼。5用于溫度大于3

16、15C時(shí)補(bǔ)償量的減弱表3給出了波形補(bǔ)償器的最大補(bǔ)償量。當(dāng)補(bǔ)償器工作于315C至454C之 間時(shí)，其補(bǔ)償量必須按圖3所示的修正系數(shù)“C”予以修正。6用于變負(fù)荷機(jī)組時(shí)補(bǔ)償量的減弱用于變負(fù)荷機(jī)組時(shí)補(bǔ)償量用75%予以修正。7斜角過(guò)渡和搭接接頭補(bǔ)償量的減弱7.1標(biāo)準(zhǔn)補(bǔ)償器均采用圓角過(guò)渡和碟形焊縫。7.2由于空間限制、裝配或其它原因無(wú)法采用圓角過(guò)渡和碟形焊縫而采用 下列方式的，補(bǔ)償量用50%予以修正。含有斜角過(guò)渡的。含有搭接焊縫的。8波節(jié)數(shù)的修正8.1按第二章的方法確定的波節(jié)數(shù)還應(yīng)除以第5、6、7條所述的修正系數(shù)。8.2示例：某圓角全高補(bǔ)償器按第二章計(jì)算需要波節(jié)數(shù)3,按第5條修正系數(shù)0.76, 按第6條修

17、正系數(shù)0.75，則修正后波節(jié)數(shù)：N=3 /(0.76X0.75)=5.26 取 N=6 (個(gè))注意：補(bǔ)償器除了進(jìn)行補(bǔ)償量計(jì)算外，還應(yīng)進(jìn)行膨脹反力計(jì)算。9熱處理要求9.1除生產(chǎn)時(shí)冷作生產(chǎn)要求熱處理外，補(bǔ)償器均不需要作熱處理。9.2若冷作生產(chǎn)時(shí)需要應(yīng)力釋放，可采用如下方式：對(duì)于碳鋼或合金鋼，加熱至621C(10C),保持15分鐘，視變形情 況采取爐冷或空冷。對(duì)于不銹鋼，加熱至760C(10C)，保持15分鐘，視變形情況采 取爐冷或空冷。圖3波形補(bǔ)償器溫度修正曲線表3波形補(bǔ)償器補(bǔ)償量序號(hào)名 稱補(bǔ)償量波節(jié)高度波節(jié)厚度1全高圓角補(bǔ)償器28.6 mm216 mm2.6 mm2半高圓角補(bǔ)償器土 12.7 m

18、m114 mm1.5 mm3全高方角補(bǔ)償器 19 mm216 mm2.6 mm四第二類煙風(fēng)道補(bǔ)償器的計(jì)算1范圍本說(shuō)明用于鍋爐尾部煙道出口至預(yù)熱器煙道的補(bǔ)償器和恒力吊簧吊架的 計(jì)算，計(jì)算過(guò)程見表1,本計(jì)算考慮補(bǔ)償器50%的預(yù)置。2問(wèn)題說(shuō)明本計(jì)算要求煙道進(jìn)出口補(bǔ)償器是浮動(dòng)的，即此結(jié)構(gòu)可以在兩個(gè)方向上旋 轉(zhuǎn)和軸向可以移動(dòng)。它要求進(jìn)口處的肘形連接可以傳遞鍋爐內(nèi)壓引起的力 矩。進(jìn)出口的外部連接在任何方向上都不能發(fā)生旋轉(zhuǎn)，即冷熱態(tài)時(shí)法蘭均保 持平行。3計(jì)算過(guò)程本計(jì)算按圖4進(jìn)行，說(shuō)明如下：3.1圖1中各變量前的符號(hào)代表其值的符號(hào)，也可為零。3.2補(bǔ)償器的補(bǔ)償能力考慮50%的預(yù)置，即按兩倍的補(bǔ)償量考慮。3.3

19、彈簧吊架3.3.1彈簧吊架的位移值為正時(shí)表示向下移動(dòng)，為負(fù)時(shí)表示向上移動(dòng)。3.3.2彈簧吊架的設(shè)計(jì)位移應(yīng)考慮余量，采用可變彈簧吊架時(shí)余量為12mm，采用恒力彈簧吊架時(shí)余量為25mm或最大位移量的20%，取大值。3.3.3當(dāng)采用可變彈簧吊架時(shí)，必須計(jì)算彈簧的彈性系數(shù)，荷載按熱態(tài)荷 載的25%考慮，例如：吊點(diǎn)處反力：4540kg，位移量：40+12 = 52mm，則最大荷載變化量=4540 x25%=1135kg彈性系數(shù)=1135/52=21.8kg/mm選擇可變彈簧吊架：最大承載能力= 1.15x4540=5221kg最大彈性系數(shù)= 21.8kg/mm3.3.4當(dāng)上述彈性系數(shù)很小，以致造成可變彈

20、簧吊架價(jià)格昂貴時(shí)，應(yīng)考慮 采用恒力彈簧吊架，其位移量按3.3.2條考慮。3.4膨脹節(jié)的預(yù)置按照下述方法進(jìn)行膨脹節(jié)的預(yù)置：當(dāng) AXAZAYq 和 Ys 與 “U”、“G”、“Q”、“S” 分別同符號(hào)時(shí)， 則尺寸 “U”、“G”、“Q”、“S” 分別縮短 A X、AZ、AYq和 A Ys；當(dāng) AXAZAYq和 AYs 與“U”、“G”、“Q”、“S” 分別不同符號(hào)時(shí)， 則尺寸 “U”、“G”、“Q”、“S” 分別加長(zhǎng) AX、AZ、AYq和 A Ys。4計(jì)算程序計(jì)算程序見第二類煙風(fēng)道補(bǔ)償器計(jì)算.xls。圖4第類煙補(bǔ)償器計(jì)算圖_：12道第二類煙風(fēng)道補(bǔ)償器計(jì)算.xls中華人民共和國(guó)WGZ_/_-_型鍋爐

21、1武漢鍋爐股份有限公司第二類煙風(fēng)道補(bǔ)償器計(jì)算序號(hào)名 稱符號(hào)單位公式及計(jì)算一原始數(shù)據(jù)1補(bǔ)償器工作溫度tC性能計(jì)算2補(bǔ)償器溫度修正系數(shù)C1見第二章3鍋爐變負(fù)荷修正系數(shù)C2見第二章4單波節(jié)膨脹量Aqmm見第二章5修正后單波節(jié)膨脹量Aqmm2x A qxC1xC26工作溫度下煙道膨脹系數(shù)Kmm/mm查表7幾何尺寸Amm8Bmm9Cmm10Fmm11Gmm12Hmm13Qmm14Smm15Umm16Vmm17D1mm18W1mm19D2mm20W2mm21位移量X1mm22Y1mm23Z1mm24X2mm25Y2mm26Z2mm27282930補(bǔ)償器計(jì)算31X向進(jìn)出口位移差XmmX1+X2+KU32X向

22、進(jìn)出口位移差+余量XmmX2533Y向進(jìn)口位移量Y1（c）mmY1+KQ34Y向出口位移量Y2(C)mmY2+KS35Z向進(jìn)出口位移差ZmmZ1+Z2+KG36Z向進(jìn)出口位移差+余量ZmmZ2537旋轉(zhuǎn)引起進(jìn)口中心丫向位移Y1(X+Z)mmC*X/B-F*Z/B38旋轉(zhuǎn)引起出口中心丫向位移Y2(X+Z)mmV*X7B-H*Z/B39Y向進(jìn)口中心補(bǔ)償器位移量Y1mmY1(C)+Y1(X+Z)40Y向進(jìn)口中心補(bǔ)償器位移量+余量Y1mmY12541Y向出口中心補(bǔ)償器位移量Y2mmY2(C)+Y2(X+Z)42Y向出口中心補(bǔ)償器位移量+余量Y2mmY22543旋轉(zhuǎn)引起進(jìn)口外端Y向位移量Y1（o）mm(

23、| D1*X/B | + | w1*Z/B | )/244旋轉(zhuǎn)引起出口外端Y向位移量Y2(O)mm(| D2*X/B | + | w2*Z/B | )/245進(jìn)口 Y向最大位移量Y1mm1 Y1 | +Y1(O)46出口 Y向最大位移量Y2mm| Y2 | +Y2(O)47彈性吊點(diǎn)處位移量入mmA*Z/B48彈性吊點(diǎn)處位移量+余量NmmN2549X向預(yù)置量AXmmX/250Z向預(yù)置量AZmmZ/251Y向進(jìn)口端預(yù)置量AY1mmY1(C)/252Y向出口端預(yù)置量AY2mmY2(C)/253預(yù)置后U值UmmU-AX54預(yù)置后G值GmmG-AZ55預(yù)置后Q值QmmQ-AY156預(yù)置后S值SmmS-A

24、Y257進(jìn)口補(bǔ)償器波節(jié)數(shù)n1個(gè)Y1/Aq58出口補(bǔ)償器波節(jié)數(shù)n2個(gè)Y2/Aq21五煙道墻板及加強(qiáng)筋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1范圍本說(shuō)明用于鍋爐煙風(fēng)道墻板及加強(qiáng)筋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2煙風(fēng)道墻板設(shè)計(jì)煙風(fēng)道墻板設(shè)計(jì)包含加強(qiáng)筋間距和加強(qiáng)筋尺寸的確定。煙風(fēng)道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)考慮三種烈度等級(jí)，艮即1級(jí)（標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)）、2級(jí)（振動(dòng)）、 3級(jí)（脈動(dòng)）。煙風(fēng)道烈度等級(jí)見第一章表1。3不需設(shè)加強(qiáng)筋的煙風(fēng)道墻板不需設(shè)加強(qiáng)筋的最大煙風(fēng)道寬度見圖5：mmmmmmmm4第1烈度等級(jí)煙風(fēng)道墻板4.1板強(qiáng)度設(shè)計(jì)圖6圖9給出了煙風(fēng)道墻板最大加強(qiáng)筋中心距，中心距運(yùn)用塑性設(shè)計(jì)理論計(jì)算，安全系數(shù)為2,加強(qiáng)筋翼緣寬度按50mm考慮。s:33CWO圖7厚度4mm煙風(fēng)道

25、加強(qiáng)筋的最大間距圖6厚度3mm煙風(fēng)道加強(qiáng)筋的最大間距圖8厚度5mm煙風(fēng)道加強(qiáng)筋的最大間距S (mrn；* .E 常J.5 4 炊5.5 68 g 102315 如 網(wǎng) F （也;圖9厚度6mm煙風(fēng)道加強(qiáng)筋的最大間距圖中：S 最大中心間距，mmP一煙風(fēng)道設(shè)計(jì)壓力，KPaFy鋼板屈服強(qiáng)度，MPa4.2板靜態(tài)撓度設(shè)計(jì)板的靜態(tài)撓度取決于其強(qiáng)度計(jì)算，通常小于上。1204.3板動(dòng)態(tài)撓度設(shè)計(jì)煙風(fēng)道壓力在0.1KPa范圍內(nèi)波動(dòng)時(shí)，其墻板撓度波動(dòng)范圍應(yīng)控制在 1mm。圖2、3、4、5中上部水平線即表示滿足上述撓度理論的最大加強(qiáng)筋間距。4.4加強(qiáng)筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)按照強(qiáng)度理論，加強(qiáng)筋的長(zhǎng)度必須滿足下列要求：8ScFb S 2LNS時(shí)， L J+公式4.4aPS 360ScFbLVS 時(shí)，L 5p公式 4.4b其中：Sc 組合截面抵抗矩，mm3Fb 一加強(qiáng)筋許用彎曲應(yīng)力，KPaP一煙風(fēng)道設(shè)計(jì)壓力，KPaS 一加強(qiáng)筋中心距，mm4.5加強(qiáng)筋撓度設(shè)計(jì)按照撓度理論（W 土），加強(qiáng)筋的長(zhǎng)度滿足下列要求：464384EIcKLN1.5S 時(shí)，L 3 公式 4.5a5* 464PSLV1.5S 時(shí)，