天大分離工程試題庫-(填寫答案版)

1、第一部分填空題分離作用是由于加入（ 分離劑 ）而引起的，因?yàn)榉蛛x過程是（ 混合過程 ）的逆過程。衡量分離的程度用（ 分離因子 ）表示，處于相平衡狀態(tài)的分離程度是（ 固有分離因子 ）。分離過程是（ 混合過程 ）的逆過程，因此需加入（ 分離劑 ）來達(dá)到分離目的。工業(yè)上常用（分離因子 ）表示特定物系的分離程度， 汽液相物系的最大分離程度又稱為（ 理想分離因子 ）。固有分離因子是根據(jù)（ 氣液相平衡 ）來計(jì)算的。它與實(shí)際分離因子的差別用（級效率）來表示。汽液相平衡是處理（ 氣液傳質(zhì)分離 ）過程的基礎(chǔ)。相平衡的條件是（ 所有相中溫度壓力相等，每一組分的化學(xué)位相等）。7. 當(dāng)混合物在一定的溫度、壓力下，滿足

2、（K z1,zi1 ）條件即處i iK i于兩相區(qū)，可通過（ 物料平衡和相平衡 ）計(jì)算求出其平衡汽液相組成。萃取精餾塔在萃取劑加入口以上需設(shè)（ 萃取劑回收段 ）。最低恒沸物，壓力降低是恒沸組成中汽化潛熱（ 小）的組分增加。L10. 吸收因子為（A），其值可反應(yīng)吸收過程的（難易程度 ）。KV11. 對一個具有四塊板的吸收塔，總吸收量的 80%是在（塔頂釜兩塊板 ）合成的。1吸收劑的再生常采用的是 （蒸汽或惰性氣體的蒸出塔 ）（，再沸器的蒸出塔 ），（蒸餾塔）。精餾塔計(jì)算中每塊板由于（ 組成）改變而引起的溫度變化，可用（ 泡露點(diǎn)方程）確定。用于吸收過程的相平衡關(guān)系可表示為（ L = AV ）。多組

3、分精餾根據(jù)指定設(shè)計(jì)變量不同可分為（ 設(shè)計(jì)）型計(jì)算和（操作）型計(jì)算。在塔頂和塔釜同時出現(xiàn)的組分為（ 分配組分 ）。y Ni17.吸收過程在塔釜的限度為（1,x），它決定了吸收液的（ 該組分KiN ,i的最大濃度 ）。18.吸收過程在塔頂?shù)南薅葹?（ y1,iK i x0,i），它決定了吸收劑中 （自身挾帶 ）。吸收的相平衡表達(dá)式為（ L = AV ），在（溫度降低，壓力升高 ）操作下有利于吸收，吸收操作的限度是（y N1,ixN i， yiK i xi ）。Ki,1,0,若為最高沸點(diǎn)恒沸物，則組分的無限稀釋活度系數(shù)與飽和蒸汽壓的關(guān)系式為S（P21）。1P S2121. 解吸收因子定義為（S=VK

4、 / L ），由于吸收過程的相平衡關(guān)系為（ V =SL ）。吸收過程主要在（ 塔頂釜兩塊板 ）完成的。吸收有（ 1 個）關(guān)鍵組分，這是因?yàn)椋?單向傳質(zhì) ）的緣故。圖解梯級法計(jì)算多組分吸收過程的理論板數(shù)，假定條件為（ 三組分物系中， xA 與 xS 的比值與共沸物中組分 A 與組分 B 的相對量一樣 ），因此可得出（ , ）的結(jié)論。ABSB在塔頂和塔釜同時出現(xiàn)的組分為（ 分配組分 ）。恒沸劑的沸點(diǎn)應(yīng)顯著比原溶液沸點(diǎn)（ 大 10K ）以上。吸收過程只有在（ 貧氣吸收 ）的條件下，才能視為恒摩爾流。吸收過程計(jì)算各板的溫度采用（ 熱量衡算 ）來計(jì)算，而其流率分布則用（ 簡捷計(jì)算 ）來計(jì)算。在一定溫度和

5、組成下， A,B 混合液形成最低沸點(diǎn)恒沸物的條件為（S1APB）。PSBA230. 對多組分吸收，當(dāng)吸收氣體中關(guān)鍵組分為重組分時，可采用（吸收蒸出塔 ）的流程。非清晰分割法假設(shè)各組分在塔內(nèi)的分布與在（ 全回流）時分布一致。精餾有 b.個關(guān)鍵組分，這是由于（ 雙向傳質(zhì) ）的緣故采用液相進(jìn)料的萃取精餾時，要使萃取劑的濃度在全塔內(nèi)為一恒定值，所以在（進(jìn)料時補(bǔ)加一定的萃取劑 ）。當(dāng)原溶液為非理想型較強(qiáng)的物系，則加入萃取劑起（ 稀釋）作用。要提高萃取劑的選擇性，可（ 增大）萃取劑的濃度。36. 對多組分吸收，當(dāng)吸收氣體中關(guān)鍵組分為重組分時，可采用（吸收蒸出塔 ）的流程。吸收過程發(fā)生的條件為 (溶質(zhì)由氣相

6、溶于液相 )，其限度為（ Pi Pi* ,yi yi * 、yN 1,i）。Kix N ,i38.在多組分精餾計(jì)算中為了給嚴(yán)格計(jì)算提供初值，通常用（清晰分割 ）或（非清晰分割 ）方法進(jìn)行物料預(yù)分布。39.對寬沸程的精餾過程，其各板的溫度變化由（進(jìn)料熱焓 ）決定，故可由（ 熱量衡算）計(jì)算各板的溫度。40.流量加合法在求得 xij 后，由（ H）方程求 V j ，由（ S ）方程求 T j 。對窄沸程的精餾過程， 其各板的溫度變化由 （組成的改變 ）決定，故可由（相平衡方程 ）計(jì)算各板的溫度。當(dāng)兩個易揮發(fā)的組分為關(guān)鍵組分時，則以（ 塔釜）為起點(diǎn)逐板計(jì)算。三對角矩陣法沿塔流率分布假定為（ 衡摩爾流

7、）。三對角矩陣法的缺陷是（ 對非理想溶液出現(xiàn)不收斂，不歸一，計(jì)算易發(fā)散 ）。常見復(fù)雜分離塔流程有（ 多股進(jìn)料 ），（側(cè)線采出 ），（設(shè)中間冷凝或中間再沸器）。嚴(yán)格計(jì)算法有三類，即（ 逐板計(jì)算 ），（矩陣法），（松弛法）。設(shè)置復(fù)雜塔的目的是為了（ 減少塔數(shù)目，節(jié)省能量 ）。松弛法是由開始的（ 不穩(wěn)定態(tài) ）向（穩(wěn)定態(tài)）變化的過程中，對某一（ 時間間隔）內(nèi)每塊板上的（物料變化）進(jìn)行衡算。精餾過程的不可逆性表現(xiàn)在三個方面，即（ 通過一定壓力梯度的動量傳遞 ），（通過一定溫度梯度的熱量傳遞或不同溫度物流的直接混合 ）和（通過一定濃度梯度的質(zhì)量傳遞或者不同化學(xué)位物流的直接混合 ）。通過精餾多級平衡過程的計(jì)

8、算，可以決定完成一定分離任務(wù)所需的（ 理論板數(shù)），為表示塔實(shí)際傳質(zhì)效率的大小，則用（ 級效率）加以考慮。3為表示塔傳質(zhì)效率的大小，可用（ 級效率）表示。對多組分物系的分離，應(yīng)將（ 分離要求高 ）或（最困難）的組分最后分離。熱力學(xué)效率定義為（ 系統(tǒng)）消耗的最小功與（ 過程 ）所消耗的凈功之比。分離最小功是分離過程必須消耗能量的下限它是在分離過程（ 可逆）時所消耗的功。在相同的組成下，分離成純組分時所需的功（ 大于）分離成兩個非純組分時所需的功。超臨界流體具有類似液體的（ 溶解能力 ）和類似氣體的（ 擴(kuò)散能力 ）。泡沫分離技術(shù)是根據(jù)（ 表面吸附 ）原理來實(shí)現(xiàn)的，而膜分離是根據(jù)（ 膜的選擇滲透作用

9、）原理來實(shí)現(xiàn)的。新型的節(jié)能分離過程有（ 膜分離）、（吸附分離 ）。常用吸附劑有（ 硅膠），（活性氧化鋁 ），（活性炭 ）。54A 分子篩的孔徑為（ 5 埃 ），可允許吸附分子直徑（ 小于 5 埃）的分子。離程分為 ( 機(jī)械分離)和( 傳質(zhì)分離)兩大類。傳質(zhì)分離過程分為（ 平衡分離過程 ）和（ 速率控制過程 ）兩大類。分離劑可以是（ 能量）和（物質(zhì)）。機(jī)械分離過程是（ 吸收、萃取 ）。速率分離的過程是過濾、離心分離、吸收、萃取、 （膜分離。滲透）。平穩(wěn)分離的過程是過濾、離心分離、 （ 吸收、萃取 ）。膜分離。滲透。氣液平相衡常數(shù)定、以為（氣相組成和液相組成的比值 ）。理想氣體的平穩(wěn)常數(shù)（組成）無

10、關(guān)?；疃仁牵?修正的）濃度。70. 低壓下二元非理想農(nóng)液的對揮發(fā)度12 等于 ( 1P10/ 2P20)氣液兩相處于平衡時，（ 化學(xué)位）相等。Lewis 提出了等價(jià)于化學(xué)位的物理量（逸度）。73.逸度是（ 修正的）壓力74.在多組分精餾中塔頂溫度是由（露點(diǎn)議程 ）方程求定的。露點(diǎn)方程的表達(dá)式為 ( Kixi=1 )76.泡點(diǎn)方程的表達(dá)式為 (（ yi/Ki）)77.泡點(diǎn)溫度計(jì)算時若 Kixi1 ，溫度應(yīng)調(diào)（?。?8.泡點(diǎn)壓力計(jì)算時若 Kixi1 ，壓力應(yīng)調(diào)（大）在多組分精餾中塔底溫度是由（泡點(diǎn)）方程求定的。絕熱閃蒸過程，節(jié)流后的溫度（降低落）。81. 若組成為 Zi 的物系 ,Kixi1, 且

11、 KiZi1 時， 其相態(tài)為（氣液兩相 ）482.若組成為 Zi 的物系 ,Kixi1 時其相態(tài)為（過冷液相 ）83.若組成為 Zi 的物系 ,KiZi1 時，其相態(tài)為（過熱氣相）絕熱閃蒸過程，飽和液相經(jīng)節(jié)流后會有（氣相）產(chǎn)生。設(shè)計(jì)變量與獨(dú)立量之間的關(guān)系可用下式來表示 ( Ni=Nv-Nc )設(shè)計(jì)變量分為（ 固定設(shè)計(jì)變量 ）與（可調(diào)設(shè)計(jì)變量）?；亓鞅仁牵?可調(diào) ）設(shè)計(jì)變量。關(guān)鍵組分的相揮發(fā)度越大，精餾過程所需的最少理論板數(shù)（越少）。分離要求越高，精餾過程所需的最少理論板數(shù)（越多 ）。進(jìn)料中易揮發(fā)含量越大，精餾過程所需的最少理論板數(shù)（不變 ）。在萃取精餾中所選的萃取劑希望與塔頂餾出組份形成具有（

12、 正）偏差的非理想溶液。在萃取精餾中所選的取劑使 A1P 值越（ 大）越好。在萃取精餾中所選的萃取劑希望而與塔底組分形成具有（ 負(fù)）偏差的非理想溶液。94.在萃取精餾中所選的萃取劑使A1P 值越大，溶劑的選擇性（增大）95.萃取精餾塔中，萃取劑是從塔（底）出來。96.恒沸劑與組分形成最低溫度的恒沸物時，恒沸劑從塔（頂 ）出來。97.均相恒沸物在低壓下其活度系數(shù)之比1/2 應(yīng)等于 (P20)與( P10)之比。98.在板式塔的吸收中，原料中的平衡常數(shù)小的組分主要在塔內(nèi)（底）板被吸收。99.吸收中平衡數(shù)大的組分主要在塔內(nèi)（頂）板被吸收。吸收中平衡常數(shù)大的組分是（難）吸收組分。吸收中平衡常數(shù)小的組分

13、是（易）吸收組分。吸收因子越大對吸收越（有利）溫度越高對吸收越（ 不利）壓力越高對吸收越（ 有利）。吸收因子 A （ 反比 ）于平衡常數(shù)。吸收因子 A （ 正比 ）于吸收劑用量 L 。吸收因子 A （ 正比）于液氣比。完成一個給定的分離要求所需功最小的過程是（可逆）。從節(jié)能的角度分析難分離的組分應(yīng)放在（最后）分離。110.從節(jié)能的角度分析分離要求高的組分應(yīng)放在（最后）分離。111.從節(jié)能的角度分析進(jìn)料中含量高的組分應(yīng)（先 ）分離。5112.物理吸附一般為（多層）吸附。113.化學(xué)吸附一般為（單層）吸附。114.化學(xué)吸附選擇性（ 強(qiáng)）。115.物理吸附選擇性（不強(qiáng)）116.吸附負(fù)荷曲線是以（距床

14、層入口的距離 ）橫坐標(biāo)繪制而成。117.吸附負(fù)荷曲線是以（吸附劑中吸附質(zhì)的濃度 ）為縱坐標(biāo)繪制而成。118.吸附負(fù)荷曲線是分析（吸附劑）得到的。119.透過曲線是以（ 時間）橫坐標(biāo)繪制而成。120.透過曲線是以（ 流出物中吸附劑的濃度）為縱坐標(biāo)繪制而成。透過曲線是分析（ 流出物 ）得到的。透過曲線與吸附符合曲線是（ 鏡面對稱相似關(guān)系 ）相似關(guān)系。6第二部分選擇題C1. 計(jì)算溶液泡點(diǎn)時，若K i X i 1 0 ，則說明 Ci1a.溫度偏低 b.正好泡點(diǎn) c.溫度偏高Cc在一定溫度和壓力下，由物料組成計(jì)算出的進(jìn)料狀態(tài)為 CK i X i 1 0 ，且Z i / K i 1 ，該i 1i 1a.過

15、冷液體b.過熱氣體c.汽液混合物計(jì)算溶液露點(diǎn)時，若 yi / K i 1 0 ，則說明 22 A a.溫度偏低 b.正好泡點(diǎn) c.溫度偏高進(jìn)行等溫閃蒸時，對滿足什么條件時系統(tǒng)處于兩相區(qū)22Aa. K i Zi1且 Z i / K i1 b. K i Z i 1且 Z i / K i 1 c.K i Z i 1且 Zi / K i 1d.K i Zi1且 Z i / K i15.萃取精餾時若泡和液體進(jìn)料，則溶劑加入位置點(diǎn)：Ba.精餾段上部b.進(jìn)料板c.提餾段上部在一定溫度和組成下， A ，B 混合液的總蒸汽壓力為 P，若 P PAS ，且 P PBS ，則該溶液 Ba.形成最低恒沸物 b.形成最

16、高恒沸物 c.不形成恒沸物吸收操作中，若要提高關(guān)鍵組分的相對吸收率應(yīng)采用措施是 C a.提高壓力 b.升高溫度 c.增加液汽比 d.增加塔板數(shù)最高恒沸物，壓力增加使恒沸組成中汽花潛熱小的組分 C a.增加 b.不變 c.減小選擇的萃取劑最好應(yīng)與沸低低的組分形成 C a.正偏差溶液 b.理想溶液 c.負(fù)偏差溶液多組分吸收過程采用圖解梯級法的依據(jù)是 B a.恒溫操作 b.恒摩爾流 c.貧氣吸收當(dāng)萃取塔塔頂產(chǎn)品不合格時，可采用下列方法來調(diào)節(jié) A a.加大回流比 b.加大萃取劑用量 c.增加進(jìn)料量液相進(jìn)料的萃取精餾過程，應(yīng)該從何處加萃取劑Da.精餾段 b.提餾段 c.精餾段和進(jìn)料處 d.提餾段和進(jìn)料板

17、當(dāng)兩個難揮發(fā)組分為關(guān)鍵組分時，則以何處為起點(diǎn)逐板計(jì)算 44B a.塔頂往下 b.塔釜往上 c.兩端同時算起14. 從塔釜往上逐板計(jì)算時若要精餾段操作線方程計(jì)算的 X L / X H j 1 比由提餾段操作線方程計(jì)算得更大，則加料板為 B7a. j 板 b. j+1 板c. j+2 板流量加和法在求得 X ji 后由什么方程來求各板的溫度 B a.熱量平衡方程 b.相平衡方程 c 物料平衡方程16. 三對角矩陣法在求得X ji 后由什么方程來求各板的溫度Aa 熱量平衡方程b.相平衡方程c 物料平衡方程簡單精餾塔是指 Ca.設(shè)有中間再沸或中間冷凝換熱設(shè)備的分離裝置b.有多股進(jìn)料的分離裝置c.僅有一

18、股進(jìn)料且無側(cè)線出料和中間換熱設(shè)備下面有關(guān)塔板效率的說法中哪些是正確的？ Ca.全塔效率可大于1b.總效率必小于 1c.Murphere 板效率可大于 1d.板效率必小于點(diǎn)效率19. 分離最小功是指下面的過程中所消耗的功Ba.實(shí)際過程b.可逆過程下列哪一個是機(jī)械分離過程（ D ）a.蒸餾 b.吸收 c.膜分離 d.離心分離下列哪一個是速率分離過程（ C）a.蒸餾 b.吸收 c.膜分離 d.離心分離下列哪一個是平衡分離過程（ A ）a.蒸餾 b.吸收 c.膜分離 d.離心分離23. lewis 提出了等價(jià)于化學(xué)位的物理量（A）a.蒸餾b.吸收c.膜分離d.離心分離二無理想溶液的壓力組成圖中， P-

19、X 線是（ B ）a.曲線 b.直線 c.有最高點(diǎn) d.有最低點(diǎn)25. 形成二元最高溫度恒沸物的溶液的壓力組成圖中，P-X 線是（D ）a.曲線b.直線c.有最高點(diǎn) d.有最低點(diǎn)溶液的蒸氣壓大?。?B ）a.只與溫度有關(guān) b.不僅與溫度有關(guān)，還與各組分的濃度有關(guān)c.不僅與溫度和各組分的濃度有關(guān)，還與溶液的數(shù)量有關(guān)27.對兩個不同純物質(zhì)來說，在同一溫度壓力條件下汽液相平衡K 值越大，說明該物質(zhì)費(fèi)點(diǎn)（A ）a.越低 b.越高 c.不一定高，也不一定低28.汽液相平衡 K 值越大，說明該組分越（ A）a.易揮發(fā) b.難揮發(fā) c.沸點(diǎn)高 d.蒸汽壓小8氣液兩相處于平衡時（C ）a.兩相間組份的濃度相等

20、b.只是兩相溫度相等c.兩相間各組份的化學(xué)位相等d.相間不發(fā)生傳質(zhì)完全不互溶的二元物質(zhì)， 當(dāng)達(dá)到汽液平衡時， 兩組分各自呈現(xiàn)的蒸氣壓 （A ）a.等于各自的飽和蒸汽壓 b.與溫度有關(guān)，也與各自的液相量有關(guān)c.與溫度有關(guān)，只與液相的組成有關(guān)31. 完全不互溶的二元物系，當(dāng)達(dá)到汽液平衡時，溶液的蒸氣壓力小（A ）a.只與溫度有關(guān) b.不僅與溫度有關(guān)，還與各組分的濃度有關(guān)c.不僅與溫度和各組分的濃度有關(guān)，還與溶液的數(shù)量有關(guān)完全不互溶的二元物系，沸點(diǎn)溫度（ C ）a.等于 P01b.等于 P02c.等于 P01+P02d.小于 P01+P02完全不互溶的二元物系，沸點(diǎn)溫度（ D ）a.等于輕組分組份

21、1 的沸點(diǎn) T1sb.等于重組分 2 的沸點(diǎn) T2s c.大于 T1s 小于 T2sd.小于 T1s34.當(dāng)把一個常人溶液加熱時，開始產(chǎn)生氣泡的點(diǎn)叫作（C ）a.露點(diǎn) b.臨界點(diǎn) c.泡點(diǎn) d.熔點(diǎn)35.當(dāng)把一個氣相冷凝時，開始產(chǎn)生液滴的點(diǎn)叫作（ A）a.露點(diǎn) b.臨界點(diǎn) c.泡點(diǎn) d.熔點(diǎn)36.當(dāng)物系處于泡、露點(diǎn)之間時，體系處于（D ）a.飽和液相 b.過熱蒸汽 c.飽和蒸汽 d.氣液兩相系統(tǒng)溫度大于露點(diǎn)時，體系處于（ B ）飽和液相 b.過熱氣相 c.飽和氣相 d.氣液兩相系統(tǒng)溫度小于泡時，體系處于（B ）飽和液相 b.冷液體 c.飽和氣相 d.氣液兩相閃蒸是單級蒸餾過程，所能達(dá)到的分離程

22、度（ B ）a.很高 b.較低 c.只是冷凝過程，無分離作用 d.只是氣化過程，無分離作用下列哪一個過程不是閃蒸過程（D ）a.部分氣化 b.部分冷凝 c.等含節(jié)流 d.純組分的蒸發(fā)等含節(jié)流之后（ D ）a.溫度提高 b.壓力提高 c.有氣化現(xiàn)象發(fā)生 ,壓力提高 d.壓力降低，溫度也降低設(shè)計(jì)變量數(shù)就是（ D ）a.設(shè)計(jì)時所涉及的變量數(shù) b.約束數(shù)獨(dú)立變量數(shù)與約束數(shù)的和 d.獨(dú)立變量數(shù)與約束數(shù)的差約束變量數(shù)就是（ D ）9a.過程所涉及的變量的數(shù)目；b.固定設(shè)計(jì)變量的數(shù)目c.獨(dú)立變量數(shù)與設(shè)計(jì)變量數(shù)的和；d.變量之間可以建立的方程數(shù)和給定的條件.A、B 兩組份的相對揮發(fā)度 AB 越小（ B ）a.

23、A、B 兩組份越容易分離b.A、 B 兩組分越難分離c.A、B 兩組分的分離難易與越多d.原料中含輕組分越多，所需的越少45. 當(dāng)蒸餾塔的回流比小于最小的回流比時（C ）液相不能氣化 b.不能完成給定的分離任務(wù) c.氣相不能冷凝 d.無法操作46. 當(dāng)蒸餾塔的產(chǎn)品不合格時，可以考慮（D ）a.提高進(jìn)料量 b.降低回流比 c.提高塔壓 d.提高回流比47. 當(dāng)蒸餾塔的在全回流操作時，下列哪一描述不正確（D）所需理論板數(shù)最小 b.不進(jìn)料 c.不出產(chǎn)品 d.熱力學(xué)效率高b.恒摩爾流不太適合d.是蒸餾過程吉利蘭關(guān)聯(lián)圖， 關(guān)聯(lián)了四個物理量之間的關(guān)系， 下列哪個不是其中之一 （D ）a. 最小理論板數(shù) b

24、.最小回流比 c.理論版 d.壓力49. 下列關(guān)于簡捷法的描述那一個不正確（D ）a.計(jì)算簡便 b.可為精確計(jì)算提供初值c.所需物性數(shù)據(jù)少d.計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確如果二元物系 , 11,21,則此二元物系所形成的溶液一定是（ A ） a. 正偏差溶液 b.理想溶液 c.負(fù)偏差溶液 d.不確定51.如果二元物系， 11,20,A210, 則此二元物系所形成的溶液一定是（A ）a.正偏差溶液 b.理想溶液 c.負(fù)偏差溶液 d.不確定如果二元物系， A120,則此二元物系所形成的溶液一定是（ C ）a.正偏差溶液 b.理想溶液 c.負(fù)偏差溶液 d.不確定如果二元物系 ,A12=0,A21=0,則此二元物系所

25、形成的溶液一定是（ B ）a.正偏差溶液 b.理想溶液 c.負(fù)偏差溶液 d.不確定關(guān)于萃取精餾塔的下列描述中，那一個不正確（ B ）a.氣液負(fù)荷不均，液相負(fù)荷大 b.回流比提高產(chǎn)品純度提高c.恒摩爾流不太適合 d.是蒸餾過程1057. 當(dāng)萃取精餾塔的進(jìn)料是飽和氣相對（C ）a.萃取利從塔的中部進(jìn)入b.塔頂?shù)谝话寮尤隿.塔項(xiàng)幾塊板以下進(jìn) 入 d.進(jìn)料位置不重要58.萃取塔的汽、液相最大的負(fù)荷處應(yīng)在（A ）a.塔的底部 b.塔的中部 c.塔的項(xiàng)部59.在均相恒沸物條件下，其飽和蒸汽壓和活度系數(shù)的關(guān)系應(yīng)用（A ）如果二元物系有最低壓力恒沸物存在，則此二元物系所形成的溶液一定是（ C ）a. 正偏差溶

26、液 b.理想溶液 c.負(fù)偏差溶液 d.不一定61. 關(guān)于均相恒沸物的那一個描述不正確（D ）a.P-X 線上有最高或低點(diǎn)b.P-Y 線上有最高或低點(diǎn)c.沸騰的溫度不變d.部分氣化可以得到一定程度的分離下列哪一個不是均相恒沸物的特點(diǎn)（ D ）a.氣化溫度不變 b.氣化時氣相組成不變c.活度系數(shù)與飽和蒸汽壓成反比 d.冷凝可以分層63. 關(guān)于恒沸精餾塔的下列描述中，那一個不正確（B ）a.恒沸劑用量不能隨意調(diào)b.一定是為塔項(xiàng)產(chǎn)品得到c.可能是塔頂產(chǎn)品，也可能是塔底產(chǎn)品d.視具體情況而變64. 對一個恒沸精餾過程，從塔內(nèi)分出的最低溫度的恒沸物（B ）a.一定是做為塔底產(chǎn)品得到b.一定是為塔頂產(chǎn)品得到

27、c.可能是塔項(xiàng)產(chǎn)品，也可能是塔底產(chǎn)品d.視具體情況而變65.吸收塔的汽、液相最大負(fù)荷處應(yīng)在（A ）a.塔的底部 b.塔的中商 c.塔的頂部66.在吸收操作過程中，任一組分的吸收因子Ai與其吸收率 i 在數(shù)值上相應(yīng)是C ）a.Ai i下列哪一個不是吸收的有利條件（ A ）a.提高溫度 b.提高吸收劑用量 c.提高壓力 d.減少處理的氣體量68. 下列哪一個不是影響吸收因子的物理量（D ）a.溫度 b.吸收劑用量 c.壓力 d.氣體濃度平衡常數(shù)較小的組分是（ D ）a.難吸收的組分 b.最較輕組份 c.揮發(fā)能力大的組分 d.吸收劑中的溶解度大1170. 易吸收組分主要在塔的什么位置被吸收（C ）a

28、.塔頂板 b.進(jìn)料板 c.塔底板平均吸收因子法（ C ）a.假設(shè)全塔的溫度相等 b.假設(shè)全塔的壓力相等 c.假設(shè)各板的吸收因子相等72. 下列哪一個不是等溫吸附時的物系特點(diǎn)（D ）a.被吸收的組分量很少b.溶解熱小 c.吸收劑用量較大 d.被吸收組分的濃度高關(guān)于吸收的描述下列哪一個不正確（ D ）a.根據(jù)溶解度的差異分離混合物 b.適合處理大量大氣體的分離c.效率比精餾低 d.能得到高純度的氣體74. 當(dāng)體系的 yi-yi*0 時（ B）發(fā)生解吸過程 b.發(fā)生吸收過程 c.發(fā)生精餾過程 d.沒有物質(zhì)的凈轉(zhuǎn)移75. 當(dāng)體系的 yi-yi*=0 時（ D）a.發(fā)生解吸過程 b.發(fā)生吸收過程 c.發(fā)

29、生精餾過程 d.沒有物質(zhì)的凈轉(zhuǎn)移76. 下列關(guān)于吸附過程的描述哪一個不正確（C ）a. 很早就被人們認(rèn)識，但沒有工業(yè)化 b.可以分離氣體混合物c.不能分離液體混合物 d.是傳質(zhì)過程77. 下列關(guān)于吸附劑的描述哪一個不正確（C ）a.分子篩可作為吸附劑b.多孔性的固體c.外表面積比內(nèi)表面積大d.吸附容量有限12第三部分名詞解釋分離過程：將一股式多股原料分成組成不同的兩種或多種產(chǎn)品的過程。機(jī)械分離過程：原料本身兩相以上，所組成的混合物，簡單地將其各相加以分離的過程。傳質(zhì)分離過程：傳質(zhì)分離過程用于均相混合物的分離，其特點(diǎn)是有質(zhì)量傳遞現(xiàn)象發(fā)生。按所依據(jù)的物理化學(xué)原理不同，工業(yè)上常用的分離過程又分為平衡

30、分離過程和速率分離過程兩類。相平衡：混合物或溶液形成若干相，這些相保持著物理平衡而共存的狀態(tài)。從熱力學(xué)上看，整個物系的自由焓處于最小狀態(tài)，從動力學(xué)看，相間無物質(zhì)的靜的傳遞。相對揮發(fā)度：兩組分平衡常數(shù)的比值叫這兩個組分的相對揮發(fā)度。泡點(diǎn)溫度：當(dāng)把一個液相加熱時，開始產(chǎn)生氣泡時的溫度。露點(diǎn)溫度：當(dāng)把一個氣體冷卻時，開始產(chǎn)生氣泡時的溫度。氣化率：氣化過程的氣化量與進(jìn)料量的比值。冷凝率：冷凝過程的冷凝量與進(jìn)料量的比。設(shè)計(jì)變量數(shù)：設(shè)計(jì)過程需要指定的變量數(shù)， 等于獨(dú)立變量總數(shù)與約束數(shù)的差。獨(dú)立變量數(shù)：描述一個過程所需的獨(dú)立變量的總數(shù)。約束數(shù)：變量之間可以建立的方程的數(shù)目及已知的條件數(shù)目?；亓鞅龋夯亓鞯囊旱?/p>

31、相量與塔頂產(chǎn)品量的比值。精餾過程：將揮發(fā)度不同的組分所組成的混合物，在精餾塔中同時多次地部分氣化和部分冷凝，使其分離成幾乎純態(tài)組成的過程。全塔效率：理論板數(shù)與實(shí)際板數(shù)的比值。精餾的最小回流比： 精餾時有一個回流比下， 完成給定的分離任務(wù)所需的理論板數(shù)無窮多，回流比小于這個回流比，無論多少塊板都不能完成給定的分離任務(wù)，這個回流比就是最小的回流比。實(shí)際回流比大于最小回流比。理論板：離開板的氣液兩相處于平衡的板叫做理論板。萃取劑的選擇性：加溶劑時的相對揮發(fā)度與未加溶劑時的相對揮發(fā)度的比值。萃取精餾：向相對揮發(fā)度接近于 1 或等于 1 的體系，加入第三組分 P， P 體系中任何組分形成恒沸物，從塔底出

32、來的精餾過程。共沸精餾：向相對揮發(fā)度接近于 1 或等于 1 的體系，加入第三組分 P， P 體系中某個或某幾個組分形成恒沸物，從塔頂出來的精餾過程。吸收過程：按混合物中各組份溶液度的差異分離混合物的過程叫吸收過程。13吸收因子：操作線的斜率（ L/V ）與平衡線的斜率（ KI ）的比值。絕對吸收率：被吸收的組分的量占進(jìn)料中的量的分率。熱力學(xué)效率：可逆功與實(shí)際功的比值。膜的定義：廣義上定義為兩相之間不連續(xù)的區(qū)間。半透膜：能夠讓溶液中的一種或幾種組分通過而其他組分不能通過的這種選擇性膜叫半透膜。滲透：當(dāng)用半透膜隔開沒濃度的溶液時，純?nèi)軇┩ㄟ^膜向低高濃度溶液流動的現(xiàn)象叫滲透。反滲透：當(dāng)用半透膜隔開不

33、同濃度的溶液時，純?nèi)軇┩ㄟ^膜向低濃度溶液流動的現(xiàn)象叫反滲透。吸附過程：當(dāng)用多幾性的固體處理流體時，流體的分子和原子附著在固體表面上的現(xiàn)象叫吸附過程。表觀吸附量：當(dāng)用 M 千克的多孔性的固體處理體積是 V 的液體時，溶液原始濃度為，吸附達(dá)到平衡時的濃度為，則表觀吸附量（每千克吸附吸附的吸附質(zhì)的量）為： C0 吸附達(dá)到平衡時的濃度為 C*,則表觀吸附量 (每千克吸附吸附的吸質(zhì)的量 )為:14第四部分問答題已知 A ，B 二組分的恒壓相圖如下圖所示， 現(xiàn)有一溫度為 T0 原料經(jīng)加熱后出口溫度為 T4 過加器前后壓力看作不變。試說明該原料在通過加熱器的過程中，各相應(yīng)溫度處的相態(tài)和組成變化的情況？t0

34、過冷液體，組成等于xFt1 飽和液體，組成等于xFt2 氣夜兩相， yxF xt3 飽和氣體，組成等于xFt4 過熱氣體，組成等于xF簡述絕熱閃蒸過程的特點(diǎn)。絕熱閃蒸過程是等焓過程，節(jié)流后壓力降低，所以會有汽化現(xiàn)象發(fā)生，汽化要吸收熱量，由于是絕熱過程，只能吸收本身的熱量，因此，體系的漫度降低。圖中 A 塔的操作壓力量對比 20atm，塔底產(chǎn)品經(jīng)節(jié)流閥后很快進(jìn)入 B 塔。 B 塔的操作壓力 為 10atm，試問：a.液體經(jīng)節(jié)流后會發(fā)生哪些變化？b.如果 B 塔的操作壓力為 5atm 時，會與在某些方面 10atm 下的情況有何不同？(1)經(jīng)節(jié)流后有氣相產(chǎn)生，由于氣化要吸收自身的熱量，系統(tǒng)溫度將降

35、低。(2)B 塔的操作壓力為 5atm 時比操作壓力為 10atm 時氣化率大，溫度下降幅度也大。普通精餾塔的可調(diào)設(shè)計(jì)變量是幾個？試按設(shè)計(jì)型和操作型指定設(shè)計(jì)變量。普通精餾塔由 4 個可調(diào)設(shè)計(jì)變量。按設(shè)計(jì)型：兩個分離要求、回流比、再沸器蒸出率；按操作型：全塔理論板數(shù)、精餾段理論板數(shù)、回流比、塔頂產(chǎn)品的流量。簡述逐板的計(jì)算進(jìn)料位置的確定原則。使全塔理論板數(shù)最少為原則，看分離效果的好壞來確定。從塔底向上計(jì)算時 ,xlk/xhk 越大越好，從塔項(xiàng)往下計(jì)算時 ,ylk /yhk 越小越好。簡述逐計(jì)算塔頂?shù)呐袛嘣瓌t。15( xlk )n( xlk ) d使全塔理論板數(shù)最少為原則， 看分離效果的好壞來確定。

36、 即 xhkxhk，則第 n 板既為塔頂板。簡述逐計(jì)算的計(jì)算起點(diǎn)的選擇原則。以組分的組成估算最精確的誤差最小的那塊板開始逐板計(jì)算。簡述精餾過程最小回流時的特點(diǎn)。最小回流比是餾的極限情況之一，此時，未完成給定的分離任務(wù)，所需要理論經(jīng)板數(shù)無窮多，如果回流比小于最小回流比，則無論多少理論板數(shù)也不能完成給定的分離任務(wù)。簡述精餾過程全回流的特點(diǎn)。全回流是精餾的極限情況之一。 全回流所需的理論板數(shù)最少。 此時，不進(jìn)料，不出產(chǎn) 品。簡述捷法的特點(diǎn)。簡捷法是通過 N、Nm、R、 Rm 四者的關(guān)系計(jì)算理論的板數(shù)的近似計(jì)算法，其計(jì)算簡便，不需太多物性數(shù)據(jù)，當(dāng)要求計(jì)算精度高時，不失為一種快捷的方法，也可為精確計(jì)算提

37、供初值。簡述萃取塔操作要注意的事項(xiàng)。a.氣液相負(fù)荷不均，液相負(fù)荷遠(yuǎn)大于氣相負(fù)荷；b.塔料的溫度要嚴(yán)控制；c.回流比不能隨意調(diào)整。萃取精餾塔如果不設(shè)回收段，把萃劑與塔頂回流同時都從塔頂打入塔內(nèi)，將會產(chǎn)生什 么后果，為什么？在萃取精餾中不設(shè)回收段，將會使入塔頂?shù)妮腿┑貌坏交厥?，塔頂產(chǎn)品夾帶萃取劑，從而影響產(chǎn)品的純度，使塔頂?shù)貌坏郊儍舻漠a(chǎn)品。根據(jù)題給的 X-Y 相圖，回答以下問題：a.該系統(tǒng)在未回萃取劑 P 時是正偏差是負(fù)偏差系統(tǒng)？有最高還是最低溫度的恒沸物？b.回入萃取劑之后在精餾段和提餾段利還是利？a.該系統(tǒng)在未加萃劑 P 時是正偏差系統(tǒng)，有最低溫度的恒沸物。b.加入萃取劑之后在精餾段有利，固

38、原來有恒沸物， P 加入之后恒沸物消失；在提餾段是不利，因 P 加入之后體系中組分的相對揮發(fā)度降低。從熱力學(xué)角度簡述萃取劑的選擇原則。萃取應(yīng)能使的體系的相對揮發(fā)度提高，即與塔組分形成正偏差，與塔組分形成負(fù)偏差或者理想溶液。16工藝角度簡述萃劑的選擇原則。a.容易再生，即不起化學(xué)反應(yīng)、不形成恒沸物、 P 沸點(diǎn)高；b.適宜的物性，互 溶度大、穩(wěn)定性好；c.價(jià)格低廉，來源豐富。說出 4 種恒沸劑的回收方尖。a.冷疑分層； b.過冷分層； c.變壓精餾 d.萃?。?5）鹽析說出 4 種恒沸劑的回收方法。恒沸精餾中，恒沸劑用量不能隨便調(diào)整？為什么？因恒沸劑用量與塔的產(chǎn)品純度有關(guān)，多或少都不能得到所希望的

39、目的產(chǎn)物。吸收的有利條件是什么？低溫、高壓、高的氣相濃度、低的液相濃度、高的用量、低的氣相量。試分板吸收因子對吸收過程的影響吸收因子 A=L/ （VKi ），吸收因子越大對吸收有利，所需的理論板數(shù)越少，反之亦然。21. 用平均吸收因子法計(jì)算理論板數(shù)時，分別采用L0/V N+1(L0: 吸收劑用量， VN+1 原料氣用量 )和 L 平/v 平，來進(jìn)行計(jì)算吸收因子 A 。試分析求得的理論板數(shù)哪個大，為什L0/VN+1 比 L 平 /V 平小，故用 L 平 /V 平計(jì)算的 A 大，所需的理論板數(shù)小。22. 在吸收過程中，若關(guān)鍵組分在操作條件下的吸收因子A 小于設(shè)計(jì)吸收率，將會出現(xiàn)什么現(xiàn)象？此時，吸收

40、塔無論有多少塊理論板也完不成給定的分離任務(wù)，只能達(dá)到小于等于 A 的 吸收率。正常操作時， A 應(yīng)大于吸收率 。有一烴類混合物送入精餾裝置進(jìn)行分離，進(jìn)料組成和相對揮發(fā)度 a 值如下，現(xiàn)有 A 、B 兩種方案可供選擇，你認(rèn)為哪種方案合理？為什么？異丁烷正丁烷 戊烷摩爾% 25304517a 值1.241.000.34由于正丁烷和異丁烷是體系中最難分的組份，應(yīng)放在最后分離；進(jìn)料中戊烷含量高，應(yīng)盡早分出。所以方案 B 是合理的。什么叫表觀吸附量？下圖的點(diǎn) E，D，C 三點(diǎn)表觀吸附量為什么等于零？曲線 CD 及 DE 說明了溶質(zhì)優(yōu)先被吸附還是溶劑優(yōu)先被吸附？為什么？a.C，E 點(diǎn)為純?nèi)芤?，所以吸附前?/p>

41、無濃度變化，表觀吸附量為零。 D 點(diǎn)，按溶液 配比吸附，所以吸附前后也無濃度變化，表觀吸附量為零。b.EE 溶劑優(yōu)先被吸附。c. DC 溶劉優(yōu)先被吸附。表觀吸附量等于零，表明溶質(zhì)不被吸附對嗎？不一定。表觀吸附量只有在溶液是稀液、溶質(zhì)吸附不明顯時，才能代表實(shí)際的吸附量，因此 ，不能單純用表觀吸附量等于零看溶質(zhì)是否被吸附與否。用兩種他分子篩吸附 CO2 時透過曲線如圖所示 .試分析哪一種分子篩更好 ,為什么 ?13X 分子篩更好，因?yàn)?13X 分子篩的透過曲線更陡， 說明吸附負(fù)荷曲線也陡，床層利用率高，達(dá)到破點(diǎn)的時間長。吸附劑的選擇原則。a.選擇性高； b.比表面積； c.有一定的機(jī)械強(qiáng)度； d.

42、有良好的化學(xué)穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性。吸附過程的優(yōu)點(diǎn)。a.選擇性高； b.吸附速度快，過程進(jìn)行的完全； c.常壓壓操作，操作費(fèi)用與投資費(fèi)用少。吸附過程的缺點(diǎn)。a.吸附溶量小、吸附劑用量大，設(shè)備比較龐大； b.吸附劑的運(yùn)輸、裝料、卸料較困難； c.吸附劑不容易找到，吸附理論不完善。吸附質(zhì)被吸附劑吸附一脫附分哪幾步？a.外擴(kuò)散組份穿過氣膜或淮膜 到固體表面； b.內(nèi)擴(kuò)散組份進(jìn)入內(nèi)孔道；c.吸附； d.脫附； e.內(nèi)反擴(kuò)散組份內(nèi)孔道來到外表面；f.外反擴(kuò)散組份穿孔過氣膜或液臘到氣相主體流。18第五部分計(jì)算題以烴類蒸汽混合物含有甲烷 a.5%，乙烷 b.10%，丙烷 c.30%及異丁烷 d.55%。試求混合物

43、在 25時的露點(diǎn)壓力與泡點(diǎn)壓力，并確定在 t=25， p=1MPa 大氣壓時的氣相分率。解： a.求混合物在 25時的露點(diǎn)壓力設(shè) p=1MPa=101.3kPa，由 t=25查圖 2-1a 得：K1=165， K2=27， K 3=8.1， K 4=3.2yi0.050.10 0.300.55xi165278.10.2129 1Ki3.2選異丁烷為參考組分，則K 4 K Gxi3.20.21290.6813由 K 40.6813 和 t=25查圖 2-1a 得 p=650kPa：K1=28，K 2=5.35， K 3=1.7， K 4=0.681yi0.050.100.300.55xi285.

44、351.71.003 1K i0.681故混合物在 25時的露點(diǎn)壓力為650kPa。b.求混合物在 25時的泡點(diǎn)壓力設(shè) p=1MPa=101.3kPa，由 t=25查圖 2-1a 得：K1=165，K 2=27， K 3=8.1， K 4=3.2yiKi xi1650.05270.108.10.303.20.5515.141選異丁烷為參考組分，則K G3.2K 4yi0.211415.14由 K 40.2114 和 t=25查圖 2-1a 得 p=2800kPa：K1=6.1， K 2=1.37， K 3=0.44， K 4=0.2114yiKi xi6.1 0.05 1.37 0.10 0.

45、44 0.30 0.2114 0.55 0.6903 1K 4K G0.2114yi0.3060.690319由 K 40.306 和 t=25查圖 2-1a 得 p=1550kPa：K=11.0，K =2.2， K =0.70， K =0.3061234yiK i xi 11.00.052.2 0.10 0.7 0.30 0.306 0.55 1.148 1K 4K G0.3060.27yi1.148由 K 40.27 和 t=25查圖 2-1a 得 p=1800kPa：K=9.6，K=1.9， K =0.62， K=0.271234yiK i xi9.6 0.05 1.90.10 0.62

46、 0.30 0.27 0.55 1.004 1則混合物在 25時的泡點(diǎn)壓力為1800kPa。c.t=25， p=1MPa=101.3kPaK 1=165，K 2=27， K 3=8.1， K 4=3.2zi0.050.100.300.551K i0.2129165278.13.2K i zi1650.0527 0.108.1 0.30 3.2 0.55 15.14 1故在 t=25， p=1MPa 大氣壓時的氣相分率等于1。某混合物含丙烷 a.0.451（摩爾分?jǐn)?shù)），異丁烷 b.0.183，正丁烷 c.0.366，在 t=94和 p=2.41Mpa 下進(jìn)行閃蒸，試估算平衡時混合物的氣化分率及氣

47、相和液相組成。已知 K 1=1.42， K2=0.86，K 3=0.72。解：設(shè)=0.5，由 t=94，p=2.41MPa=2410kPa，K 1=1.42，K 2=0.86，K3=0.72 得：zi0.4510.1830.3661K i1.420.861.0390.72K i zi1.420.4510.86 0.183 0.72 0.3661.0611故混合物處于兩相區(qū)，可進(jìn)行閃蒸計(jì)算。F ()( yixi )Zi (ki1)01(ki1)F (0.451(1.421)0.183(0.861)0.366(0.721)0.5(1.421)10.5(0.861)10.5(0.720.009811

48、)Zi (ki1)20.451(1.421) 20.183(0.861) 20.366(0.721)20.1043F ( )( k1) 210.5(1.421)210.5(0.861) 210.5(0.721) 21i20F ()0.0098k1kF (0.50.594)0.1044F ()0.451(1.421)0.183(0.861)0.366(0.721)10.594(1.421)10.594(0.861)10.594(0.720.0007 01)故 =0.594。由 xizi，yiki xi 得(ki11)x10.4510.361 ； x20.1830.200 ；0.594(1.421

49、)10.594(0.861)1x1xx210.3610.20.439；或 x30.3660.4393110.594(0.721)y11.420.3610.513； y20.860.20.172；y30.720.4390.315 或 y31y1y210.513 0.1720.315已知某乙烷塔，塔操作壓力為 28.8 標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，塔頂采用全凝器，并經(jīng)分析得塔頂產(chǎn)品組成為組 分甲烷 a. 乙烷 b. 丙烷 c. 異丁烷 d.總合組成 xiD1.488810.160.36100%（摩爾分?jǐn)?shù)）求塔頂溫度。解：設(shè) t=20， p=28.8MPa=2917kPa，由查圖 2-1a 得：K1=5.4，K2=

50、1.2， K3=0.37， K4=0.18yi0.01480.880.10160.0036xi5.41.20.371.031 1K i0.18選乙烷為參考組分，則K2 KGxi 1.031 1.2 1.24由 K 21.24 和 p=2917kPa，查圖 2-1a 得 t=22：K1=5.6，K2=1.24， K3=0.38， K4=0.19xiyi0.01480.880.10160.0036K i5.61.240.380.999 10.19故塔頂溫度為 22。某精餾塔的操作壓力為 0.1Mpa，其進(jìn)料組成為組 分正丁烷正戊烷正己烷正庚烷正辛烷總合21組成（摩爾分?jǐn)?shù)） 0.050.170.65

51、0.100.031.00試求：露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度。泡點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度。解：露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度設(shè) t=20， p=0.1MPa=100kPa，由查圖 2-1a 得：K1=2.1，K2=0.56， K3=0.17， K4=0.055，K5=0.017xiyi0.050.170.650.100.037.734 1K i2.10.560.170.0550.017選正己烷為參考組分，則 K 3K Gxi 7.7340.17 1.315由 K 21.315 和 p=100kPa，查圖 2-1a 得 t=78：K1=9.5，K2=3.2， K3=1.315， K4=0.56， K5=0.25xiyi0.05

52、0.170.650.100.03K i9.53.21.3150.560.851 10.25K3 K Gxi0.8511.3151.119由 K 21.119 和 p=100kPa，查圖 2-1a 得 t=74：K1=8.5，K2=2.9， K3=1.119， K4=0.48， K5=0.20 xiyi0.050.170.650.100.03K i8.52.91.1190.481.003 10.20故露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度為74。泡點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度設(shè) t=20， p=0.1MPa=100kPa，由查圖 2-1a 得：K1=2.1，K2=0.56， K3=0.17， K4=0.055，K5=0.017

53、yiK i xi2.10.050.560.170.170.650.0550.10.0170.030.3171K G0.17K 30.54yi0.317由 K 30.54 和 p=100kPa，查圖 2-1a 得 t=50：K1=5.2，K2=1.6， K3=0.54， K4=0.21，K5=0.085yiK i xi 5.20.05 1.6 0.17 0.54 0.65 0.21 0.1 0.085 0.03 0.907 1KG0.54K 30.60yi0.907由 K 30.60 和 p=100kPa，查圖 2-1a 得 t=54：22K1=5.5，K2=1.76， K3=0.60， K4=

54、0.25， K5=0.095yiK i xi5.50.051.760.170.60.650.250.10.0950.030.9921故泡點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度為54。已知第一脫甲烷塔的進(jìn)料組成及操作條件下各組分的相平衡常數(shù)如下表所示，要求甲烷的蒸出率為 98%，乙烯的回收率為 96%，試分別按清晰分割和不清晰分割方法計(jì)算餾出液和釜液的組成，并比較兩種計(jì)算結(jié)果。序 號1234567組 分H 2CH4C HCH6C HCH8C42 423 63xiF /摩爾 %33.85.833.225.70.500.200.70K i/1.70.280.180.0330.0220.004解： 取 100Kmol 進(jìn)料

55、為基準(zhǔn)，選取甲烷為輕關(guān)鍵組分，乙烯為重關(guān)鍵組分。按清晰分割的概念，組分1 為輕組分，全部從塔頂餾出液在采出，組分4、5、6、7 為重組分，全部從塔釜液中采出。由于甲烷的蒸出率為98%D 25.80.985.684 Kmol ；B25.85.6840.116Kmol乙烯的回收率為 96%B333.2 0.9631.872 Kmol ； D 333.231.8721.328 KmolDD1D 2D333.8 5.684 1.32840.812 KmolBFD10040.81259.188 Kmol7Bi0.70 59 .188 Kmol或 B0.116 31.872 25.7 0.50 0.30i

56、 2D133.8D 25.6840.828x2Dx1DDD0.13940.812；40.812D 31.328x3DD0.03340.812B20.116x3BB331.872x2 BB0.002B0.53859 .188；59.188B425.70 x5 BB50.50 x4 BB0.434B0.00859 .188；59.188B60.300.005x7 BB70.70 x6BBB0.01259.188；59.188將計(jì)算結(jié)果列表如下：組分zixiDxiBDiBiH20.3380.828/33.8CH40.580.1390.0025.6840.116C2H40.3320.0330.5381

57、.32831.87223C2H60.257/0.434/25.70C3H60.005/0.008/0.50C3H80.003/0.005/0.30C0.007/0.012/0.7041.0001.0001.00040.81259.188不清晰分割物料衡算由 iH K i 計(jì)算各組分的相對揮發(fā)度，結(jié)果列表。K H號1234567序組分H2CH4C2H4C2H6C3H6C3H8C4xiF /摩爾 % 33.85.833.225.70.500.200.70K i/1.70.280.180.0330.0220.004 i3/6.0711.00.6430.1180.0790.014D 2B35.684

58、31.872lgB2lg0.116N mD31.3283.92lglg 6.07123由于氫氣的相對揮發(fā)度很大，該組分全部從塔頂餾出液中采出。由DiNmD3 和 FiDi Bi 分別計(jì)算組分 4、5、6、7 的分布。Bii3B3對組分 4：由此計(jì)算得D4N m D30.6433.92 1.328 0.0074 ；而 25.7 D4BB44B331.8724D 40.189 ； B425.511對組分 5：由此計(jì)算得D5Nm D 30.1183.921.3280.00001；而 0.5 D5B5B5i5B331.872D50.0 ； B50.50將計(jì)算結(jié)果列表如下：組分zixiDxiBDiBiH

59、20.3380.824/33.8CH40.580.1390.0025.6840.116C2H40.3320.0320.5401.32831.872C H60.2570.0050.4320.18925.5112C H60.005/0.008/0.503C H80.003/0.005/0.303C40.007/0.012/0.701.0001.0001.00041.00158.999某連續(xù)精餾塔的進(jìn)料、餾出液、釜液組成以及平均條件下各組分對重關(guān)鍵組分的平均相對揮發(fā)度如下：24組分xiFxiDxiBiCA0.25 0.50 /50.25 0.48 0.02 2.50.25 0.02 0.48 1D0

60、.25 /0.50 0.21.00 1.00 1.00進(jìn)料為飽和液體進(jìn)料。試求： a.最小回流比 Rm ， b.若回流比 R1，用簡捷法求理論板數(shù)N 。解：以 F=100Kmol 進(jìn)料為基準(zhǔn)， 由題意選擇 B 為輕關(guān)鍵組分， C 為重關(guān)鍵組分。采用 Fenske公式計(jì)算最少理論板數(shù)：采用 Underwood 法計(jì)算最小回流比：lg xbDxcB lg 0.480.48N mxcDxbB0.02 0.021.91lgbclg 2.5i x Fi1i xDi1q ； Rmii由于進(jìn)料為飽和液體進(jìn)料，故 q1 ，采用 N-R 法迭代求，設(shè)1.3F ()i x Fi1q50.252.50.2510.2