物質相變制冷技術

1、物質相變制冷本章提示：重點掌握：蒸氣壓縮式制冷和蒸氣吸收式制冷的熱力學原理，系統(tǒng)組成，制冷循環(huán)及制冷機特性的理論分析和計算。一般掌握：蒸氣噴射式、吸附式制冷的制冷方法發(fā)生有質稀態(tài)向質密態(tài)的相變時，則放出潛熱。物質相變制冷是利用液體在低溫下的蒸發(fā)過程及固體在低溫下的熔化或升 華過程向被冷卻物體吸收熱量-化和高壓液體降壓。本過程，屬于液體汽化制冷。制冷的基本熱力學原理），前面所提及的制冷方法歸為兩大類：以機械能或電能為補氣噴射、吸附式1 所示。1 制冷機的能量轉換關系(a) 以電能或機械能驅動的制冷機 (b) 以熱能驅動的制冷機熱力學關心的是能量轉換的經濟性，即花費一定的補償能，可以收到多少制冷效

2、果（制冷量）。為此，對于機械或電驅動方式的制冷機引入制冷系數來衡量；對于熱能驅動方式的制冷機，引入熱力系數 來衡量。(1)(2)式中制冷機的制冷量；冷機的輸入功；驅動熱源向制冷機輸入的熱量。國外習慣上將制冷系數和熱力系數統(tǒng)稱為制冷機的性能系數 COP(Coefficienceof Performance)。我們要研究一定條件下COP 的最高值。對于電能或機械能驅動的制冷機，參見圖1(a)。制冷機消耗功w 實現(xiàn)從低溫熱源（被冷卻對象，溫度）吸熱，向高溫熱源（通常為環(huán)境，溫度）排熱。假定兩熱源均為恒溫熱源，向高溫熱源的排熱量為冷量）為，制冷機為可逆循環(huán)。，由低溫熱源的吸熱量（即制由熱力學第一定律有

3、(3)即(4)將式(3)代入式(4)得即(5)由定義式(1)，則可逆制冷的制冷系數為(6)式(6)而與制冷機使用的制冷劑性質無關。的值與兩熱源溫度的接低程度有關，與越接近（/越?。?，則越大；反之越小。實際制冷機制冷系數 隨熱源溫度的變化趨勢與可逆機是一致的。對于以熱能驅動的制冷機，參見圖 。制冷機從驅動熱源（溫度為）吸收熱熱源也是恒溫熱源，其它假定同前。那么類似地推導熱能驅動的可逆制冷機的性能系數由熱力學第一定律有：(7)由熱力學第二定律，循環(huán)中即(8)利用式(7)， (8)和定義式(2)得出，熱能驅動的可逆制冷機的熱力系數(9)上式右邊的第一個因子就是上面導出的在冷機的制冷系數；而第二個因子

4、，溫度之間工作的可逆機械制則是在，溫度之間工作的可逆熱發(fā)動機的熱效率。故它相當于用一個可逆熱機，將驅動熱源的熱量轉換成機械功，=再由去驅動一個可逆機械制冷機。見圖 2。這說明與在數量上不具備可比性，因為補償能與的品位不同。2 熱能驅動的制冷機等價關系圖式(9)同樣說明，熱能驅動的可逆制冷機的性能系數（或熱力系數）也只與熱源的溫度，和有關而與工質的性質無關。 越（驅動熱源的品位越高、與越接近，則越大；反之，越小。式(6)和式(9)給出一定熱源條件下制冷機性能系數的最高值 ， 。故它們是價實際制冷機性能系數的基準值。實際制冷機循環(huán)中的不可逆損失總是存在的，其COP COPc。用制冷循環(huán)效率評價實際

5、制冷循環(huán)的熱力學完善程度（與可逆循環(huán)的接近程度）， 又叫制冷循環(huán)的熱力完善。定義(10)或（機械能或電能驅動的制冷機） (11a)（熱能驅動的制冷機） (11b)恒有(12)越大，說明循環(huán)越好，熱力學的不可逆損失越?。环粗?， 越小，則說明循環(huán)中熱力學不可逆損失越大。性能系數 COP 和熱力完善度 都是反映制冷循環(huán)經濟性的指標。但二者的含義不同，COP 反映制冷循環(huán)中收益能與補償能在數量上的比值。不涉及二者的能量品位。COP 11 1。COP 的大小，對于實際制冷機來說，與工作溫度、制冷劑性質和制冷機各組成部件的效率有關；對于理想（可逆） COP 值的大小來比較兩臺實際制冷機的循環(huán)經濟性時，必須

6、是同類制冷機，并以相同熱源條件為前提才具有可比性。而 則反映制冷機循環(huán)臻于熱力學完善（可逆循環(huán)）的程度。用作評價指標，使任意兩臺制冷機在循環(huán)的熱力學經濟性方面具有可比性，無論它們是否同類機，也無論它們的熱源條件相同或是不同。物質相變制冷概述冰相變冷卻冰相變冷卻是最早使用的降溫方法，現(xiàn)在仍在廣泛應用于日常生活、農業(yè)、科 0 攝氏度融化,335kj/kg0 攝氏度以上的制冷要求。冰冷卻時，常借助空氣或水作中間介質以吸收貝冷卻對象的潛熱。此時，換熱過程發(fā)生在水或空氣與冰表面之間。被冷卻物體所能達到的溫度一般比冰的溶解溫5-10 10 25-30 平方米/立方米之116W/（平方米*K）?？諝獾奖砻?/p>

7、的表面?zhèn)鳠嵯禂蹬c二者之間的溫度差以及空氣的運動情況有關。冰鹽相變冷卻冰鹽是指冰和鹽類的混合物。用冰鹽制作制冷劑可以獲得更低的溫度。冰鹽冷卻是利用冰鹽融化過程的吸熱。冰鹽融化過程的吸熱包括冰融化吸熱和 0 攝氏度下融化，融化水在冰表面形成一層水膜；接著，鹽溶解于水，變成鹽水膜，由于溶解要吸收溶解熱，造成鹽水膜的 溫度降低；繼而，在較低的溫度下冰進一步溶化，并通過其表層的鹽水膜與被冷卻 冰鹽冷卻能到達的低溫程度與鹽的種類和混合物中鹽與水的比例有關。工業(yè)上應用最廣的冰鹽是冰塊與工業(yè)食鹽NaCl 的混合物。干冰相變冷卻CO2俗稱干冰。CO2 的三相點參數為：溫度-56 0.52MPa。干冰在三相點以上

8、吸熱時融化為液態(tài)二氧化碳；在三相點和三相點一下吸熱時，則直接升華為二氧化碳蒸氣。干冰是良好的制冷劑，它化學性質穩(wěn)定，對人體無害。早在19 世紀，干冰冷卻就用于食品工業(yè)、冷藏運輸、醫(yī)療、人工降雨、機械零件冷處理和冷配合等方面。其他固體升華冷卻采用了固態(tài)制冷劑升華的制冷系統(tǒng)。其制冷溫度取決于固體的種類、系統(tǒng)中的壓力 和被冷卻對象的熱負荷。通過改變升華氣體的流量來調節(jié)系統(tǒng)中的被壓和溫度，就 可以保持一個特定的溫度。這種制冷系統(tǒng)的工作壽命由固體制冷劑的用量和被冷卻 1 年之久的。固體升華制冷的主要優(yōu)點是升華潛熱大，制冷溫度低，固體制冷劑的貯存密度大。液體蒸發(fā)制冷液體氣化形成蒸汽，利用該過程的吸熱效應制

9、冷的方法稱液體蒸發(fā)制冷。當液體處在密閉的容器內時，若容器內除了液體和液體本身的蒸汽外不含任何其它氣體，那么液體和蒸氣在某一壓力下將達到平衡。這種狀態(tài)稱飽和狀態(tài)。如果將一部分飽和蒸汽從容器中抽出，液體就必然要再氣化出一部分蒸汽來維持平衡。我們以該液體為制冷劑，制冷劑液體氣化時要吸收氣化潛熱，該熱量來自被冷卻對象，只要液體的蒸發(fā)溫度比環(huán)境溫度低，便可使被冷卻對象變冷或者使它維持在環(huán)境溫度下的某一低溫。為了使上述過程得以連續(xù)進行，必須不斷地從容器中抽走制冷劑蒸汽，再不斷地將其液體補充進去。通過一定的方法將蒸汽抽出，再令其凝結為液體后返回到容器中，就能滿足這一要求。為使制冷劑蒸氣的冷凝過程可以在常溫下

10、實現(xiàn)，需要將制冷劑蒸氣的壓力提高到常溫下的飽和壓力，這樣，制冷劑將在低溫低壓下蒸發(fā)， 產生制冷效應；又在常溫和高壓下凝結向環(huán)境溫度的介質排放熱量。凝結后的制冷劑液體由于壓力較高，返回容器之前需要先降低壓力。由此可見，液體蒸發(fā)制冷循環(huán)必須具備以下四個基本過程：制冷劑液體在低壓下氣化產生低壓蒸汽，將低壓蒸汽抽出并提高壓力變成高壓氣。將高壓氣冷凝為高壓液體，高壓液體再降低壓力回到初始的低壓狀態(tài)。其中將低壓蒸汽提高壓力需要能量補償。蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)要求掌握：專業(yè)術語（如制冷量、單位質量制冷量、單位體積制冷量等）；單級蒸氣壓縮式制冷循環(huán)的特點及工作過程，壓焓圖，理論制冷循環(huán)的定義和熱力計算，影響實際制

11、冷循環(huán)的因素，蒸發(fā)溫度和冷凝溫度的變化對單級蒸氣壓縮式制冷機性能的影響，制冷劑和載冷劑的定義、性質和使用的溫度范圍；雙級壓縮制冷循環(huán)中最常見的兩種循環(huán)方式的流程和熱力計算，中間壓力的確定；復疊式制冷循環(huán)的流程和熱力計算。蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)由壓縮機、冷凝器、膨脹閥、蒸發(fā)器組成，用管道將它們 連接成一個密封系統(tǒng)。制冷劑液體在蒸發(fā)器內以低溫與被冷卻對象發(fā)生熱交換，吸 壓縮機排出的高壓氣態(tài)制冷劑進冷凝器，被常溫的冷卻水或空氣冷卻，凝結成高壓 其中的液態(tài)制冷劑在蒸發(fā)器中蒸發(fā)制冷，產生的低壓蒸汽再次被壓縮機吸入。如此 周而復始，不斷循環(huán)?？赡嬷评溲h(huán) 逆卡諾制冷循環(huán)TL TH ，在這兩個溫度 之間的可逆制

12、冷循環(huán)是卡諾制冷循環(huán)?？ㄖZ制冷循環(huán)的原理圖如下所示：1 逆卡諾循環(huán)勞倫茨循環(huán)（冷源（熱源） 的溫度將逐漸上升。為了達到變溫條件下耗功最小的目的，應使制冷工質在吸、 排熱過程中其溫度也發(fā)生變化，而且變化趨勢與冷、熱源的變化趨勢完全一樣， 使制冷工質與冷、熱源之間進行熱交換過程中的傳熱溫差始終為無限小，沒有不可逆換熱損失， 另外兩個過程仍分別為可逆絕熱壓縮與可逆絕熱膨2 所示。這樣， 1-2-3-4-1 即為一個變溫條件下的可逆逆向循環(huán)-勞侖茲循環(huán)。顯然，實現(xiàn)這一循環(huán)所消耗 的功為最小，制冷系數達到在給定條件下的最大值。2 勞侖茲循環(huán)T0m Tm表示工質的平均放熱溫度，則(1)(2)41562 2

13、3652 T0m 與平均放熱溫度 Tm41564 23652 的矩形的高度。變溫情況下可逆循環(huán)的制冷系數可表示為(3)T0m，Tm 之間的逆卡諾循環(huán)的制冷系數。勞倫茨循環(huán)如右圖所示，循環(huán)由兩個變溫過程和兩個等熵過程組成。單級蒸氣壓縮混合工質制冷循環(huán)器和蒸發(fā)器中也不可 避免地存在因溫差傳熱而引起的不可逆損失。為了減少這種不可逆損失，制冷工質和傳熱介質之間應 保持盡可能小的傳熱溫差。非共沸混合制冷劑在等壓下冷凝或蒸發(fā)時溫度均發(fā)生變化，冷凝時溫度由Tk TkT0 T0 ，我們利用這一特性，采3 所示。極限情況下循環(huán)即變?yōu)閯趤銎澭h(huán)。3 變溫熱源時逆卡諾循環(huán)T-S p-h 4 與純制冷劑循環(huán)的區(qū)別僅

14、在于制冷劑在冷凝和蒸發(fā)晨溫度在不為斷地變化。(a)T-S圖 (b)p-h 圖4 T-S p-h 圖采用非共沸混合工質不僅可以達到節(jié)能，而且可以擴大溫度使用范圍。單級蒸氣壓縮制冷:制冷劑在壓給冷卻介質(通常是水或空氣)，與冷凝壓力相對應液體通過膨脹閥或其他節(jié)流元件進入蒸發(fā)器。在整個循環(huán)過程中，壓縮機起著壓縮和輸送制冷級蒸氣并造成蒸發(fā)器中的低壓;節(jié)流閥對制冷劑起節(jié)流降壓作用并調節(jié)進入蒸發(fā)器的制冷劑流量;被冷卻物體的熱量，從而達到制取冷量的目的;冷凝器是輸出熱量的設備，從蒸發(fā)器中吸取的熱量連壓縮機消耗的功轉化的熱量在冷凝器中被冷卻介質帶走。工作過程：1 冷凝時放出的熱量傳給冷卻介質（通常是水或空氣）

15、前幾乎不再起吸熱作用 。（點擊放大）力、冷凝器中高壓力的作用，是整個系統(tǒng)的心臟； 節(jié)流閥對制冷劑起節(jié)流降壓器中吸收被冷卻物體的熱量，從而達到制取冷量的目的； 冷凝器是輸出熱量的使制冷劑不斷從低溫物體中吸熱，并向高溫物體放熱，從而完整個制冷循環(huán)。各部件的作用壓縮機: 壓縮和輸送制冷蒸汽，并造成蒸發(fā)器中低壓、冷凝器中高壓，是整個系統(tǒng)的心臟。冷凝器: 功所轉化的熱量排放給冷卻介質。節(jié)流閥: 對制冷劑起節(jié)流降壓作用，并調節(jié)進入蒸發(fā)器的制冷劑流量。蒸發(fā)器: 是輸出冷量的設備，制冷劑在蒸發(fā)器中吸收被冷卻對象的熱量，從而達到制冷的目的。壓焓圖：2 所示。以絕對壓力為縱坐標（高低壓區(qū)域的精度， 通?？v坐標取對

16、數坐標），以焓值為橫坐標。K 左邊的粗實線為飽和液體線，線上的任何一點代表一個飽和x=0和蒸氣狀態(tài)，干度 x=1。這兩條粗實線將圖分 為三個區(qū)域：飽和液體線的左邊蒸氣的溫度； 兩條線之間的區(qū)域為兩相區(qū)，制冷劑在該區(qū)域內處于氣、液混合狀態(tài)（濕蒸氣狀態(tài)）。圖中共有 六種等參數線簇：等壓線水平線；等焓線垂直線；等溫線液體區(qū)幾乎為垂直線。兩相區(qū)內，因制冷劑狀態(tài)的變化是在等壓、等傾斜線；等熵線向右上方傾斜的實線；等容線向右上方傾斜的虛線，比等熵線平坦；等于度線只存在于濕蒸氣區(qū)域內，其方向大致與飽和液體線或飽和蒸氣線相近，視干度大小而定。各部件的作用 制冷循環(huán)過程在壓焓圖上的表示單級蒸氣壓縮制冷理論循環(huán)工

17、作過程可清楚地表示在壓焓圖上，如圖 3 所示。（或稱簡單的飽和循環(huán)于冷凝壓力下的飽和液體；壓縮機的壓縮過程為等熵壓縮； 制冷劑通過膨脹閥節(jié)流時，其前、后焓值相等；制冷劑在蒸發(fā)和冷凝過程中沒有壓力損失； 在各設備的連接管道中制冷劑不發(fā)生狀態(tài)變化；制冷劑的冷凝溫度等于冷卻介質溫度， 蒸發(fā)溫度等于被冷卻介質的溫度。顯然，上述條件與實際循環(huán)是存在著偏差的， 但由于理論循環(huán)可使問題得到簡化，便于對它們進行分析研究，而且理論循環(huán)的各個過程均是 實際循環(huán)的基礎，它可作為實際循環(huán)的比較標準，因此仍有必要對它加以詳細的分析與討論。3 中各狀態(tài)點及各個過程敘述如下：1 T0 的飽和蒸氣。根據壓力與飽和溫度的對應關

18、系，該點位于（x=1）的交點上。的等壓線與飽和蒸氣線2 1-2表示制冷劑蒸氣在壓縮機中的等熵壓縮過程 ，壓力由蒸發(fā)壓力 升高到冷凝壓 2 表示過熱蒸氣狀態(tài)。點 3 表示制冷劑出冷凝器時的狀態(tài)。它是與冷凝溫度 所對應的飽和液體。（2），然后再在等壓、等溫下繼續(xù)放出熱量， 直至最后冷凝成飽和液體（點 3）。因此，冷凝壓力的x0 3 的狀態(tài)。4 3-4 表示制冷劑在通過節(jié)流閥時的節(jié)流過程。在這一過程中，制冷劑的壓力由冷凝壓力降到 蒸發(fā)壓力 ，溫度由冷凝溫度降到蒸發(fā)溫度 ，并進入兩相區(qū)。由于3 作等焓線與蒸發(fā)壓力的等壓線的交點即 3-4過程。4-1 表示制冷劑在蒸發(fā)器中的氣化過程。由于這一過程是在等溫

19、、等（即制冷）而不斷氣化，制冷劑的狀態(tài)沿蒸發(fā)壓力的等壓線 向干度增大的方向變化，直到全部變?yōu)轱柡驼魵鉃橹?。這樣，制冷劑的狀態(tài)又重新回到進入壓縮機前的狀態(tài)點1，從而完成一個完整的理論制冷循環(huán)。單級蒸氣壓縮式制冷理論循環(huán)的熱力計算在進行制冷循環(huán)的熱力計算之前,首先需要了解系統(tǒng)中各設備內功和熱量的變化情況,然后再對循環(huán)的性能指標進行分析和計算。表示為(1)式中 Q 和 P 是單位時間內加給系統(tǒng)的熱量和功 ;qm 是流進或流出該系統(tǒng) 分別表示流體流進系統(tǒng)和離開系統(tǒng)的狀態(tài)點.當熱量和功朝向系統(tǒng)時,Q 和 P 取正值.節(jié)流閥制冷劑液體通過節(jié)流孔口時絕熱膨脹，對外不作功, P=0,故方程式(1)變?yōu)?2)焓

20、值也可由下式表示：式中 hf0 hg0p0 x4 冷劑出節(jié)流閥時的干度。將上式移項并整理得（3）4 比容為（4）式中 Vf0 Vg0 t0 下飽和液體和飽和蒸汽的比容。壓縮機如果忽略壓縮機與外界環(huán)境所交換的熱量，則由式（1）得（5）比功。蒸發(fā)器Q0 ,變?yōu)椋?）qm 和制冷劑進出口蒸發(fā)器的焓差(h1-h4)。(h1-h4)1kg 制冷劑在蒸q0表示。qv 有如下關系：（7）V1代入上式得：（8）將方程（8）代入（6）得:（9）冷凝器Qk ,那么（10）qv 1kg 制冷劑蒸汽在冷凝器中放出的熱量。(5)制冷系數按定義，在理論循環(huán)中，制冷系數可用下式表示（11）在下一頁我們通過一個例題來講解熱力

21、計算過程t0=10,冷凝Q0=55kw,試對該循環(huán)進行熱力計算。解：該循環(huán)的壓焓圖如下所示：R22 的熱力性質表，查出處于飽和線上的有關狀態(tài)參數值：h1=401.555 kJ/kg v1=0.0653 m3/kg h3=h4=243.114 kJ/kg p0=0.3543 MPapk=1.3548 MPa由圖可知：h2=435.2kJ/kgt2=574 壓焓圖q0=h1h4=158.441 kJ/kg單位容積制冷量制冷劑質量流量4 理論比功w0=h2h1=33.645 kJ/kgP0=qmw0=11.68 kw壓縮機吸入的容積 V=qmv1=0.0227 m3/s制冷系數冷凝器單位熱負荷 qk

22、=h2h3=192.086 kJ/kg9 冷凝器熱負荷Qk=qmqk=66.67 kw單級蒸氣壓縮式制冷理論循環(huán)的熱力計算在進行制冷循環(huán)的熱力計算之前,首先需要了解系統(tǒng)中各設備內功和熱量的變化情況,然后再對循環(huán)的性能指標進行分析和計算。表示為(1)Q P 是單位時間內加給系統(tǒng)的熱量和功;qm是流進或流出該系統(tǒng)的h是比焓;12分別表示流體流進系統(tǒng)和離開系統(tǒng)的狀態(tài)點當熱量和功朝向系統(tǒng)時,Q 和 P 取正值.(1) 節(jié)流閥制冷劑液體通過節(jié)流孔口時絕熱膨脹，對外不作功, P=0,故方程式(1)變?yōu)?2)因此，可認為節(jié)流前后其值不變.節(jié)流閥出口處（點4）為兩相混合物，它的焓值也可由下式表示：式中 hf0

23、 hg0p0 x4 冷劑出節(jié)流閥時的干度。將上式移項并整理得（3）4 比容為（4）式中 Vf0 Vg0 t0 下飽和液體和飽和蒸汽的比容。壓縮機如果忽略壓縮機與外界環(huán)境所交換的熱量，則由式（1）得（5）1kg的制冷劑所消耗的功，稱為理論比功。蒸發(fā)器變?yōu)椋?）qm 和制冷劑進出口蒸發(fā)器的焓差(h1-h4)。(h1-h4)1kg 制冷劑在蒸q0表示。qv 有如下關系：（7）V1代入上式得：（8）將方程（8）代入（6）得:（9）冷凝器Qk ,那么（10）qv 1kg 制冷劑蒸汽在冷凝器中放出的熱量。(5)制冷系數按定義，在理論循環(huán)中，制冷系數可用下式表示（11）在下一頁我們通過一個例題來講解熱力計算

24、過程例題：假定循環(huán)為單級壓縮蒸氣制冷的理論循環(huán)，蒸發(fā)溫度t0=10,冷凝35R22Q0=55kw,試對該循環(huán)進行熱力計算。解：該循環(huán)的壓焓圖如下所示：R22 的熱力性質表，查出處于飽和線上的有關狀態(tài)參數值：h1=401.555kJ/kgv1=0.0653m3/kgh3=h4=243.114 kJ/kg p0=0.3543 MPapk=1.3548 MPah2=435.2 kJ/kg t2=571 單位質量制冷量 q0=h1h4=158.441kJ/kg單位容積制冷量制冷劑質量流量4 理論比功w0=h2h1=33.645 kJ/kg壓縮機消耗的理論功率 P0=qmw0=11.68 kw壓縮機吸入

25、的容積 V=qmv1=0.0227 m3/s制冷系數冷凝器單位熱負荷 qk=h2h3=192.086 kJ/kg冷凝器熱負荷Qk=qmqk=66.67kw各種實際因素對循環(huán)的影響液體過冷對循環(huán)的影響環(huán)中，往往采用一定的過冷度通常情況下，假定冷凝器出水溫度比冷凝溫度低513K，這就足以使制冷劑出口溫度達到一定的過冷度。 1-2-3-4-1為理論循環(huán)，1-2-3-4-1表示過冷循環(huán)。冷系數增加。1 具有液體過冷的循環(huán)蒸氣過熱對循環(huán)性能的影響如下圖表示。1-2-3-4-1 表示理論循環(huán)，1-2-3-4-1表示具有蒸氣過熱的循環(huán)。2 具有蒸汽過熱循環(huán)否產生有用的制冷效果以及過熱度的大小。過熱沒有產生有

26、用的制冷效果無效”給定壓縮機而言它將導致循環(huán)制冷量的降低。吸熱本身產生有用的制冷效果內的 吸氣管道上，或者產生在兩者皆有的情況下，那么，由于過熱而吸收的熱“有效”過熱。熱對容積制冷量是不利的，它將使裝置的制冷量減少。3 各種制冷劑在過熱區(qū)內單位容積制冷量的變化情況氣、液熱交換對循環(huán)性能的影響在系統(tǒng)中增加一個氣-液熱交換器，結果使得制冷劑液體過冷，低溫蒸氣有-液熱交換器的壓焓圖如下所示。4 P-H 圖熱交換及壓力損失對循環(huán)性能的影響吸入管道吸入管道對循環(huán)性能的影響最大。吸入管道中的壓力降始終是有害的，它使得吸 氣比容增大，壓縮機的壓力降。排出管道冷凝器到膨脹閥之間的液體管道體制 冷劑過冷，制冷量增大。然而，也可能水冷冷凝器中的冷卻水溫度很低，這不僅使單位制冷量下降，而且使得膨脹閥不能正常工作。膨脹閥到蒸發(fā)器之間的管道的熱 量將產生有效制冷量；若安裝在室外，熱量的傳遞使制冷量減少，因而此段管道必須保溫。冷凝器冷凝 器時制冷劑的壓力，這必須導致壓縮機的排氣壓力升高，壓力比增大，壓縮機耗功增加，制冷系數下降。壓縮機指數 在不斷變化的多方過程。另外，由于壓縮機氣缸中有余隙容積的存在，氣氣量減少，制冷量下降，消耗的功率增大。不凝性氣體的存在對循環(huán)性能的影響系統(tǒng)中的不凝性氣體往往積存在冷凝器上部，因為它