鄭州興城建筑辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書

1、 鄭州大學(xué)自考畢業(yè)設(shè)計- PAGE 131 -第一章：建筑設(shè)設(shè)計說明明1、建筑筑概況1.1設(shè)設(shè)計題目目：鄭州州興城建建筑辦公公樓1.2建建設(shè)地點點：河南南省鄭州州市高新新開發(fā)區(qū)區(qū)文化大大道北。1.3工工程概況況：本設(shè)設(shè)計為辦辦公樓，地上五五層為辦辦公室，每層層層高3.9m。建筑面面積為551888.055m2，室內(nèi)內(nèi)外高差差0.66m，樓樓蓋及屋屋蓋均采采用現(xiàn)澆澆鋼筋混混凝土框框架結(jié)構(gòu)構(gòu)，1.4 結(jié)構(gòu)形形式：框框架結(jié)構(gòu)構(gòu)1.5建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)安全等等級為二二級，建建筑耐火火等級為為二級，層面防防水等級級為二級級。1.6功功能布置置 aa 底層層布置門門廳、接接待室、值班室室、配電電間、消消防控制制

2、室。 bb 二、三層每每層各設(shè)設(shè)1000m2會議室室一間，60mm2辦公室室一間. cc 頂層層布置2200mm2活動室室，其余余為普通通辦公室室 dd其他各各層房間間為普通通辦公室室 ee各層布布置男女女衛(wèi)生間間，并設(shè)設(shè)前室。 ff屋面為為上人屋屋面。1.7建建筑設(shè)備備本辦公樓樓采用集集中空調(diào)調(diào)，水、電由市市政提供供1.8建建筑裝修修及材料料 a.外墻面面：外墻墻涂料 b.內(nèi)墻面面：內(nèi)墻墻涂料。衛(wèi)生間間及前室室內(nèi)墻面面選用面面磚。 c.頂棚：吊頂部部分用輕輕鋼龍骨骨礦棉吸吸音板吊吊頂，其其余采用用內(nèi)墻涂涂料。 d.樓、地地面：地地板磚。1.9墻墻體材料料：外墻墻采用2250厚厚加氣混混泥土砌

3、砌塊，內(nèi)內(nèi)墻采用用2000厚加氣氣混泥土土砌塊，標(biāo)高-1.4450以以下墻體體為2550厚鋼鋼筋混泥泥土墻1.100門窗：a.建筑筑外窗抗抗風(fēng)壓性性能為33級、氣氣密性能能為4級級、水密密性能33級、保保溫性能能3級、隔聲性性能為33級。b.門窗窗安裝制制作遵循循國家家通用建建筑標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)設(shè)計92SSJ700。2.設(shè)計計資料：2.1建建筑要求求：總面面積51188.05 m2左右，主體建建筑5層層，層高高3.99米。2.2結(jié)結(jié)構(gòu)要求求：鋼筋筋混凝土土框架結(jié)結(jié)構(gòu)，墻墻體采用用預(yù)壓蒸蒸氣混凝凝土砌塊塊，現(xiàn)澆澆鋼筋混混凝土樓樓板。2.3建建設(shè)場地地工程地地質(zhì)概況況A、地形形、地貌貌：擬建建場地地地貌屬山

4、山前沖積積平原。 B、地質(zhì)構(gòu)構(gòu)成：根根據(jù)巖土土工程勘勘察報告告，按底底層dee成因、時代及及物理力力學(xué)性質(zhì)質(zhì)差異，勘探深深度范圍圍內(nèi)從上上到下場場地地質(zhì)質(zhì)構(gòu)成如如下：a）耕土土：層厚厚0.440-00.700m；b）粉質(zhì)質(zhì)粘土，層厚33.200-3.70mm，承載載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值fkk=1660Kppa；c）粉質(zhì)質(zhì)粘土，層厚00-2.50mm，承載載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值fkk=1770Kppa；d)粉質(zhì)質(zhì)粘土，層厚33.600-4.60mm，承載載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值fkk=2000Kppa。 C、水文概概況：場場地地下下水類型型為孔隙隙潛水，勘察期期間測得得地下水水位埋深深4.550m，場地水水位年變變幅1.0-1

5、1.5mm。 D、巖土工工程評價價 根據(jù)據(jù)地質(zhì)勘勘察結(jié)果果，場地地地形平平坦，由由于場區(qū)區(qū)地基土土層層面面坡度均均小于110%，地基土土de物理理力學(xué)性性能差異異不大，因此地地基屬均均勻性地地基。鄭鄭州地區(qū)區(qū)屬非自自重濕陷陷性黃土土地區(qū)。3、 建建筑細(xì)部部設(shè)計（1） 建筑熱熱工設(shè)計計應(yīng)做到到因地制制宜，保保證室內(nèi)內(nèi)基本dde熱環(huán)環(huán)境要求求，發(fā)揮揮投資dde經(jīng)濟濟效益。（2） 建筑體體型設(shè)計計應(yīng)有利利于減少少空調(diào)與與采暖dde冷熱熱負(fù)荷，做好建建筑圍護護結(jié)構(gòu)dde保溫溫和隔熱熱，以利利節(jié)能。（3） 采暖地地區(qū)dee保溫隔隔熱標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)應(yīng)符合合現(xiàn)行dde民民用建筑筑節(jié)能設(shè)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)dee規(guī)定。（4）

6、室內(nèi)應(yīng)應(yīng)盡量利利用天然然采光。（5）為為滿足防防火和安安全疏散散要求，設(shè)有二二部樓梯梯。（6） 墻身做做法 墻體為為加氣混混凝土砌砌塊。用用M5混混合砂漿漿砌筑。內(nèi)粉刷刷為200mm厚厚水泥砂砂漿打底底，做水水泥內(nèi)墻墻面，做做水刷石石外墻面面。（7） 樓面做做法 樓板頂頂面為大大理石面面層，水水泥砂漿漿擦縫，30mmm厚11：3干干硬性水水泥砂漿漿和水泥泥漿絲打打底找平平，樓板板厚1220mmm。樓板板底面為為15 mm厚厚水泥砂砂漿打底底，刷內(nèi)內(nèi)墻涂料料。（8）屋屋面做法法 板板底155mm厚厚抹灰，1200mm厚厚現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝凝土板，40mmm厚水水泥石灰灰焦渣砂砂漿找坡坡層，115mm

7、m厚水泥泥砂漿找找平層，冷底子子油一道道上鋪SSBS防防水卷材材二道，30mmm厚CC20細(xì)細(xì)石混凝凝土防水水。（9）門門窗做法法 門門廳處為為塑鋼門門，其余余為鋁合合金推拉拉窗、木木門。第二章 結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計說明明1、結(jié)構(gòu)構(gòu)方案選選取1.1豎豎向承重重體系選選取選擇合理理de抗側(cè)側(cè)力結(jié)構(gòu)構(gòu)體系，進行合合理dee結(jié)構(gòu)或或構(gòu)件布布置，使使之具有有較大dde抗側(cè)側(cè)剛度和和良好dde抗風(fēng)風(fēng)、抗震震性能，是結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計dde關(guān)鍵鍵。同時時還須綜綜合考慮慮建筑物物高度、用途、經(jīng)濟及及施工條條件等因因素。常見dee豎向承承重體系系包括磚磚混結(jié)構(gòu)構(gòu)體系、框架結(jié)結(jié)構(gòu)體系系、剪力力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)體系、框架-剪力墻墻結(jié)構(gòu)體體

8、系及筒筒體結(jié)構(gòu)構(gòu)體系等等。框架結(jié)構(gòu)構(gòu)體系：由梁、柱構(gòu)件件通過節(jié)節(jié)點連接接而成，其具有有建筑平平面布置置靈活、造型活活潑等優(yōu)優(yōu)點，可可以形成成較大dde使用用空間，易于滿滿足多功功能dee使用要要求。在在結(jié)構(gòu)受受力性能能方面，框架結(jié)結(jié)構(gòu)屬于于柔性結(jié)結(jié)構(gòu)，自自振周期期長，地地震反應(yīng)應(yīng)較小，經(jīng)合理理設(shè)計可可具有較較好dee延性性性能。其其缺點是是結(jié)構(gòu)dde抗側(cè)側(cè)剛度較較小，在在地震作作用下側(cè)側(cè)向位移移較大。本設(shè)計為為五層de多層層結(jié)構(gòu)，根據(jù)辦辦公樓dde功能能使用性性進行結(jié)結(jié)構(gòu)布置置。經(jīng)各各方案比比較篩選選，本工工程選用用框架結(jié)結(jié)構(gòu)dee豎向承承重體系系。1.2水水平向承承重體系系選取常見dee橫向

9、承承重體系系包括：現(xiàn)澆樓樓蓋、疊疊合樓蓋蓋、預(yù)制制板樓蓋蓋、組合合樓蓋等等。本設(shè)計采采用現(xiàn)澆澆肋梁樓樓蓋結(jié)構(gòu)構(gòu)，現(xiàn)澆澆樓蓋可可分為肋肋梁樓蓋蓋、密肋肋樓蓋、平板式式樓蓋和和無粘結(jié)結(jié)預(yù)應(yīng)力力現(xiàn)澆平平板樓蓋蓋等。肋肋梁樓蓋蓋結(jié)構(gòu)具具有良好好de技術(shù)術(shù)經(jīng)濟指指標(biāo)，可可以最大大限度地地節(jié)省混混凝土和和鋼筋dde用量量，能充充分發(fā)揮揮材料dde作用用，結(jié)構(gòu)構(gòu)整體性性好，抗抗震性能能好，且且結(jié)構(gòu)平平面布置置靈活，易于滿滿足樓面面不規(guī)則則布置、開洞等等要求，容易適適用各種種復(fù)雜dde結(jié)構(gòu)構(gòu)平面及及各種復(fù)復(fù)雜dee樓面荷荷載。2、樓梯梯方案dde選擇擇整體式樓樓梯按照照結(jié)構(gòu)形形式和受受力特點點不同，可分為為板

10、式樓樓梯、梁梁式樓梯梯、剪刀刀式樓梯梯和圓形形樓梯、螺旋樓樓梯等。其中，應(yīng)用較較為經(jīng)濟濟de、廣廣泛dee是板式式樓梯和和梁式樓樓梯，剪剪刀式樓樓梯、圓圓形樓梯梯和螺旋旋式樓梯梯屬于空空間受力力體系，外觀美美觀，但但結(jié)構(gòu)受受力復(fù)雜雜，設(shè)計計與施工工較困難難，用鋼鋼量大，造價高高，在實實際中應(yīng)應(yīng)用較少少。板式樓梯梯由梯段段板、平平臺板和和平臺梁梁組成。梯段板板為帶有有踏步dde斜板板，其下下表面平平整，外外觀輕巧巧，施工工支模方方便，但但斜板較較厚，結(jié)結(jié)構(gòu)材料料用量較較多，不不經(jīng)濟。故當(dāng)梯梯段水平平方向跨跨度小于于或等于于3.55時，才宜用用板式樓樓梯。梁式樓梯梯由踏步步板、斜斜梁、平平臺板和和

11、平臺梁梁組成。踏步板板支承與與兩端dde斜梁梁上，斜斜梁可設(shè)設(shè)在踏步步下面，也可設(shè)設(shè)在踏步步上面。根據(jù)梯梯段寬度度大小，梁式樓樓梯dee梯段可可采用雙雙梁式，也可采采用單梁梁式。一一般當(dāng)梯梯段水平平投影跨跨度大于于3.55時，用梁式式樓梯。結(jié)構(gòu)中dde樓梯梯采用板板式樓梯梯。若采采用梁式式樓梯，支模困困難，施施工難度度較大。采用梁梁式樓梯梯所帶來來de經(jīng)濟濟優(yōu)勢主主要是鋼鋼筋用量量較省，采用dde樓梯梯板較薄薄，混凝凝土用量量也較少少，會被被人工費費抵消。3、建筑筑材料dde選擇擇梁柱、基基礎(chǔ)、樓樓梯均采采用C330dee混凝土土，用以以提高整整個結(jié)構(gòu)構(gòu)de強度度。由于于施工工工藝dee改進，

12、技術(shù)dde提高高，提高高混凝土土de強度度不會引引起整個個結(jié)構(gòu)dde造價價大幅提提高。4、基礎(chǔ)礎(chǔ)形式選選取本設(shè)計dde基礎(chǔ)礎(chǔ)形式選選取邊柱柱采用柱柱下獨立立基礎(chǔ)，中柱采采用聯(lián)合合基礎(chǔ)。多層框框架結(jié)構(gòu)構(gòu)de基礎(chǔ)礎(chǔ)，一般般有柱下下獨立基基礎(chǔ)、條條形基礎(chǔ)礎(chǔ)、十字字形基礎(chǔ)礎(chǔ)、片筏筏基礎(chǔ)，必要時時也可采采用箱形形基礎(chǔ)或或樁基等等?；A(chǔ)類型型de選擇擇，取決決于現(xiàn)場場de工程程地質(zhì)條條件、上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載dde大小小、上部部結(jié)構(gòu)對對地基上上不均勻勻沉降及及傾斜dde敏感感程度以以及施工工條件等等因素，還應(yīng)進進行必要要de技術(shù)術(shù)經(jīng)濟比比較。5、結(jié)構(gòu)構(gòu)布置計計算根據(jù)該房房屋dee使用功功能及建建筑設(shè)計計de要

13、求求，進行行了建筑筑平面、立面及及剖面設(shè)設(shè)計。主主體結(jié)構(gòu)構(gòu)為5層，層層均為33.9mm。填充充墻采用用200厚dee加氣混混凝土砌砌塊。樓樓蓋及屋屋蓋均采采用現(xiàn)澆澆鋼筋混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)，樓樓板厚度度為120mm。一般情況況下，框框架結(jié)構(gòu)構(gòu)是一個個空間受受力體系系。為方方便起見見，常常常忽略結(jié)結(jié)構(gòu)縱向向和橫向向之間dde空間間聯(lián)系，忽略各各構(gòu)件dde扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)作用，將縱向向框架和和橫向框框架分別別按平面面框架進進行分析析計算。由于通通常橫向向框架dde間距距相同，作用于于各橫向向框架上上de荷載載相同，框架dde抗側(cè)側(cè)剛度相相同，因因此，各各榀橫向向框架都都將產(chǎn)生生相同dde內(nèi)力力與變形形，結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計

14、時時一般取取中間有有代表性性de一榀榀橫向框框架進行行分析即即可。第三章 結(jié)構(gòu)計計算書1 框架架結(jié)構(gòu)計計算方法法，框架架截面尺尺寸dee確定1.1框框架計算算方法dde確定定:在豎向荷荷載作用用下，規(guī)規(guī)則多層層框架dde側(cè)移移很小，可近似似認(rèn)為側(cè)側(cè)移為零零，可選選用力矩矩分配法法進行內(nèi)內(nèi)力分析析。具體體步驟如如下：計算各各跨梁在在豎向荷荷載作用用下dee固端彎彎矩；計算框框架各節(jié)節(jié)點dee力矩分分配系數(shù)數(shù)；將各節(jié)節(jié)點dee不平衡衡力矩同同時進行行分配，并向遠(yuǎn)遠(yuǎn)端傳遞遞，再在在各節(jié)點點分配一一次，即即可結(jié)束束。在水平荷荷載作用用下，對對于比較較規(guī)則dde、層層數(shù)不多多de框架架結(jié)構(gòu)，當(dāng)柱軸軸向變

15、形形對內(nèi)力力及位移移影響不不大時，可選用用D值法法進行內(nèi)內(nèi)力分析析。柱dde抗側(cè)側(cè)移剛度度與梁dde線剛剛度有關(guān)關(guān)，柱dde反彎彎點高度度與梁柱柱線剛度度比、上上下層梁梁de線剛剛度比、上下層層de層高高變化有有關(guān)?？伎紤]上述述因素dde影響響，對柱柱de抗側(cè)側(cè)移剛度度和反彎彎點高度度進行修修正，就就是D值值法。1.2主主要構(gòu)件件材料及及尺寸估估算1.2.1主要要構(gòu)件材材料框架梁、板、柱柱采用現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋筋混凝土土構(gòu)件，墻體采采用混凝凝土空心心砌塊，混凝土強強度：梁梁、板、柱均采采用C330混凝凝土，鋼鋼筋使用用HPBB2355，HRRB 4400二二種鋼筋筋。1.2.2主要要構(gòu)件dde截面面尺

16、寸（1）框框架梁：橫向框架架梁，最最大跨度度L=88.1mm，h=（11/81/112）LL=10000mmm6755mm，取h=8000mmb=（11/21/33）h=4000mm2666mm，取b=3000mm縱向框架架梁，最最大跨度度L=55.4mm，h=（11/1221/13）L=4450mmm4155mm，取h=6000mmb=（11/21/33） hh=3000mmm2000mm，取b=2500mm（2）框框架柱：初定邊柱柱尺寸4400mmm6000mm，中柱5500mmm5000mm角柱5000mmm6000mm，一至五五層框架架柱混凝凝土強度度等C30。其中，nn為驗算算截面以

17、以上樓層層層數(shù)，g為折折算在單單位建筑筑面積上dee重力荷荷載代表表值，框框架結(jié)構(gòu)構(gòu)近似取取18 kN/m2，F(xiàn)為為按簡支狀狀態(tài)計算算de柱de負(fù)荷荷面，為考慮慮地震作作用組合合后柱軸壓力增增大系數(shù)數(shù)。抗震等級級四級dde框架架結(jié)構(gòu)軸軸壓比，邊柱和和中柱dde負(fù)荷面積分分別是55.4mm4.005m和和5.44m5.44m。邊柱 中柱 所以邊柱柱取4000mmm6000mm，中柱取取5000mm5000mm。1.2.3.框框架結(jié)構(gòu)構(gòu)計算簡簡圖和結(jié)結(jié)構(gòu)平面面布置圖圖框架結(jié)構(gòu)構(gòu)計算簡簡圖2.屋面面和樓面面板dee荷載計計算屋面和樓樓面板dde荷載載取自建筑荷荷載規(guī)范范（GGB50000992000

18、1）。2.1屋屋面恒荷荷載：屋面構(gòu)造造見下圖圖：防水層（剛性）30厚厚C200細(xì)石混混凝土防防水 防水層 (柔性性 ) 冷底子子油一道道上鋪SSBS防防水卷材材二道 找平層：15厚厚水泥砂砂漿 找坡層：40厚厚水泥石石灰焦渣渣砂漿找找坡 保溫層：80厚厚1：110珍珠珠巖保溫溫層 結(jié)構(gòu)層：1200厚現(xiàn)澆澆鋼筋混混凝土板板 抹灰層：15厚厚板底抹抹灰 屋面恒荷荷載 2.2.樓板計計算根據(jù)混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范（GBB50001020002），樓板長長邊l002與短短邊l001之比比小于22時，宜宜按雙向向板計算算。樓板板長邊ll02與與短邊ll01之之比大于于2，但但小于33.0時時，宜按按雙

19、向板板計算，當(dāng)按沿沿短邊受受力dee單向板板計算時時，應(yīng)沿沿長邊方方向布置置足夠dde構(gòu)造造鋼筋。根據(jù)本工工程dee實際尺尺寸，樓樓板全為為雙向板板，樓板板按照彈彈性方法法進行計計算。雙向板按按彈性理理論dee計算方方法：多跨連連續(xù)雙向向板跨中中最大正正彎矩：為了求得得連續(xù)雙雙向板跨跨中最大大正彎矩矩，荷載載分布情情況可以以分解為為滿布荷荷載g+q/22及間隔隔布置qq/2兩兩種情況況，前一一種情況況可近似似認(rèn)為各各區(qū)格板板都固定定支承在在中間支支承上，對于后后一種情情況可近近似認(rèn)為為在中間間支承處處都是簡簡支dee。沿樓樓蓋周邊邊則根據(jù)據(jù)實際支支承情況況確定。分別求求得各區(qū)區(qū)格板dde彎矩矩

20、，然后后疊加得得到各區(qū)區(qū)格板dde跨中中最大彎彎矩。多跨連連續(xù)雙向向板支座座最大負(fù)負(fù)彎矩：支座最大大負(fù)彎矩矩可按滿滿布活荷荷載時求求得。連續(xù)雙向向板dee計算圖圖示（1）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)層樓樓板計算算：標(biāo)準(zhǔn)層樓樓板區(qū)格格劃分： 標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)層樓板板區(qū)格圖圖板A板A按四四邊固定定計算：基本資料料：1、邊界界條件（左端/下端/右端/上端）：固定定/固定定/固定定/固定定/ 2、荷載： 永永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：g 4.110 kkN/MM2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 2.000 kkN/MM2 計計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly = 42225 mmm 板板厚HH = 1120 mm；砼強度度等

21、級：C300；鋼筋筋強度等等級：HHRB4400 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 MxMx=(0.013393+0.0027994/55)(1.22044.1+1.44011.0)4.22= 2.220kNNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =(0.032283+0.0058009/55)(1.44 11.0) 44.222 = 1.11kkNMM MMx= 22.200 + 1.11 = 3.331kNNM AAsx= 2557.992mmm2，實實配881880 (As 2279.

22、mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩 My Myy =(0.0027994+00.0113933/5)(11.200 44.1+1.440 1.00) 4.222= 3.447kNNM 考慮慮活載不不利布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.058809+0.0032883/55)(1.44 11.0) 44.222 = 11.622kNM MMy= 33.477 + 1.662 = 55.088kNM AAsy= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 0

23、0.2333%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0056110(1.220 4.1+11.400 2.00) 4.222 = 77.733kNM AAsx= 2265.06mmm2，實配82200 (Ass 2799.mmm2) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My Myy =0.0067665(1.220 4.1+11.400 2.00) 4.222 = 99.322kNM AAsy= 3321.57mmm2，實配 81500 (AAs 3335.mmm2) minn 0.2215% ， 00.2779%板B基本資料料：1、

24、邊界界條件（左端/下端/右端/上端）：固定定/鉸支支/鉸支支/固定定/固定定/ 2、荷載： 永永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：g 4.110 kkN/MM2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 2.000 kkN/MM2 計計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly = 42225 mmm 板板厚HH = 1120 mm；砼強度度等級：C300；鋼筋筋強度等等級：HHRB4400 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 Mx Mxx =(0.0022006+00.0332555/5)(11.200 44.1+1.440 1.00) 4.

25、222 = 33.222kNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =(0.032283+0.0058009/55)(1.44 11.0) 44.222 = 11.111kNM MMx= 33.222 + 1.11 = 4.33kkNMM AAsx= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩 My Myy =(0.0032555+00.0222066/5)(11.200 44.1+1.440 1.00) 4.222= 4.17kkNMM 考慮慮活載不不

26、利布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.058809+0.0032883/55)(1.44 1.00) 4.222 = 11.622kNM MMy= 44.177 + 11.622 = 55.799kNM AAsy= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0071444(1.220 4.1+11.400 2.00) 4.222 = 99.855kNM AAsx= 3340.29mmm2，實配82200 (Ass 2799.mmm2) min

27、n 0.2215% ， 00.2333%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My Myy =0.0079339(1.220 4.11+1.40 2.0) 4.22 = 10.94kkNMM AAsy= 3379.79mmm2，實配 81500 (AAs 3335mmm2) minn 0.2215% ， 00.2779%板D基本資料料：1、邊界界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支支/鉸支支/固定定/固定定/ 2、荷載： 永永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：g 4.110 kkN/MM2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 2.000 kkN/MM2 計計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly = 4222

28、5 mmm 板板厚HH = 1120 mm；砼強度度等級：C300；鋼筋筋強度等等級：HHRB4400 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 Mx Mxx =(0.0021440+00.0337288/5)(11.200 4.11+1.40 11.0) 44.222 = 33.255kNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =(0.032283+0.0058009/55)(1.44 11.0) 44.222 = 11.111kNM MMx= 33.255 + 11.111 = 44.377kNM

29、 AAsx= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩 MyMy =(0.037728+0.0021440/55)(1.220 4.1+11.400 1.00) 4.222= 4.69kkNMM 考慮慮活載不不利布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.058809+0.0032883/55)(1.44 1.00) 4.222 = 1.662kNNM MMy= 44.699 + 11.622 = 66.300kNM AAsy= 2557.992mmm2，實實配882

30、000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0075220(1.220 4.1+11.400 2.00) 4.222 = 100.366kNM AAsx= 3358.94mmm2，實配82200 (Ass 2799.mmm2, ) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My Myy =0.0090116(1.220 4.1+11.400 22.0) 44.222 = 12.42kkNMM AAsy= 4433.83mmm2，實配 81500 (AAs 3335

31、.mmm2, ) minn 0.2215% ， 00.2779%板E基本資料料：1、邊界界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支支/固定定/固定定/固定定/ 2、荷載： 永永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：g 4.110 kkN/MM2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 2.000 kkN/MM2 計計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly = 42225 mmm 板板厚HH = 1120 mm；砼強度度等級：C300；鋼筋筋強度等等級：HHRB4400 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 Mx Mxx =(0.0014335+00

32、.0332144/5)(11.200 4.11+1.40 11.0) 44.222 = 22.344kNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =(0.032283+0.0058009/55)(1.44 1.00) 4.222 = 1.111kNNM MMx= 2.334 + 1.11 = 33.455kNM AAsx= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩 My Myy =(0.0032114+00.0114355/5)(11.200 4.11+

33、1.40 11.0) 44.222= 33.955kNM 考慮慮活載不不利布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.058809+0.0032883/55)(1.44 11.0) 44.222 = 1.662kNNM MMy= 3.95 + 11.622 = 5.557kNNM AAsy= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0057007(1.220 4.1+11.400 2.00) 4.222 = 77.866kNM AAsx= 2269

34、.77mmm2，實配82200 (Ass 2799.mmm2) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My Myy =0.0073119(1.220 4.1+11.400 2.00) 4.222 = 100.099kNM AAsy= 3348.92mmm2，實配 81500 (AAs 3335.mmm2 ) minn 0.2215% ， 00.2779%板C一、基本本資料：1、邊界界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支支/固定定/固定定/固定定/ 2、荷載： 永久荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：gg 3.60 kN/M2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 2.550 kkN/

35、MM2 計計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly = 42225 mmm 板板厚HH = 1120 mm；砼強度度等級：C300；鋼筋筋強度等等級：HHRB4400 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 Mx Mxx =(0.0003880+00.0440000/5)(11.2003.6+11.4001.3) 2.72 = 0.552kNNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =(0.017740+0.0096550/55)(1.44 11.3) 22.722 = 0.447kN

36、NM MMx= 00.522 + 0.447 = 0.99kkNMM AAsx= 2000.000mmm2，實實配 82200 (Ass 2511mm22) minn 0.2200% ， 00.2551%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩 My Myy =(0.0040000+00.0003800/5)(11.200 3.66+1.40 11.3) 22.722= 1.80kkNMM 考慮慮活載不不利布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.096650+0.0017440/55)(1.44 11.3) 22.722 = 1.228kNNM MMy= 11.800 + 11.28

37、8 = 33.088kNM AAsy= 2000.000mmm2，實實配 82200 (Ass 2511.mmm2) minn 0.2200% ， 00.2551%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0057000(1.220 3.6+11.400 22.5) 22.722 = 3.225kNNM AAsx= 2200.00mmm2，實配 82000 (AAs 2551.mmm2) minn 0.2200% ， 00.2551%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My Myy =0.0082990(1.220 3.6+11.400 2.55) 2.772 = 4.773kNNM

38、 AAsy= 2200.00mmm2，實配102000 (AAs 3993.mmm2) minn 0.2200% ， 00.3993%樓面板設(shè)設(shè)計：板A一、基本本資料：1、邊界界條件（左端/下端/右端/上端）：固定定/固定定/固定定/固定定/ 2、荷載： 永永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：g 5.220 kkN/MM2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 0.770 kkN/MM2 計計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly = 42225 mmm 板板厚HH = 1120 mm；砼強度度等級：C300；鋼筋筋強度等等級：HHRB4400 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計

39、算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 Mx Mxx =(0.0013993+00.0227944/5)(11.355 55.2+0.998 0.33) 4.222 = 22.577kNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =(0.032283+0.0058009/55)(1.44 0.33) 4.222 = 00.277kNM MMx= 22.577 + 0.227 = 2.84kkNMM AAsx= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩

40、 My Myy =(0.0027994+00.0113933/5)(11.3555.2+00.988 00.3) 44.222= 4.04kkNMM 考慮慮活載不不利布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.058809+0.0032883/55)(1.44 00.3) 44.222 = 0.440kNNM MMy= 44.044 + 0.440 = 4.43kkNMM AAsy= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0056110(1.33

41、5 5.22+0.98 0.7) 4.22 = 7.772kNNM AAsx= 2264.57mmm2，實配82200 (Ass 2799.mmm2, ) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My My =00.0667655(11.355 5.22+0.98 00.7) 44.222 = 99.311kNMAsy= 3320.96mmm2，實配 81500 (AAs 3335.mmm2, ) miin 0.2155% ， 0.2279%板B一、基本本資料：1、邊界界條件（左端/下端/右端/上端）：固定定/鉸支支/固定定/固定定/ 2、荷載： 永永久

42、荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：g 5.220 kkN/MM2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 0.770 kkN/MM2 計計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly = 42225 mmm 板板厚HH = 1120 mm；砼強度度等級：C300；鋼筋筋強度等等級：HHRB4400 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 Mx Mxx =(0.0022006+00.0332555/5)(11.355 55.2+0.998 0.33) 4.222 = 33.766kNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =

43、(0.032283+0.0058009/55)(1.44 00.3) 44.222 = 0.227kNNM MMx= 33.766 + 00.277 = 44.033kNM AAsx= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩 My Myy =(0.0032555+00.0222066/5)(11.355 55.2+0.998 0.33) 4.222= 4.86kkNMM 考慮慮活載不不利布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.058809+0.0032883/5

44、5)(1.44 0.33) 4.222 = 00.400kNM MMy= 44.866 + 00.400 = 55.255kNM AAsy= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0071444(1.335 5.2+00.988 0.77) 4.222 = 99.833kNM AAsx= 3339.65mmm2，實配82200 (Ass 2799.mmm2) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My Myy =0.

45、0079339(1.335 5.2+00.988 0.77) 4.222 = 100.922kNM AAsy= 3379.07mmm2，實配 81500 (AAs 3335.mmm2) minn 0.2215% ， 00.2779%板D一、基本本資料： 1、邊界條條件（左左端/下下端/右右端/上上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：g 5.220 kkN/MM2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 0.770 kkN/MM2 計計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly = 42225 mmm 板板厚HH = 1120 mm；砼強度度等級：C300；鋼筋筋強度等

46、等級：HHRB4400 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 Mx Mxx =(0.0021440+00.0337288/5)(11.355 55.2+0.998 0.33) 4.222 = 33.799kNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =(0.032283+0.0058009/55)(1.44 0.33) 4.222 = 00.277kNM MMx= 33.799 + 00.277 = 44.066kNM AAsx= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm

47、22) minn 0.2215% ， 00.2333%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩 My Myy =(0.0037228+00.0221400/5)(11.355 55.2+0.998 0.33) 4.222= 5.46kkNMM 考慮慮活載不不利布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.058809+0.0032883/55)(1.44 0.33) 4.222 = 00.400kNM MMy= 55.466 + 00.400 = 55.866kNM AAsy= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.

48、2333%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0075220(1.335 5.2+00.988 0.77) 4.222 = 100.344kNM AAsx= 3358.27mmm2，實配82200 (Ass 2799.mmm2) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My Myy =0.0090116(1.335 5.22+0.98 0.7) 4.22 = 122.400kNM AAsy= 4433.01mmm2，實配 81500 (AAs 3335.mmm2) minn 0.2215% ， 00.2779%板E一、基本本資料： 1、

49、邊界條條件（左左端/下下端/右右端/上上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：g 5.220 kkN/MM2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 0.770 kkN/MM2 計計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly = 42225 mmm 板板厚HH = 1120 mm； 砼砼強度等等級：CC30；鋼筋強強度等級級：HRRB4000 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 Mx Mxx =(0.0014335+00.0332144/5)(11.355 55.2+0.998 0.33) 4.22

50、2 = 22.733kNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =(0.032283+0.0058009/55)(1.44 0.33) 4.222 = 00.277kNM MMx= 22.733 + 00.277 = 33.000kNM AAsx= 2557.992mmm2，實配配82000 (AAs 2779.mmm2) minn 0.2215% ， 00.2333%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩 My Myy =(0.0032114+00.0114355/5)(11.355 55.2+0.998 0.33) 4.222= 44.600kNM 考慮慮活載不不利

51、布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.058809+0.0032883/55)(1.44 00.3) 44.222 = 00.400kNM MMy= 44.600 + 00.400 = 55.000kNM AAsy= 2557.992mmm2，實實配882000 (As 2279.mm22) minn 0.2215% ， 00.2333%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0057007(1.335 5.2+00.988 0.77) 4.222 = 77.855kNM AAsx= 2269.27mmm2，實配82200 (Ass 2799.mmm2) min

52、n 0.2215% ， 00.2333%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My Myy =0.0073119(1.335 5.2+00.988 0.77) 4.222 = 100.077kNM AAsy= 3348.27mmm2，實配 81500 (AAs 3355.mmm2) minn 0.2215% ， 00.2779%板C一、基本本資料： 1、邊界條條件（左左端/下下端/右右端/上上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：g 5.220 kkN/MM2 可可變荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：q 0.770 kkN/MM2計算跨度度Lxx = 54400 mm；計算算跨度Ly =

53、 27000 mmm 板板厚HH = 1120 mm； 砼砼強度等等級：CC30；鋼筋強強度等級級：HRRB4000 3、計算方方法：彈彈性算法法。 4、泊松比比：1/55.二、計算算結(jié)果：平行于 Lx 方向dde跨中中彎矩 Mx Mxx =(0.0003880+00.0440000/5)(11.3555.2+00.988 00.3) 22.722 = 00.633kNM 考慮慮活載不不利布置置跨中XX向應(yīng)增增加dee彎矩： Mxxa =(0.017740+0.0096550/55)(1.44 00.3)2.72 = 00.099kNM MMx= 00.633 + 0.009 = 0.73kk

54、NMM AAsx= 2000.000mmm2，實實配 82200 (Ass 2511.mmm2) minn 0.2200% ， 00.2551%平行于 Ly 方向dde跨中中彎矩 My Myy =(0.0040000+00.0003800/5)(11.3555.2+00.988 00.3) 22.722= 2.19kkNMM 考慮慮活載不不利布置置跨中YY向應(yīng)增增加dee彎矩： Myya =(0.096650+0.0017440/55)(1.440.3) 2.72 = 0.25kkNMM MMy= 22.199 + 0.225 = 2.44kkNMM AAsy= 2000.000mmm2，實實

55、配 82200 (Ass 2511mm22) minn 0.2200% ， 00.2551%沿 Lxx 方向向de支座座彎矩 Mx Mxx =0.0057000(1.335 5.22+0.98 0.7) 2.72 = 3.20kkNMM AAsx= 2200.00mmm2，實配 82000 (AAs 2551.mmm2) minn 0.2200% ， 00.2551%沿 Lyy 方向向de支座座彎矩 My Myy =0.0082990(1.335 5.2+00.988 0.77) 2.772 = 44.666kNM AAsy= 2200.00mmm2，實配配 881880 (As 2279.m

56、m22) minn 0.2200% ， 00.2779%3 次梁梁計算3.1荷荷載計算算恒載設(shè)計計值：板傳來dde自重重4.11.224.0519.93KKN/MM次梁自重重0.255（00.4-0.112）251.222.1KNN/M次梁粉刷刷0.022 (0.44-0.12)2171.220.23KKN/MM小計：222.226KNN/M活載設(shè)計計值：2011.44.005111.334KNN/M荷載設(shè)計計值gg+q=22.6+111.334=333.66KN/M3.2次次梁計算算3.2.1.彎彎矩計算算邊跨Ma=-1/116(gg+q)L0112= -33.644.522/166-442

57、.5525KKNMMM1 = 1/14(g+qq)L0012= 333.664.52/144 448.660KNNMMb=-1/111(gg+q)L0112= -33.644.522/111=-661.885 KKNMM第二跨Mb=-1/111(gg+q)L0222= -33.644.522/111=-661.885 KKNMMM2 = 1/16(g+qq)L0022= 333.664.52/166 442.5525KKNMMMc=-1/114(gg+q)L0222= -33.644.522/144-448.660KNNM第三跨Mc=-1/114(gg+q)L0332= -33.644.522

58、/144=-448.660 KKNMMM3 = 1/16(g+qq)L0032= 333.664.52/166 442.5525KKNMMMd=-1/114(gg+q)L0332= -33.644.522/144-448.660KNNM第四跨Md=-1/114(gg+q)L0442= -33.655.422/144= -69.98KKNMMM4 = 1/16(g+qq)L0042= 333.665.42/166 661.224KNNMMe=-1/111(gg+q)L0442= -33.655.422/111-889.007KNNM第五跨Me=-1/111(gg+q)L0552= -33.655

59、.422/144= -89.07KKNMMM5 = 1/14(g+qq)L0052= 333.665.42/166 669.998KNNMMf=-1/116(gg+q)L0552= -33.655.422/111-661.224KNNM由于第33跨和第第4跨dde計算算長度不不同，支座D處處彎矩取取兩者較較大值：-699.988KNM3.2.2.剪剪力計算算邊跨Va=00.5(g+qq)L001= 0.55333.64.55755.6KKNVbl= 0.55(g+qq)L001= 0.555333.664.5883.116KNN第二跨Vbr=0.555(gg+q)L022= 00.555333

60、.64.55833.166KNVcl= 0.55(g+qq)L002= 0.555333.664.5 83.16KKN第三跨Vcr=0.555(gg+q)L033= 00.555333.64.55833.166KNVdl= 0.55(g+qq)L003= 0.555333.664.5883.116KNN第四跨Vdr=0.555(gg+q)L044= 00.555333.65.44999.799KNVel= 0.55(g+qq)L004= 0.555333.665.4 99.79KKN第五跨Ver=0.555(gg+q)L055= 00.555333.65.44999.799KNVf= 0.55