鑄造廠烘干爐臭氣治理設(shè)計(jì)

1、-. z.目錄一、課程設(shè)計(jì)題目二、課程設(shè)計(jì)目的三、設(shè)計(jì)的原始資料四、設(shè)計(jì)工藝參數(shù)五、凈化工藝流程確實(shí)定六、設(shè)計(jì)計(jì)算 6.1 噴淋塔的設(shè)計(jì)計(jì)算 6.2 吸附塔的設(shè)計(jì)計(jì)算6.3 煙囪設(shè)計(jì)計(jì)算 6.4 管道設(shè)計(jì)計(jì)算 6.5 風(fēng)機(jī)選擇七、參考文獻(xiàn)一、課程設(shè)計(jì)題目*鑄造廠烘干爐臭氣治理設(shè)計(jì)二、課程設(shè)計(jì)目的通過課程設(shè)計(jì)進(jìn)一步消化和穩(wěn)固課程所學(xué)內(nèi)容，并使所學(xué)的知識(shí)系統(tǒng)化，培養(yǎng)運(yùn)用所學(xué)理論知識(shí)進(jìn)展凈化系統(tǒng)設(shè)計(jì)的初步能力、通過設(shè)計(jì)，了解工程設(shè)計(jì)的內(nèi)容、方法和步驟，培養(yǎng)學(xué)生確定大氣污染控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方案、進(jìn)展設(shè)計(jì)計(jì)算、繪制工程圖、實(shí)用技術(shù)資料、編寫設(shè)計(jì)說明書的能力。三、設(shè)計(jì)的原始資料*鑄造廠現(xiàn)有兩座遠(yuǎn)紅外烘干爐，

2、用于烘干集團(tuán)公司所生產(chǎn)的主產(chǎn)品推土機(jī)和壓路機(jī)的型砂。廠房的平面示意圖如圖1所示，烘干爐的構(gòu)造示意圖如圖2所示。烘干工序?yàn)椋汉娓蔂t采用間歇操作，兩座烘干爐每一個(gè)天平均烘干三爐型砂，在加熱過程中有恒溫控制系統(tǒng)進(jìn)展自動(dòng)控制，每加熱一爐型砂需要4個(gè)小時(shí)左右，其排放煙氣是間歇性的，一般爐內(nèi)溫度加熱到180開場(chǎng)使用通風(fēng)機(jī)進(jìn)展排氣，大約排放15分鐘，以后每30分鐘經(jīng)行一次排氣。爐內(nèi)煙氣通過安裝在爐頂?shù)膬蓚€(gè)排氣管d=200mm引出，沒有設(shè)置煙囪，煙氣直接排入室外環(huán)境。從*鑄造廠的來的資料進(jìn)一步了解到型砂是有3-4%的合脂油和黃沙混合而成的。從合脂油的硬化機(jī)理知道合脂的硬化主要是由于羥基酸之間的羥基團(tuán)和羧基團(tuán)起

3、作用并聚合成為分子量更大的聚合物，同時(shí)合脂中少量的不飽和脂肪酸在烘干過程中發(fā)生氧化聚合反響。由于合脂中含有較多的羥基酸醇酸，在加熱過程中容易脫水聚合，形成長(zhǎng)鏈的聚酯。例如兩個(gè)分子羥基酸中的羥基-OH和羧基-COOH相互脫水縮合而生成聚合物交酯。加熱作用除了為了合脂的硬化提供硬化環(huán)境外，也起到蒸發(fā)水分和促進(jìn)合脂油中的稀釋劑煤油的生成作用。這就會(huì)使得在加熱過程中有各種復(fù)雜的物質(zhì)以氣體的形式排出。主要有合脂油在濃縮過程中產(chǎn)生的水、有機(jī)酸、煤油，以及合脂油和黃沙所含雜質(zhì)在加熱過程中所產(chǎn)生的一些易揮發(fā)的小分子有機(jī)物、硫化物等。這些物質(zhì)排入環(huán)境產(chǎn)生惡臭污染。四、設(shè)計(jì)工藝參數(shù)系統(tǒng)風(fēng)量Q：800 N QUOT

4、E /h煙氣溫度T：80-95 排氣管直徑D：225 mm原風(fēng)機(jī)型號(hào)：Y132S12風(fēng)量：3807 QUOTE /h 功率：5.5 KW五、凈化工藝流程確實(shí)定根據(jù)原始資料，擬確定有以下方法處理方法：冷凝法、吸附法、洗滌法和洗滌-吸附聯(lián)合工藝。冷凝法雖然既有一定的效果,但是煙氣的溫度難以降低,出口煙氣溫度在100以上,大局部小分子難于冷卻下來,因此處理效率很低,出口部位的煙氣中仍有惡臭,去除效率不高,冷凝下來的油脂容易附在冷凝管上,不易收集。吸附法對(duì)煙氣治理效果較好,因?yàn)槲絼┠芪浇^大局部的油脂類物質(zhì)和小分子物質(zhì)。在系統(tǒng)的出口部位,煙氣中根本上聞不出惡臭味,因此吸附法對(duì)惡臭處理具有良好的治理效

5、果。但是吸附法帶來一系列問題,如吸附劑的再生、吸附室溫度過高對(duì)吸附劑帶來不良作用等問題。洗滌法也是利用冷凝的原理,對(duì)煙氣進(jìn)展處理,同時(shí)能去除局部易溶水的氣體。洗滌法對(duì)煙氣的冷凝作用明顯,洗滌器進(jìn)口管中的煙氣溫度在120170,經(jīng)過洗滌后,煙氣溫度降到4050。油水靜止后能分層,在水面上漂浮著油層,水中具有強(qiáng)烈的惡臭氣味,說明局部惡臭氣體是溶于水的。洗滌法能去除大局部煙氣中的氣味,但是在出口局部還能聞出少許惡臭的氣味,說明洗滌法去除不徹底。將洗滌法和吸附法聯(lián)合起來處理,煙氣先洗滌,后吸附,經(jīng)過兩道工序,保證了治理效果,同時(shí)解決了吸附法存在溫度過高處理效果不好的的問題。因此在工藝選擇上,我們采用了

6、洗滌吸附法的聯(lián)合工藝。由以上工藝，洗滌器設(shè)置為噴淋塔，吸附器設(shè)置為吸附塔。六、設(shè)計(jì)計(jì)算6.1噴淋塔的設(shè)計(jì)由于吸附塔在0-40時(shí)隨著溫度升高，活性炭吸附效果越好，所以取出噴淋塔溫度為40。煙氣量為800N QUOTE /h，令煙氣溫度為90，出口溫度為40，冷流體進(jìn)入狀況，進(jìn)水溫度為25，出水溫度為45。(1)煙氣量計(jì)算QUOTE 式中：、 QUOTE 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下和溫度為T時(shí)的煙氣流量， QUOTE /h T煙氣進(jìn)口溫度代入數(shù)據(jù)得：進(jìn)口煙氣流量：Q= QUOTE =1063.74 QUOTE /h=0.295 QUOTE /s(2)塔徑的計(jì)算 D= QUOTE 式中：Q煙氣流量， QUOTE /

7、h V空塔氣速由于噴淋塔是小型噴淋塔，根據(jù)GB/T50392-2006的機(jī)械通風(fēng)冷卻塔設(shè)計(jì)規(guī)*。塔內(nèi)風(fēng)速一般為22.5m/s，取空塔氣速為2m/s。所以：D= QUOTE =0.433m，取整為0.8m實(shí)際空塔氣速為v= QUOTE 0.58m/s(3)濕段高度為了取得較好的降溫效果，一般取2-5秒的停留時(shí)間，本次設(shè)計(jì)取停留時(shí)間為5秒。所以濕段高度h=0.58*4=2.9m(4)用水量計(jì)算根據(jù)熱量平衡式計(jì)算 QUOTE 式中： QUOTE 、QUOTE 熱流體和冷流體的質(zhì)量流量，kg/h 熱流體進(jìn)出口溫度， QUOTE 冷流體進(jìn)出口溫度， QUOTE 、 QUOTE 熱流體和冷流體的平均比熱容

8、，KJ/kg煙氣的平均溫度為 QUOTE =65，查得該溫度下比熱容 QUOTE 1.017KJ/kg，密度為1.046 kg/m3。冷流體的平均溫度為 QUOTE =35，查得該溫度下比熱容 QUOTE 4.174 KJ/kg，密度為994kg/m3。熱流體的質(zhì)量流量 QUOTE 1063.74 QUOTE =1112.67kg/h冷流體的質(zhì)量流量： QUOTE =677.76 kg/h所以用水量為 QUOTE = QUOTE =0.682 m3/h考慮到水的重復(fù)使用，設(shè)置一個(gè)換熱器以及提升泵。(5)其他設(shè)施設(shè)計(jì) a、布水裝置由于采用逆流式冷卻塔，所以用管式配水。噴頭布置采用正三角形布置。噴

9、淋區(qū)一般設(shè)置36個(gè)噴淋層，每個(gè)噴淋層都裝有多個(gè)霧化噴嘴，穿插布置，覆蓋率達(dá)200%300%。由于濕段高度為2.9m，同時(shí)考慮本錢問題，故設(shè)計(jì)中設(shè)置3個(gè)噴淋層。噴淋層間距一般為1.22m，為了便于檢修和維護(hù)，層間距設(shè)為0.6m。由于處理量較小，根據(jù)GB/T50392-200的冷卻塔設(shè)計(jì)規(guī)*，取噴淋密度為14m3m2/h。表1：噴淋塔高度參考工程*圍噴淋入口寬度與直徑之比/%6090入口煙道到第一層噴淋層的距離/m2.03.5噴淋層間距/m1.22最頂端噴淋層到除霧器的距離/m1.22除霧器高度/m2.03.0除霧器到吸收塔出口的距離/m0.51噴淋塔出口寬度與直徑之比/%60100噴淋層高度為

10、QUOTE =(3-1)*0.6=1.2m入口煙道到第一層噴淋層的距離為： QUOTE 2.9-3-1*0.6=1.7m。滿足要求。b、除霧器設(shè)置氣液接觸后，氣體中會(huì)有一定量的液體沫霧，在進(jìn)入吸附塔之前，必須將水霧去除。常用的除霧器有拆版除霧器，填料除霧器，絲網(wǎng)除霧器，考慮到噴淋塔的特點(diǎn)及經(jīng)濟(jì)因素和效果，本工藝采用折板除霧器。除霧器通常安裝在吸收塔的頂部，也可安裝在吸收塔后的煙道上。其作用是捕集降溫后干凈煙氣中的水分，盡可能地保護(hù)其后的管路及設(shè)備不受腐蝕與沾污。同時(shí)如果蒸汽中含有較多的水分會(huì)對(duì)后續(xù)的吸附塔吸附產(chǎn)生影響，必須要對(duì)氣體進(jìn)展除霧枯燥。在吸收塔中，由上下兩級(jí)除霧器及沖水系統(tǒng)構(gòu)成。本噴淋

11、塔按照吸收塔規(guī)格設(shè)計(jì)。除霧器的原理示意圖如下：表1是吸收塔的相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)*，由于噴淋塔參考吸收塔設(shè)計(jì)，可以使用吸收塔的相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)*。按照表1取值，取最后一層噴淋層到除霧器的距離為0.6m，除霧器到吸收塔出口的距離0.4m。除霧器的高度為1m，采用2層除霧，則除霧區(qū)的總高度為 QUOTE 0.6+12+0.4=3m。C、布?xì)庋b置設(shè)計(jì)布?xì)庵饕强催M(jìn)出口煙氣的控制，一般希望進(jìn)氣在塔內(nèi)能夠分布均勻，且煙道呈正方形，故高度尺寸取得較小，但寬度不宜過大，否則影響穩(wěn)定性。取入口寬度與直徑之比0.3，出口寬度與直徑之比取0.35。所以：入口寬度 QUOTE =800*0.3=240mm出口寬度 QUOTE =8

12、00*0.35=280mm由于進(jìn)口煙氣溫度為90，出口煙氣溫度為40，所以可以得出進(jìn)出口的煙氣流量。進(jìn)口煙氣流量： QUOTE = QUOTE =1063.74 QUOTE /h=0.295 QUOTE /s出口煙氣流量： QUOTE = QUOTE =917.22 QUOTE /h=0.255 QUOTE /s逆流式噴淋塔煙氣進(jìn)出口流速一般為2.55m/s，本設(shè)計(jì)均取2.5m/s，由上面可以得到進(jìn)口煙氣流量為0.295 QUOTE /s，出口煙氣流量為0.255 QUOTE /s。由V=uhL，得：入口高度： QUOTE 0.49m，取0.5m。出口高度： QUOTE 根據(jù)氣體在管道內(nèi)的速度

13、*圍及噴淋塔的出口氣體的細(xì)致特點(diǎn)，在塔頂設(shè)計(jì)成錐形，選取噴淋塔的出口口徑D=150mm，外接外徑為150mm壁厚0.5mm的鋼質(zhì)管道，其中塔斗邊角為45。所以塔斗所占高度為：800-280/2=60mm=0.26m d、塔總高度計(jì)算塔的總高等于各段高度之和;H= QUOTE =1.7+1.2+3+0.5+0.26=6.66m實(shí)際中可取整計(jì)算。本設(shè)計(jì)按照6.66m設(shè)計(jì)。壓力損失：由于采用的是三層噴淋，根據(jù)計(jì)算噴淋塔壓力損失的軟件，一層噴淋壓力損失為407Pa，三層噴淋壓力損失為1221Pa。表2 冷卻塔的主要數(shù)據(jù)工程單位內(nèi)容冷卻塔形式噴淋塔流向順流/逆流逆流進(jìn)口煙氣量進(jìn)口溫度下m3/h1063.

14、74出口煙氣量出口溫度下m3/h917.22空塔氣速m/s0.58煙氣在吸收塔內(nèi)停留時(shí)間s5吸收塔吸收區(qū)直徑mm800用水量m3/h0.682噴淋層層數(shù)層3噴淋層層間距m0.6除霧器高度m1除霧器層數(shù)層2煙氣入口寬度mm240煙氣出口寬度mm280吸收塔吸收區(qū)高度m2,9噴淋層高度m1.2除霧區(qū)高度m3入口高度m0.5出口高度m塔頂吸收塔總高度m6.666.2吸附塔設(shè)計(jì)工業(yè)上應(yīng)用廣泛的吸附劑主要有四種：活性炭、活性氧化鋁、硅膠和沸石分子篩。通過常用吸附劑的比擬，我們可以選擇活性炭作為吸附劑。它是由各種含碳物質(zhì)在低溫下碳化，然后在高溫下活化而得到。其優(yōu)點(diǎn)是吸附效率高，比外表積大，有足夠的機(jī)械強(qiáng)度

15、，提熱穩(wěn)定性和化學(xué)穩(wěn)定性強(qiáng)，價(jià)格廉價(jià)，且易獲得。選取相關(guān)參數(shù)如下：堆積密度： QUOTE =460g/ QUOTE ；孔隙率： QUOTE =0.37；顆粒直徑：4-8mm；選用粒狀炭。實(shí)驗(yàn)確定活性炭的用量為400kg/三個(gè)月。2、煙氣量： QUOTE 式中：、 QUOTE 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下和溫度為T時(shí)的煙氣流量， QUOTE /h T煙氣進(jìn)口溫度由于吸附塔位于噴淋塔后，所以吸附塔的進(jìn)口溫度為40。即： QUOTE 917.22 QUOTE /h=0.255 QUOTE /s3、活性炭體積： QUOTE QUOTE 式中：m一次裝入的活性炭質(zhì)量，kg QUOTE 活性炭密度，kg/ QUOTE V

16、QUOTE =0.87 QUOTE 4、塔徑： D QUOTE 式中：Q煙氣流量， QUOTE /h QUOTE 空塔氣速，m/s，查相關(guān)設(shè)計(jì)手冊(cè)查簡(jiǎn)明通風(fēng)設(shè)計(jì)手冊(cè)，選擇固定床吸附裝置中的圓筒型，如下。同時(shí)查簡(jiǎn)明通風(fēng)設(shè)計(jì)手冊(cè)，得出固定床吸附裝置的空塔氣速一般取0.50m/s以下，吸附劑和氣體的接觸時(shí)間取0.502.0s以上，吸附層壓力損失應(yīng)控制小于1KPa。取空塔氣速為0.3m/s，由于處理的有害氣體濃度不是太高，采用單罐式。故塔徑為：D QUOTE =1.04m，取整D=1m實(shí)際的空塔氣速為v QUOTE =0.325m/s5、壓力損失： = QUOTE LPa式中： QUOTE 孔隙率 Q

17、UOTE 粘度，pa/s QUOTE 煙氣密度，kg/ QUOTE QUOTE 煙氣流速，m/s dp活性炭顆粒直徑，m取孔隙率為0.37，40下煙氣密度為1.128kg/m3，粒徑為5* QUOTE m，40下大氣的粘度為1.90* QUOTE PaS，L為活性炭層高度，由于垂直型的吸附塔的活性炭層高度和塔徑相等，故取L=1m。所以壓力損失：= QUOTE 1 =290.5+519.2 =809.7Pa1000Pa壓力損失合理。6、停留時(shí)間： t QUOTE 式中： QUOTE 孔隙率 V活性炭體積， QUOTE Q煙氣流量， QUOTE /s t QUOTE = QUOTE ，在0.52s

18、之間，符合要求7、吸附塔高度：1、塔的頂部空間高度塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭切線的距離。為了減少塔頂出口氣體中夾帶的液體量，取塔頂?shù)目臻g為1.21.5m。有時(shí)為了提高產(chǎn)品質(zhì)量，必須更多的除去氣體中夾帶的霧沫，可以再塔頂設(shè)置除沫器。由于在次設(shè)計(jì)中吸附塔進(jìn)入的氣體已經(jīng)在噴淋塔中除沫了，不需要在額外再設(shè)置除霧器。只需要預(yù)留頂部空間，取頂部空間為1.3m。采用弧度圓頂，具體設(shè)計(jì)如高程布置圖。2、塔的底部空間高度塔的底部空間高度指塔底最末一層塔盤到塔底下封頭切線處的距離。由于是吸附塔，所以氣體停留時(shí)間很短。本設(shè)計(jì)取氣體10s停留時(shí)間。塔的底部空間高度為： QUOTE =0.8m3吸附層

19、高度由之前的計(jì)算可得吸附層高度為1m。吸附塔的總高度為1.3+0.8+1=3.1m8、附件裝置設(shè)計(jì)：承載裝置的設(shè)計(jì)：選用典型的柵板作為支撐裝置，其構(gòu)造簡(jiǎn)單，強(qiáng)度大，操作方便。卸料人孔：距地面高度為1 m，高度為0.4m。裝料人孔：在塔頂設(shè)置，人孔的大小為0.4m6.3煙囪設(shè)計(jì)1、煙囪直徑煙囪出口內(nèi)徑：D= QUOTE 式中：Q工況下煙氣流量，m/s v煙囪出口煙氣速度， m查鍋爐房設(shè)計(jì)手冊(cè)，得出下表表1 煙氣出口流速單位米每秒通風(fēng)方式運(yùn)行情況全負(fù)荷最小負(fù)荷機(jī)械通風(fēng)102045自然通風(fēng)6102.53采用機(jī)械通風(fēng)，選取煙氣出口速度為 QUOTE =3m/s，則D= QUOTE = QUOTE =0

20、.33m，取整為0.3m。則實(shí)際煙氣出口速度為 QUOTE 2、煙囪的出口處平均風(fēng)速： QUOTE 式中： QUOTE 、 QUOTE 煙囪出口和近地面大氣平均流速，m/s； QUOTE 煙囪高度，m； 大氣穩(wěn)定系數(shù)；表2 鍋爐煙囪高度煙囪總額定出力/(t/h)1122661010202035煙囪最低高度/(m)202530354045取煙囪高度為20m。煙囪錐度為0.02。所以煙囪的底部直徑為 QUOTE +2*i*H式中：煙囪出口直徑 H煙囪高度，m i煙囪錐度，通常取底部直徑 QUOTE =0.3+2*0.02*20=1.1m。為了取m值方便，取地面10m處的氣速為4m/s。大氣穩(wěn)定度等

21、級(jí)為D級(jí)別。表3 各種穩(wěn)定條件下的風(fēng)廊線冪指數(shù)值m穩(wěn)定度級(jí)別地區(qū)ABCDE、F城市0.10.150.20.250.3鄉(xiāng)村0.070.070.10.150.25可以得出穩(wěn)定度m=0.25則煙囪出口處平均風(fēng)速 QUOTE =4.76m/s3、煙流抬升高度： QUOTE 1.5 QUOTE d+9.56* QUOTE 式中： QUOTE ， QUOTE 煙囪出口大氣平均風(fēng)速和煙氣流速，m/s d煙囪直徑，m QUOTE 煙氣熱釋放率，kj/s由以上計(jì)算： QUOTE 4.76m/s， QUOTE ，煙囪直徑d= QUOTE = QUOTE =0.7m， QUOTE =0.35*Pa* QUOTE 式

22、中： QUOTE 煙氣排放量，m3/s QUOTE 煙氣溫度和空氣溫度之差，取空氣溫度為20設(shè)施度 QUOTE 煙氣溫度 Pa當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?，?013.25hPa代入數(shù)據(jù)得出： QUOTE =0.35*Pa* QUOTE =0.35*1013.25* QUOTE *0.255 =354.6*0.06*0.255= 5.4kj/s計(jì)算抬升高度為： QUOTE 1.5 QUOTE d+9.56* QUOTE =2* QUOTE *1.5 QUOTE +9.56* QUOTE =1.6m4、校核：以SO2作為污染氣體校核，煙囪的有效高度為： QUOTE =20+1.6=21.6m地面最大濃度出現(xiàn)點(diǎn)為

23、： QUOTE = QUOTE =15.3m。擴(kuò)散參數(shù)修正，該鑄造廠建在城市中，按照P-T法得出的大氣穩(wěn)定度為D，經(jīng)修正后選擇C類。利用相關(guān)表格取得相關(guān)參數(shù)：0.106803* QUOTE =15.3.得出*=223.7m在*=223.7m時(shí)， QUOTE =0.177154*=26.3m質(zhì)量流量Q=0.255*1.128=0.2876 kg/s最大濃度 QUOTE = QUOTE =17.66mg/m3小于國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)200mg/m3，煙囪設(shè)計(jì)合理。5、煙囪阻力計(jì)算：a、煙囪的摩擦阻力 QUOTE 1式中： QUOTE 煙囪摩擦阻力系數(shù)，磚制或金屬煙囪均取0.04 QUOTE 煙囪高度，m QU

24、OTE 煙囪內(nèi)煙氣平均流速，m/s QUOTE 煙囪平均直徑，m QUOTE 1煙囪內(nèi)煙氣的平均密度，kg/m3由上面數(shù)據(jù)可以得出，H=20m， QUOTE =0.7m，煙囪內(nèi)煙氣平均流速 QUOTE = QUOTE = QUOTE =0.66m/s。煙囪內(nèi)煙氣的平均密度：由于標(biāo)況下干空氣密度為1.29，硫化氫密度為1.518，取標(biāo)況下煙道氣密度為 QUOTE kg/m340下煙道氣密度： QUOTE =1.35* QUOTE =1.18 kg/m3所以： QUOTE = QUOTE *1.18=0.029mm水柱 b、煙囪出口阻力 = QUOTE 式中：A煙囪出口阻力系數(shù)，A=1.0 VS煙

25、囪出口煙氣流速，m/s QUOTE 煙囪出口處煙氣密度，kg/m3由上面可得VS=3.6m/s，煙囪出口處溫度為20，其煙氣密度為 QUOTE =1.35* QUOTE =1.26所以= QUOTE C、煙囪抽力： S=H QUOTE 式中：S煙囪抽力，Pa H煙囪高度 QUOTE 、 QUOTE 標(biāo)況下空氣煙氣的密度，kg/m3 QUOTE 外界空氣溫度， QUOTE 煙囪內(nèi)煙氣平均溫度，由上面的計(jì)算，可得H=20m， QUOTE 、 QUOTE =1.35。 QUOTE ， QUOTE .代入得： S=H QUOTE =20* QUOTE =-0.23pad、煙囪總阻力 =0.83+0.029*9.81-0.23=8.2Pa6.4管道設(shè)計(jì)計(jì)算 1、管道阻力由于選用DN200的直管約45m，其中90下有20m,40下有25m，彎頭5個(gè)，三通3個(gè)。直管的管道阻力計(jì)算公式為：式中:L直管段長(zhǎng)度，m QUOTE 阻力系數(shù) QUOTE ，m V煙氣流速，m/ QUOTE ，kg/m3取DN200的管道阻力系數(shù)為0.02，查資料得40空氣密度為1.13kg/m3,煙氣速度為 QUOTE =8.12m/s。90下空氣密度為0.97