6m寬施工棧橋計算書

1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.永定新河施工棧橋計算書一、條件參數(shù)棧橋承載力要求：一臺65t履帶吊；9m3混凝土運(yùn)輸車；（一）655t履帶帶吊技術(shù)術(shù)參數(shù)：履帶吊自重重及起吊吊荷載總總計按照照1000t考慮慮1）履帶吊吊全長66m，寬寬度4.7m；2）履帶著著地長度度按6.0米計；3）履帶中中心距33.9米米；4）履帶寬寬度0.8m；5）施工期期間最大大活荷載載按照1100tt考慮；6）荷載：吊車自自重及吊吊裝物的的重量共共計1000t。（二）混凝凝土運(yùn)輸輸車技術(shù)術(shù)參數(shù)根據(jù)公路路橋涵設(shè)設(shè)計通

2、用用規(guī)范JJTG D600-20004及及現(xiàn)場實實際勘測測，本次次工程混混凝土運(yùn)運(yùn)輸車可可承載混混凝土為為9m33，車輛輛自重225t，車車輛縱向向三排輪輪，縱向向輪距分分別為33.4mm、1.4m，橫橫向輪距距為1.8m。二、相關(guān)計計算 （一）履帶帶吊計算算履帶吊產(chǎn)生生的單位位面積荷荷載值：1、1818cmm方木計計算對于方木的的計算，以以上層單單拼I360b工字鋼鋼為支點點，工字字鋼間距距為0.6m，即即方木計計算跨度度為0.6m。采采用最不不利的布布置方式式，即00.8mm單側(cè)履履帶吊荷荷載全部部作用于于方木上上，計算算簡圖如如下：線荷載：計算結(jié)果如如下：彎矩圖：剪力圖：位移圖：從圖中可

3、以以看出：方木最大彎彎矩值，最最大剪力力值，最大位移位位移第11單元的的中部：方木正應(yīng)力力：方木剪應(yīng)力力：以上均滿足足相關(guān)設(shè)設(shè)計規(guī)范范要求。2、上層II3600b工字字鋼縱梁梁計算縱梁采用II5600b工字字鋼，縱縱梁間距距0.66m，其下下部采用用雙拼II3600b工字字鋼作為為支撐。計計算時按按照最不不利工況況，考慮慮單側(cè)履履帶完全全作用于于縱梁上上，按照照兩跨連連續(xù)梁計計算，計計算簡圖圖如下：線荷載：計算結(jié)果如如下：彎矩圖：剪力圖：位移圖：從圖中可以以看出：I360bb縱梁工工字鋼最最大彎矩矩值，最最大剪力力值，最大位移位位移第11單元的的中部：縱梁正應(yīng)力力：縱梁剪應(yīng)力力：以上均滿足足相

4、關(guān)設(shè)設(shè)計規(guī)范范要求。3、雙拼II3600b工字字鋼橫梁梁計算履帶吊方木木受力簡簡圖：作用于上層層I3660b工工字鋼的的線荷載載為：77.8/0.118=443.33kN/m；上層I3660b工工字鋼受受力簡圖圖：下層雙拼II3600b工字字鋼計算算簡圖：雙拼I3660b工工字鋼橫橫梁最大大彎矩為為：M=2400.5kkN.mm QQ=2000.44kN4、鋼管樁樁計算橫梁采用雙雙拼I3360bb工字鋼鋼，按照照實際布布置情況況，采用用2跨連連續(xù)梁進(jìn)進(jìn)行計算算，跨度度為3mm。荷載沿棧橋橋縱向分分布：當(dāng)當(dāng)履帶吊吊在棧橋橋上行駛駛的過程程中，其其中心位位置行駛駛至橫梁梁上時，沿沿棧橋縱縱向，兩兩

5、側(cè)樁位位受力相相對較小小，大部部分荷載載集中在在該樁位位處。荷載沿棧橋橋橫向分分布：棧棧橋?qū)挾榷?m，履履帶吊寬寬度4.7m，可可按照兩兩種工況況進(jìn)行考考慮。一一種是履履帶吊中中線與棧棧橋中線線相重合合，即履履帶吊沿沿棧橋中中線行駛駛；第二二種是履履帶吊在在棧橋一一側(cè)行駛駛。計算算時采用用兩種工工況分別別計算，取取其最不不利計算算結(jié)果。第一種工況況：履帶帶吊在棧棧橋中間間行駛，履履帶間距距3.99m；履帶吊作用用方木上上計算簡簡圖如下下：即左側(cè)履帶帶在縱梁梁上的分分配為：邊側(cè)第第二根縱縱梁受力力為3.6kNN/0.18mm、第三三根縱梁梁受力為為11.1/00.188mkNN，右側(cè)側(cè)與其對對稱

6、。邊側(cè)第一根根縱梁及及中間縱縱梁基本本不受力力。作用在縱梁梁上的線線荷載：；?？v梁2受力力簡圖如如下：縱梁3受力力簡圖如如下：分別得出每每根縱梁梁的支反反力，即即雙拼II3600b工字鋼鋼所受荷荷載?？v梁1：00kN；縱梁2：992.66KN；縱梁3：2285.6kNN；縱梁4、縱縱梁5、縱縱梁6、縱縱梁7、縱縱梁8：0KN；縱梁9：2285.6kNN縱梁10：92.6kNN；縱梁11：0kNN；將縱梁集中中力施加加于雙拼拼I3660b工工字鋼橫橫梁上，橫橫梁計算算簡圖如如下：計算結(jié)果如如下：彎矩圖：剪力圖：位移圖：從圖中可以以看出：雙拼I3660b橫橫梁工字字鋼最大大彎矩值值，最大大剪力值值

7、，最大位移位位移第22單元的的端部：橫梁正應(yīng)力力：橫梁剪應(yīng)力力：以上均滿足足相關(guān)設(shè)設(shè)計規(guī)范范要求。鋼管撐支座座反力：；第二種工況況：履帶帶吊在棧棧橋一側(cè)側(cè)行駛，履履帶間距距3.99m；按照最不利利位置考考慮，即即履帶邊邊緣壓在在最外側(cè)側(cè)工字鋼鋼上，計計算簡圖圖如下：左側(cè)履帶：右側(cè)履帶：作用在縱梁梁上的線線荷載：；?？v梁1受力力簡圖：縱梁2受力力簡圖：縱梁7受力力簡圖：縱梁8受力力簡圖：縱梁9受力力簡圖：分別得出每每根縱梁梁的支反反力，即即雙拼II3600b工字字鋼所受受荷載。縱梁1：1118.5kNN、縱梁2：2267.6KNN、縱梁7：77.9kkN、縱梁8：2298.1KNN、縱梁9：77

8、2.22kN、將縱梁集中中力施加加于雙拼拼I3660b工工字鋼橫橫梁上，橫橫梁計算算簡圖如如下：計算結(jié)果如如下：彎矩圖：剪力圖：位移圖：從圖中可以以看出：雙拼I3660b橫橫梁工字字鋼最大大彎矩值值，最大大剪力值值；最大位移位位移第22單元的的端部附近近：橫梁正應(yīng)力力：橫梁剪應(yīng)力力：以上均滿足足相關(guān)設(shè)設(shè)計規(guī)范范要求。鋼管撐支座座反力：；（二）混凝凝土運(yùn)輸輸車計算算混凝土的單單位面積積荷載值值：1、2020cmm方木計計算對于方木的的計算，以以上層單單拼I3360bb工字鋼鋼為支點點，工字字鋼間距距為0.6m，即即方木計計算跨度度為0.6m。采采用最不不利的布布置方式式，后輪輪位于方方木跨度度中

9、間位位置處。線荷載：計算簡圖：計算結(jié)果如如下：彎矩圖：剪力圖：位移圖：從圖中可以以看出：方木最大彎彎矩值，最最大剪力力值，最大位移位位于第11單元的的中部：方木正應(yīng)力力：方木剪應(yīng)力力：以上均滿足足相關(guān)設(shè)設(shè)計規(guī)范范要求。2、上層II3600b工字字鋼縱梁梁計算縱梁采用II3600b工字字鋼，縱縱梁間距距0.66m，其其下部采采用雙拼拼I3660b工工字鋼作作為支撐撐。計算算時按照照最不利利工況，考考慮單側(cè)側(cè)輪胎完完全作用用于縱梁梁上，按按照兩跨跨連續(xù)梁梁計算。集中荷載：計算簡圖如如下：彎矩圖：剪力圖：位移圖：從圖中可以以看出：I360bb縱梁工工字鋼最最大彎矩矩值，最最大剪力力值，最大位移位位移

10、第22單元的的端部：縱梁正應(yīng)力力：縱梁剪應(yīng)力力：以上均滿足足相關(guān)設(shè)設(shè)計規(guī)范范要求。3、雙拼II3600b工字字鋼橫梁梁計算取一條縱向向車輪作作用于跨跨中，計計算簡圖圖如下：即作用于II3600b工字字鋼面梁梁的集中中荷載為為：466.6kkN即面梁作用用于橫梁梁的集中中力為：44.2+444.66=900.8kkN；雙拼I3660b工工字鋼橫橫梁受力力為：MM=1009kNN.m；Q=990.88kN；4、鋼管樁樁計算橫梁采用雙雙拼I3360bb工字鋼鋼，按照照實際布布置情況況，采用用2跨連連續(xù)梁進(jìn)進(jìn)行計算算，跨度度為3mm。荷載沿棧橋橋縱向分分布：當(dāng)當(dāng)混凝土土運(yùn)輸車車在棧橋橋行駛過過程中，其

11、其中心位位置行駛駛至橫梁梁上時，沿沿棧橋縱縱向，兩兩側(cè)樁位位受力相相對較小小，大部部分荷載載集中在在該樁位位處。荷載沿棧橋橋橫向分分布：棧棧橋?qū)挾榷?m，運(yùn)運(yùn)輸車橫橫向輪距距1.88m，可可按照兩兩種工況況進(jìn)行考考慮。一一種是車車輛中線線與棧橋橋中線相相重合，即即車輛沿沿棧橋中中線行駛駛；第二二種是車車輛在棧棧橋一側(cè)側(cè)行駛。計計算時采采用兩種種工況分分別計算算，取其其最不利利計算結(jié)結(jié)果。第一種工況況：混凝凝土運(yùn)輸輸車在棧棧橋中間間行駛，橫向輪距1.8m；混凝土運(yùn)輸輸車前輪輪作用方方木上計計算簡圖圖如下：即前輪在縱縱梁上的的分配為為：邊側(cè)側(cè)第四根根縱梁受受力為223.33kN、第第五根縱縱梁受力

12、力為233.3kkN；右右側(cè)與其其對稱，即即第七根根縱梁受受力為223.33kN、第第八根縱縱梁受力力為233.3kkN。其其余縱梁梁基本不不受力?；炷吝\(yùn)輸輸車后輪輪作用方方木上計計算簡圖圖如下：即后輪在縱縱梁上的的分配為為：邊側(cè)側(cè)第四根根縱梁受受力為446.66kN、第第五根縱縱梁受力力為466.6kkN；右右側(cè)與其其對稱，即即第七根根縱梁受受力為446.66kN、第第八根縱縱梁受力力為466.6kkN。其其余縱梁梁基本不不受力。通過上述計計算可知知，后輪輪集中荷荷載起控控制作用用。第一種情況況：中間墩位集集中反力力為：444.22+466.6=90.8kNN；第二種情況況：兩種情況表表明

13、，應(yīng)應(yīng)以第一一種情況況進(jìn)行控控制計算算，此時時反力為為90.8kNN。將縱梁集中中力施加加于雙拼拼I3660b工工字鋼橫橫梁上，橫橫梁計算算結(jié)果如如下：雙拼I3660b橫橫梁工字字鋼最大大彎矩值值，最大大剪力值值，橫梁正應(yīng)力力：橫梁剪應(yīng)力力：以上均滿足足相關(guān)設(shè)設(shè)計規(guī)范范要求。鋼管撐支座座反力：；第二種工況況：混凝凝土運(yùn)輸輸車在棧棧橋一側(cè)側(cè)行駛，輪輪距1.88m；按照最不利利位置考考慮，即即輪子邊邊緣壓在在最外側(cè)側(cè)工字鋼鋼上，計計算簡圖圖如下：前輪荷載計計算簡圖圖：即縱向第11根工字字鋼受力力34.9kNN，縱向向第二根根工字鋼鋼受力111.66kN，縱縱向第44根工字字鋼受力力34.9kNN，

14、縱向向第5根根工字鋼鋼受力111.66kN。后輪荷載計計算簡圖圖：即縱向第11根工字字鋼、第第2根工工字鋼、第第4根工工字鋼、第第5根工工字鋼受受力均為為46.6kNN。縱向第1根根工字鋼鋼受力簡簡圖如下下：作用于橫梁梁的荷載載為：446.66+466.8=93.4kNN；縱向第2根根工字鋼鋼受力簡簡圖如下下：作用于橫梁梁的荷載載為：446.66+411.6=88.2kNN；雙拼I3660b工工字鋼橫橫梁受力力簡圖如如下：從圖中可以以看出：雙拼I3660b橫橫梁工字字鋼最大大彎矩值值，最大大剪力值值；橫梁正應(yīng)力力：橫梁剪應(yīng)力力：以上均滿足足相關(guān)設(shè)設(shè)計規(guī)范范要求。鋼管撐支座座反力：；兩個工況下下

15、鋼管樁樁受力： 樁基基受力工況R1(kNN)R2(kNN)R3(kNN)工況124315.3324工況2219144.220三、計算結(jié)結(jié)果匯總總1、上部結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件件受力匯匯總設(shè)計依據(jù)上部構(gòu)件彎矩(kNN.m)剪力(kNN)履帶吊方木0.835.51I360bb面梁127.55195.008雙拼I3660b橫橫梁240.55200.44混凝土運(yùn)輸輸車方木6.342I360bb面梁93.033128.665雙拼I3660b橫橫梁10990.82、鋼管樁樁受力匯匯總棧橋設(shè)計依依據(jù)工況R1(kNN)R2(kNN)R3(kNN)履帶吊棧橋橋行走工況1157.664441.117157.664工況2284.448363.778116.001混凝土運(yùn)輸輸車棧橋橋行走工況124315.3324工況2219144.22219綜上所述，鋼鋼管樁中中間樁位位的控制制承載力力為4441.117kNN，兩側(cè)側(cè)樁位的的控制承承載力為為2844.488kN。四、構(gòu)件計計算1、雙拼橫橫梁計算算雙拼I3660b橫橫梁工字字鋼最大大彎矩值值，最大大剪力值值，橫梁正應(yīng)力力：橫梁剪應(yīng)力力