三跨變截面連續(xù)剛構(gòu)橋施工圖設(shè)計(jì)

1、第198頁(yè) 共198頁(yè)目錄TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc311691方案擬定定與比選選 PAGEREF _Toc31169 3 HYPERLINK l _Toc320621.1 概概述 PAGEREF _Toc32062 3 HYPERLINK l _Toc71941.2 方方案比選選 PAGEREF _Toc7194 3 HYPERLINK l _Toc153932 主梁內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算 PAGEREF _Toc15393 8 HYPERLINK l _Toc68442.1 主主要技術(shù)術(shù)指 PAGEREF _Toc6844 8 HYPERLINK l _Toc101

2、172.1.11 材料規(guī)規(guī)格 PAGEREF _Toc10117 8 HYPERLINK l _Toc14992.2 梁梁截面尺尺寸擬定定 PAGEREF _Toc1499 8 HYPERLINK l _Toc71722.2.11 主梁梁梁高 PAGEREF _Toc7172 8 HYPERLINK l _Toc85912.2.22 頂板和和底板 PAGEREF _Toc8591 9 HYPERLINK l _Toc260572.2.33 腹板 PAGEREF _Toc26057 9 HYPERLINK l _Toc214302.2.44 橋面鋪鋪裝及欄欄桿 PAGEREF _Toc21430

3、 9 HYPERLINK l _Toc283042.2.55 下部結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸寸擬定 PAGEREF _Toc28304 9 HYPERLINK l _Toc293912.2.66 主梁分分段及施施工過程程 PAGEREF _Toc29391 9 HYPERLINK l _Toc80902.3 內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算 PAGEREF _Toc8090 10 HYPERLINK l _Toc12342.3.11 截面特特性計(jì)算算 PAGEREF _Toc1234 10 HYPERLINK l _Toc25172.4 結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力力計(jì)算 PAGEREF _Toc2517 11 HYPERLINK l _Toc1

4、39482.4.11 結(jié)構(gòu)自自重 PAGEREF _Toc13948 11 HYPERLINK l _Toc7942.4.22 可變作作用效應(yīng)應(yīng) PAGEREF _Toc794 15 HYPERLINK l _Toc68452.5 作作用效應(yīng)應(yīng)組合 PAGEREF _Toc6845 19 HYPERLINK l _Toc86072.5.11 承載能能力極限限狀態(tài)下下的效應(yīng)應(yīng)組合 PAGEREF _Toc8607 19 HYPERLINK l _Toc269663預(yù)應(yīng)力鋼鋼束設(shè)計(jì)計(jì) PAGEREF _Toc26966 27 HYPERLINK l _Toc245423.1 鋼鋼束估算算 PAGE

5、REF _Toc24542 27 HYPERLINK l _Toc113793.2預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋束束的布置置原則 PAGEREF _Toc11379 28 HYPERLINK l _Toc301313.3 主主梁凈截截面及換換算截面面特性值值 PAGEREF _Toc30131 29 HYPERLINK l _Toc114523.4 預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失及有有效預(yù)應(yīng)應(yīng)力 PAGEREF _Toc11452 31 HYPERLINK l _Toc326443.4.11 控制應(yīng)應(yīng)力及有有關(guān)參數(shù)數(shù)的確定定 PAGEREF _Toc32644 31 HYPERLINK l _Toc3813.4.22 預(yù)應(yīng)力力筋

6、鋼與與管道壁壁間摩擦擦引起的的應(yīng)力損損失l1的計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc381 31 HYPERLINK l _Toc306623.4.33 錨具變變形、鋼鋼束回縮縮和接縫縫壓縮一一起的應(yīng)應(yīng)力損失失l3啦的的計(jì)算 PAGEREF _Toc30662 32 HYPERLINK l _Toc230223.4.44 混凝土土的彈性性壓縮引引起的應(yīng)應(yīng)力損失失l4咯的的計(jì)算 PAGEREF _Toc23022 33 HYPERLINK l _Toc130263.4.55 預(yù)應(yīng)力力筋束松松弛引起起的應(yīng)力力損失l5計(jì)算算 PAGEREF _Toc13026 34 HYPERLINK l _Toc231

7、753.4.66 混凝土土收縮和和徐變引引起的應(yīng)應(yīng)力損失失l6的計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc23175 34 HYPERLINK l _Toc10843.4.77 預(yù)應(yīng)力力損失組組合及有有效預(yù)應(yīng)應(yīng)計(jì)算 PAGEREF _Toc1084 35 HYPERLINK l _Toc78064 主梁驗(yàn)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc7806 37 HYPERLINK l _Toc218324.1 強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算 PAGEREF _Toc21832 37 HYPERLINK l _Toc320364.1.11 正截面面抗彎承承載能力力 PAGEREF _Toc32036 37 HYPERLINK l _T

8、oc189684.1.22 斜截面面抗剪驗(yàn)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc18968 47 HYPERLINK l _Toc230644.2 應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算 PAGEREF _Toc23064 47 HYPERLINK l _Toc143854.2.11 預(yù)應(yīng)力力筋拉應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算 PAGEREF _Toc14385 47 HYPERLINK l _Toc234334.2.22施工階階段法向向壓應(yīng)力力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc23433 50 HYPERLINK l _Toc165824.2.33 使用階階段正截截面壓應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算 PAGEREF _Toc16582 59 HYPERLINK l

9、 _Toc191254.2.44 斜截面面主壓應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算 PAGEREF _Toc19125 63 HYPERLINK l _Toc188504.2.55 使用階階段正截截面壓應(yīng)應(yīng)力的驗(yàn)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc18850 68 HYPERLINK l _Toc229354.2.66使用階階段斜截截面主壓壓應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc22935 73 HYPERLINK l _Toc68364.3 抗抗裂滿足足要求驗(yàn)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc6836 78 HYPERLINK l _Toc324744.3.11 使用階階段正截截面抗裂裂驗(yàn)算 PAGEREF _Toc32474

10、 78 HYPERLINK l _Toc252214.3.22 使用階階段混凝凝土抗裂裂驗(yàn)算 PAGEREF _Toc25221 83 HYPERLINK l _Toc268875 主梁主主梁變形形（撓度度）計(jì)算算 PAGEREF _Toc26887 89 HYPERLINK l _Toc259225.1 撓撓度計(jì)算算 PAGEREF _Toc25922 89 HYPERLINK l _Toc60166 設(shè)計(jì)總總結(jié) PAGEREF _Toc6016 90 HYPERLINK l _Toc20774參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc20774 91 HYPERLINK l _Toc9089致謝

11、PAGEREF _Toc9089 9221方案擬定定與比選選1.1 概概述本次的畢業(yè)業(yè)設(shè)計(jì)為為洞庭大大道新河河渠南過過渡孔號(hào)橋施施工圖設(shè)設(shè)計(jì)。在在設(shè)計(jì)中中我們必必須考慮慮其與周周圍的環(huán)環(huán)境相協(xié)協(xié)調(diào)，雖雖然該橋橋無通航航要求，但但橋下要要有足夠夠的凈空空保證橋橋下行船船安全。1.2 方方案比選選 根根據(jù)安全全、適用用、經(jīng)濟(jì)濟(jì)、美觀觀的設(shè)計(jì)計(jì)原則，我我初步擬擬定了三三個(gè)方案案。方案一：等等截面預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋鋼混凝凝土箱型型梁橋（4552.55m）箱梁梁頂板寬寬17.5米，底底板寬9.9米，梁梁高2.6米，腹腹板厚度度為40厘米底底板厚40厘米，頂頂板厚20厘米，翼翼緣長(zhǎng)3.8米，混混凝土采采用C50

12、的，如如圖所示示。圖1.1等等截面等等跨連續(xù)續(xù)梁橋圖1.2 等截面面連續(xù)梁梁橋截面面圖采用橋面連連續(xù)的方方式，解解決行車車順適的的問題；橋墩橫橫橋向兩兩側(cè)設(shè)防防震擋塊塊，防止止主梁在在地震時(shí)時(shí)跌落；采用等等截面主主梁，梁梁高2.66m，三跨跨等跨徑徑布置，同同一跨主主梁尺寸寸相同，可可以一套套模板重重復(fù)使用用；主梁梁預(yù)制場(chǎng)場(chǎng)后張法法預(yù)制、采采用整體體頂推施施工，可可避免對(duì)對(duì)橋下匝匝道的通通行運(yùn)輸輸；下部部采用雙雙柱式樁樁基、雙雙柱式橋橋墩、帶帶懸臂蓋蓋梁的結(jié)結(jié)構(gòu)形式式，克服服基礎(chǔ)開開挖的一一系列弊弊端。方案二：采采用變截截面連續(xù)續(xù)剛構(gòu)橋橋，孔徑徑組合為為55mm+1000m+55mm，全橋橋長(zhǎng)

13、210米，整整體布置置如下圖圖所示，主主梁采用用C50的單箱箱單室變變截面連連續(xù)梁，箱箱梁頂板板寬17.5米，底底板寬9.9米，腹腹板厚40厘米。下下部構(gòu)造造橋墩為為豎直雙雙支薄壁壁式橋墩墩。三跨跨變截面面連續(xù)剛剛構(gòu)具有T形剛構(gòu)構(gòu)橋的優(yōu)優(yōu)點(diǎn)。但但與同類類橋（如如連續(xù)梁梁橋、T形剛構(gòu)構(gòu)橋）相相比：多多跨剛構(gòu)構(gòu)橋保持持了上部部構(gòu)造連連續(xù)梁的的屬性，跨跨越能力力大，施施工難度度小，行行車舒順順，養(yǎng)護(hù)護(hù)簡(jiǎn)便，造造價(jià)較低低。多跨跨連續(xù)-剛構(gòu)橋橋則在主主跨跨中中設(shè)鉸，兩兩側(cè)跨徑徑為連續(xù)續(xù)體系，可可利用邊邊跨連續(xù)續(xù)梁的重重量使T構(gòu)做成成不等長(zhǎng)長(zhǎng)懸臂，以以加大主主跨的跨跨徑。全全橋采用用懸臂掛掛籃施工工方法施

14、施工。橋橋面形狀狀與梁截截面尺寸寸如下圖圖所示。圖1.3變變截面連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)橋圖1.4 變截面面連續(xù)剛剛構(gòu)橋截截面尺寸寸方案三：555m+1000m+555m三跨變變截面預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土連連續(xù)梁方方案。主主梁采用用C50的單箱箱單室變變截面連連續(xù)梁，箱箱梁頂板板寬17.5米，底底板寬9.5米，腹腹板厚40厘米。箱箱梁及全全橋尺寸寸如圖所所示。圖1.4 變截面面連續(xù)梁梁橋圖1.5 變截面面連續(xù)梁梁橋截面面尺寸全橋連續(xù)，行行車順適適；整體體型好，利利于抗震震，橋梁梁支座采采用滑動(dòng)動(dòng)盆式橡橡膠支座座和固定定盆式橡橡膠支座座，其中中固定支支座可以以將主梁梁與橋墩墩相連，防防止主梁梁在地震震時(shí)變形形、移

15、動(dòng)動(dòng)、破壞壞；。主主梁采用用梁底搭搭設(shè)龍門門支架，可可避免對(duì)對(duì)橋下匝匝道的通通行運(yùn)輸輸，鋪設(shè)設(shè)模板，綁綁扎普通通筋鋼，預(yù)預(yù)留預(yù)應(yīng)應(yīng)力管道道（采用用鋅鐵皮皮波紋管管成孔），澆澆筑C50混凝土土（先底底板、后后腹板和和橋面板板），預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋鋼采用用后張法法超張拉拉，兩端端張拉，并并通過梁梁頂板下下緣、腹腹板側(cè)壁壁、底板板上緣設(shè)設(shè)置齒板板錨固；全橋采采用用掛掛籃懸臂臂方法施施工。根據(jù)三個(gè)比比選方案案，我們們分別從從經(jīng)濟(jì)、適適用、安安全、美美觀這幾幾個(gè)方面面進(jìn)行必必選，選選出最優(yōu)優(yōu)的方案案來。表1-1方方案比選選方案一方案二方案三經(jīng)濟(jì)性橋梁上部結(jié)結(jié)構(gòu)比較較經(jīng)濟(jì)，下部部敦也較較少，綜合整整體經(jīng)濟(jì)濟(jì)性一

16、般 橋梁上部部結(jié)構(gòu)比比較經(jīng)濟(jì)，下部部敦雖較較多但直徑較較小預(yù)算算也較少，綜綜合整體體經(jīng)濟(jì)性一般般橋梁上部結(jié)結(jié)構(gòu)預(yù)算算很大，敦雖雖數(shù)量少少但直徑徑較大故故預(yù)算也也較多，綜綜合整經(jīng)經(jīng)濟(jì)性較較好適用性受力明確，由由于下面面較高不不能采用用滿堂支支架整體體現(xiàn)澆施施工，施施工不方方便。中孔1000米主跨跨跨越主主航道，與與航道適適應(yīng)性好好，通航航凈空大大，防撞撞要求低低；采用用寬梁設(shè)設(shè)計(jì)，在在同等跨跨徑中，具具有經(jīng)濟(jì)濟(jì)優(yōu)勢(shì)。中孔1000米主跨跨跨越主主航道，與與航道適適應(yīng)性好好，通航航凈空大大，防撞撞要求低低；河床床壓縮少少,有利于于汛期泄泄洪。安全性主橋跨度較較大，采采用等跨跨等截面面時(shí)邊跨跨的正彎彎

17、矩遠(yuǎn)大大于中跨跨，造成成預(yù)應(yīng)力力浪費(fèi)。行行車平順順舒適采用對(duì)稱懸懸臂澆筑施工，施施工條件件好，制約因因素不多多，采用用雙支薄薄壁墩有有效的分分擔(dān)了支支座處的的負(fù)彎矩矩，使成成橋狀態(tài)態(tài)更合理理。 行車平平順舒適適采用對(duì)稱懸懸臂澆筑筑施工，施施工條件件好，制制約因素素不多，然然而支座座處負(fù)彎彎矩較大大。行車車平順舒舒適。美觀性線條平直橋梁主橋線線條簡(jiǎn)潔潔明快，與周周圍環(huán)境境相協(xié)調(diào)，綜綜合整體美觀觀性較好好橋型線性變變化柔和和，與環(huán)環(huán)境搭配配和諧。結(jié)論棄用首選棄用最后綜合各各方面因因素，我我選擇了了方案二二，采用用55m1000m55m三跨變變截面連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)橋。2主梁內(nèi)力力計(jì)算2.1 主主要技術(shù)術(shù)

18、指2.1.11 材料規(guī)規(guī)格1、荷載等等級(jí)：公公路級(jí) 22、設(shè)計(jì)計(jì)速度：6080kkm/hh； 33、通航航要求：無； 44、橋面面凈寬：1m（防護(hù)護(hù)欄）+7.5m（車行行道）+0.5m（中央央分隔帶帶）+7.5m（車行行道）+1m（防護(hù)護(hù)欄）=177.5mm： 55、橋面面衡坡為為雙向2%；6、不考慮慮地震作作用； 混混凝土：主梁采采用C50混凝土土； 11、橋墩墩樁基礎(chǔ)礎(chǔ)等構(gòu)件件采用C30混凝土土； 22、橋面面鋪裝為為7cm瀝青混混凝土，由由兩層組組成，上上層為6cm瀝青混混凝土，下下層為6cmm C440防水混混凝土。 預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋鋼：根根據(jù)公公路筋鋼鋼混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)

19、計(jì)規(guī)規(guī)范(JTGG_D662-220044)中d=115.224mmm的鋼絞絞線，公公稱面積積為1399mm22，標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強(qiáng)度fpkk=18860MMPa，彈性性模量Ep=1.9951105Mpa。普通筋鋼：采用R2335和HTBB3355兩種筋筋鋼，其其中R2335筋鋼應(yīng)應(yīng)符合筋筋鋼混凝凝土用熱熱軋光圓圓筋鋼（GB13013-1991）、HRB335筋鋼應(yīng)符合筋鋼混凝土用熱軋帶肋筋鋼（GB1499-1998）標(biāo)準(zhǔn)中的各項(xiàng)規(guī)定。凡筋鋼直徑大于或等于10mm者，均采用HRB335筋鋼；直徑小于10mm者，均采用R235筋鋼。2.2 梁梁截面尺尺寸擬定定2.2.11 主梁梁梁高 根根據(jù)經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)確定，預(yù)

20、預(yù)應(yīng)力混混凝土連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)橋的中中支點(diǎn)主主梁高度度與其跨跨徑之比比通常在在1/1161/220之間，而而跨中梁梁高與支支點(diǎn)梁高高之比一一般為1/11.51/22.5之間。本本橋在支支點(diǎn)和跨跨中的梁梁高擬定定值：支支點(diǎn)處梁梁高：(L為中跨跨跨徑，本本設(shè)計(jì)為為1000m)，取5.88m；跨中中梁高：2.55m；梁底底曲線：二次拋拋物線變變化。2.2.22 頂板板和底板板 頂頂板采用用20ccm；底板板在支點(diǎn)點(diǎn)處采用用40ccm從跨中中到根部部保持厚厚度不變變。2.2.33 腹板板 箱箱梁腹板板的主要要功能是是承受結(jié)結(jié)構(gòu)的彎彎曲剪應(yīng)應(yīng)力和扭扭曲剪應(yīng)應(yīng)力所效效應(yīng)下主主拉應(yīng)力力，腹板板的最小小厚度應(yīng)應(yīng)考

21、慮鋼鋼束管道道布置和和混凝土土澆筑要要求，其其設(shè)計(jì)經(jīng)經(jīng)驗(yàn)為：腹板內(nèi)內(nèi)無預(yù)應(yīng)應(yīng)力束筋筋管道布布置時(shí)，其其最小厚厚度采用用20ccm；腹板板內(nèi)有預(yù)預(yù)應(yīng)力束束筋管道道布置時(shí)時(shí)，采用用15到20ccm；腹板板內(nèi)有錨錨頭時(shí)，采采用25ccm。本設(shè)設(shè)計(jì)保持持全橋主主梁腹板板厚度為為40ccm不變。圖2.1 主梁橫橫截面 2.2.44 橋面面鋪裝及及欄桿 橋橋面鋪裝裝為7cm瀝青混混凝土，由由兩層組組成，上上層為3cm瀝青混混凝土，下下層為4cmm C440防水混混凝土。防撞欄桿為為墻式混混凝土防防撞欄桿桿，采用用C30混凝土土。中間間帶護(hù)欄欄采用C30混凝土土，細(xì)部部尺寸見見施工圖圖設(shè)計(jì)之之筋鋼混混凝土墻

22、墻式護(hù)欄欄構(gòu)造圖圖。2.2.55 下部結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸寸擬定主橋橋墩墩墩采用重重力式雙雙支薄壁壁墩，墩墩身高度度為34m和37m。2.2.66 主梁分分段及施施工過程程全橋共長(zhǎng)2210mm，分為86（不包包括橋墩墩單元）個(gè)個(gè)單元。其其中0號(hào)塊為為（2+22+2+2）m，橋段1-橋段15為（153m），邊邊跨滿堂堂支架段段共6m，分為為（211+4）m，合攏攏段均為為（211m），如如圖2.2所示。圖2.2 電算算模型圖圖施工過程如如下：墩梁固結(jié)，橋橋墩與0號(hào)塊一一起分節(jié)節(jié)段澆筑筑；安裝裝掛籃，施施工1號(hào)塊；掛籃前前移，施施工2號(hào)塊，重重復(fù)前移移，直到到施工完完15號(hào)塊；邊跨滿滿堂支架架施工；掛籃繼繼

23、續(xù)前移移，添加加配重，邊邊跨合攏攏，同時(shí)時(shí)去掉配配重使橋橋墩兩端端平衡；拆除滿滿堂支架架，同時(shí)時(shí)邊跨支支座轉(zhuǎn)換換成型。中中跨合攏攏與邊跨跨施工方方式一樣樣。2.3 內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算2.3.11 截面特特性計(jì)算算 由由于中跨跨跨中兩兩側(cè)毛截截面特性性完全對(duì)對(duì)稱，故故只給出出左半部部分控制制截面的的毛截面面特性值值。 表表2-11 截面特特性值單元截面面積（m2）截面抗彎慣慣矩（m4）截面中性軸軸高（m）根部15.6999289.933322.44338跨中13.0559313.055751.10558橋墩9.90.82550.5跨中到根部部13.0559313.055751.10558根部 跨跨中1

24、5.6999289.933322.44338根部 跨跨中113.0660413.077511.10663根部 跨跨中213.0777613.344011.11446根部 跨跨中313.1115413.933321.13229根部 跨跨中413.1773814.877711.16112根部 跨跨中513.2552916.200741.19997根部 跨跨中613.3552617.977251.24883根部 跨跨中713.4772920.233441.30773根部 跨跨中813.6113823.066911.37668根部 跨跨中913.7775426.566741.45669根部 跨跨中10

25、13.9557630.833531.54778根部 跨跨中1114.1660435.999551.64997根部 跨跨中1214.3883842.188791.76228根部 跨跨中1314.6227949.577071.88772續(xù)上表2-1單元截面面積（m2）截面抗彎慣慣矩（m4）截面中性軸軸高（m）根部 跨跨中1414.8992658.322212.02332根部 跨跨中1515.1777968.644082.17009根部 跨跨中1615.4883880.744812.33006根部 跨跨中1715.6999289.933322.44338根部 跨跨中1815.6999289.9333

26、22.44338根部 跨跨中1915.4883880.744812.33006根部 跨跨中2015.1777968.644082.17009根部 跨跨中2114.8992658.322212.02332根部 跨跨中2214.6227949.577071.88772根部 跨跨中2314.3883842.188791.76228根部 跨跨中2414.1660435.999551.64997根部 跨跨中2513.9557630.833531.54778根部 跨跨中2613.7775426.566741.45669根部 跨跨中2713.6113823.066911.37668根部 跨跨中2813.47

27、72920.233441.30773根部 跨跨中2913.3552617.977251.24883根部 跨跨中3013.2552916.200741.19997根部 跨跨中3113.1773814.877711.16112根部 跨跨中3213.1115413.933321.13229根部 跨跨中3313.0777613.344011.11446根部 跨跨中3413.0660413.077511.106632.4 結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力力計(jì)算2.4.11 結(jié)構(gòu)自自重 在在邁達(dá)斯斯軟件中中當(dāng)你建建立好模模型再把把模型單單元節(jié)點(diǎn)點(diǎn)分好后后，然后后在那些些單元的的特性值值中就可可以看到到單元的的的自重重了。在在程

28、序中中二期恒恒載以均均布荷載載的形式式表達(dá)，在在中跨合合攏后加加入即可可。本橋橋二期 恒載由由橋面鋪鋪裝、防防撞欄桿桿和中間間帶防護(hù)護(hù)欄組成成。 11、橋面面鋪裝：g1=0.0617.5225+00.033177.524=30.1kNN； 22、防撞撞欄桿：g2=0.32558755255=8.15kkN； 33、中間間防護(hù)欄欄：g3=0.06775225=11.699kN。 44、二期期恒載g=gg1+g2+g3=300.1+8.115+11.699=399.944kN。4、掛籃掛籃自重為為6300kN，該荷荷載作用用并非作作用在節(jié)節(jié)點(diǎn)處，將將其移至至節(jié)點(diǎn)處處時(shí)，需需 加一個(gè)個(gè)彎矩，其其大小

29、為為9455kN，方向向根據(jù)荷荷載移動(dòng)動(dòng)的方向向定。在在相應(yīng)的的施工階階段激活活或鈍化化。5、配重其大小為合合攏段重重量的一一半，在在邁達(dá)斯斯軟件中中在單元元特性值值中找到到合攏段段單元重重13006kNN取其一一半即6533kN。根據(jù)據(jù)施工需需求進(jìn)行行激活與與鈍化。6、支座沉沉降本設(shè)計(jì)考慮慮1-4號(hào)橋墩墩處沉降降為1.66cm，對(duì)其其進(jìn)行最最不利 組合。各各永久作作用效應(yīng)應(yīng)下結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力圖圖如圖所所示。 -4.35445 -44.35545 圖圖2.1墩處最最大懸臂臂階段結(jié)結(jié)構(gòu)彎矩矩圖（單單位：105kNm） 1175888.22 175588.2-175669.66 -1775699.6圖2

30、.2 墩最大大懸臂階階段結(jié)構(gòu)構(gòu)剪力圖圖（單位位：kN） -44.2991244 -44.2668577 圖2.33 全橋合合攏（一一期恒載載）彎矩矩圖（單單位：105kNm） 174469 1174669 -1172448 -1772488圖2.4 全橋合合攏（一一期恒載載）剪力力圖（單單位：kN） -4.3381773 -4.881377 圖2.55 二期恒恒載彎矩矩圖（單單位：105kNm） 1885711.6 1185771.66 -1884699.5 -184469.5 圖2.66 二期恒恒載剪力力圖（單單位：kN） -1880477 -1880477 179998 1179998圖2

31、.7 支座沉沉降彎矩矩包絡(luò)圖圖（單位位：kNm）342.33 18825.9 3422.3 18225.99-342.3 -118255.9 -3422.3 -18825.9 圖2.88 支座沉沉降剪力力包絡(luò)圖圖（單位位：kN） 永永久作用用效應(yīng)下下結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力表格格由與在二期期恒載階階段，結(jié)結(jié)構(gòu)彎矩矩圖以中中跨跨中中完全對(duì)對(duì)稱，結(jié)結(jié)構(gòu)剪力力圖以中中跨跨中中中心對(duì)對(duì)稱，故故只列出出左半部部分結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力表表格。全全橋各截截面內(nèi)力力見附表表。表2.2 二期恒恒載階段段內(nèi)力控制截面彎矩（kNNm）剪力（kNN）邊跨支點(diǎn)處處0-17166.4邊跨L/22-63822.47050.7邊跨3L/4-2118

32、807.5127166.8邊跨7L/8-3423310.2162799.31號(hào)墩支點(diǎn)點(diǎn)左-4381173.4185711.61號(hào)墩支點(diǎn)點(diǎn)右-4334440.8-184664.88第二跨L/8-3423312.3-162779.22第二跨L/4-2118807.5-127116.88第二跨L/20-70500.7 由于于支座沉沉降效應(yīng)應(yīng)下結(jié)構(gòu)構(gòu)彎矩包包絡(luò)圖以以中跨跨跨中完全全對(duì)稱，結(jié)結(jié)構(gòu)剪力力包絡(luò)圖圖以中跨跨跨中中中心對(duì)稱稱，故只只列出左左半部分分結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力表格格。表2-3 支座沉沉降效應(yīng)應(yīng)下結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力單元彎矩maxx（kNm）彎矩minn（kNm）剪力maxx（kN）剪力minn（kN）173

33、00341.11-341.1174682.119-682.19341.11-341.11751364.39-13644.399341.11-341.11761705.49-17055.499341.11-341.11772046.58-20466.588341.11-341.11783069.87-30699.877341.009-341.091794093.17-40933.177341.008-341.081805116.46-51166.466341.007-341.071816139.75-61399.755341.005-341.051827163.04-71633.044341.0

34、03-341.031838186.33-81866.333341.001-341.011849209.62-92099.622340.998-340.98185102322.922-102332.992340.994-340.94186112566.211-112556.221340.99-340.9187122799.5-122779.55340.886-340.86188133022.799-133002.779340.88-340.8189143266.088-143226.008340.775-340.75190153499.377-153449.337340.668-340.6819

35、1163722.677-163772.666340.662-340.62192173955.966-173995.996340.555-340.55續(xù)上表2-3單元彎矩maxx（kNm）彎矩minn（kNm）剪力maxx（kN）剪力minn（kN）193180788.155-180778.115341.11-341.1194181833.522-181883.5521833.2-18333.2195179511.6-179551.661833.2-18333.2196174877.755-174887.7751833.2-18333.2197170233.9-170223.991833.2-1

36、8333.2198168022.733-168002.773346.555-346.55199166299.455-166229.445345.997-345.97200159366.411-159336.441346.003-346.03201148966.844-148996.884346.111-346.11202138577.266-138557.226346.117-346688-128117.668346.223-346.23204117788.099-117778.009346.229-346.29205107388.5-107338.55346.333

37、-346.332069698.9-96988.9346.338-346.382078659.29-86599.299346.441-346.412087619.68-76199.688346.445-346.452096580.06-65800.066346.447-346.472105540.44-55400.444346.55-346.52114608.3-46088.3346.552-346.522123855.01-38555.011346.553-346.532133102.01-31022.011346.554-346.542142682.78-26822.788346.555-3

38、46.552152686.55-26866.555346.555-346.552.4.22 可變作作用效應(yīng)應(yīng)溫差作用效效應(yīng)由公公路橋涵涵通用規(guī)規(guī)范(JTTG DD60-20004)表4.33.100-3中查得得混凝土土鋪裝豎豎向溫差差計(jì)算的的溫差基基數(shù)：瀝瀝青混凝凝土鋪裝裝層厚度度為10ccm時(shí)T1=14，T2=5.55；瀝青青混凝土土鋪裝層層厚度為為5cm時(shí)T1=20，T2=6.77。本設(shè)設(shè)計(jì)瀝青青混凝土土鋪裝層層厚度為為7cm，采用用內(nèi)插法法得溫差差取10.9、5.445，A=3300mmm。輸入入軟件可可得內(nèi)力力圖如圖圖2.5所示。 2440399.9 2240339.99 圖2.9 頂

39、板升升溫彎矩矩圖（單單位：kNm） 111277.6 4553.66-453.6 -333.5 111277.6圖2.100 頂板板升溫剪剪力圖（單單位：kN）-240339.99 -224.339.99圖2.111 頂板降降溫彎矩矩圖（單單位：kNm）453.66 33.5 -111277.6 -11127.6 -4533.6 圖22.122 頂板降降溫彎矩矩圖 （單位位：kNm）由于溫差效效應(yīng)下彎彎矩以中中跨跨中中完全對(duì)對(duì)稱，剪剪力以中中跨跨中中完全中中心對(duì)稱稱，故在在此只列列出左半半部分內(nèi)內(nèi)力表格格，溫差差效應(yīng)下下內(nèi)力表表格如表表。表2-4溫溫差效應(yīng)應(yīng)下結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力 單元溫升彎（kkNmm

40、）溫升剪力（kN）溫降彎矩（kNm）溫降剪力（kN）173-706.650353.3320174-706.651413.3353.332-706.65175-706.652826.6353.332-14133.3176-706.653533.25353.332-17666.622177-706.654239.9353.332-21199.955178-706.646359.84353.332-31799.922179-706.628479.79353.331-42399.9180-706.59105999.744353.33-52999.877181-706.56127199.699353.2

41、28-63599.844續(xù)上表2-4 單元溫升彎（kkNmm）溫升剪力（kN）溫降彎矩（kNm）溫降剪力（kN）182-706.51148399.633353.226-74199.822183-706.46169599.588353.223-84799.799184-706.4190799.533353.22-95399.766185-706.32211999.488353.116-105999.774186-706.24233199.422353.112-116559.771187-706.15254399.377353.007-127119.669188-706.04275599.3223

42、53.002-137779.666189-705.92296799.277352.996-148339.663190-705.79317999.211352.99-158999.661191-705.65339199.166352.883-169559.558192-705.52360399.111352.776-180119.555193-706.65374522.411353.332-187226.221942267.23368988.066-11333.622-184449.0031952267.23357644.444-11333.622-178882.2221962267.23334

43、977.211-11333.622-167448.661972267.23312299.988-11333.622-156114.999198-1.888290888.3220.94-145444.1161992.4290899.266-1.2-145444.6632002.15290844.455-1.088-145442.2222011.85290777.999-0.922-145338.9992021.55290722.433-0.788-145336.2222031.26290677.777-0.633-145333.8882040.98290633.988-0.499-145331.

44、9992050.69290611.055-0.355-145330.5522060.42290588.977-0.211-145229.4482070.14290577.722-0.077-145228.886208-0.122290577.2880.06-145228.664209-0.399290577.6660.19-145228.883210-0.655290588.8330.33-145229.441211-0.911290600.7880.45-145330.339212-1.166290633.50.58-145331.775213-1.422290666.9990.71-145

45、333.55214-1.677290711.2440.83-145335.662215-1.844290766.2550.92-145338.1122、汽車荷荷載 本本設(shè)計(jì)移移動(dòng)荷載載根據(jù)任任務(wù)書要要求采用用公路I級(jí)，由由于橋梁梁跨徑大大于50m，公路I級(jí)車道道荷載的的均布荷荷載的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為qk=10.5kNN/m，集中中荷載的的標(biāo)準(zhǔn)值值為pk=3600kN。其中中基頻可可以由軟軟件計(jì)算算直接得得到f=11.4114，根據(jù)據(jù)公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范(JTTG DD60-20004)，可得得到汽車車沖擊系系數(shù)=0.05。移動(dòng)動(dòng)荷載效效應(yīng)下結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力力包絡(luò)圖圖如圖所所示。 -323377.3

46、-3223777.3 1165553.22 178855.2 1165553.22 圖2.133汽車荷荷載彎矩矩包絡(luò)圖圖（單位位kNm） 52007.444 32001.22 332011.2 52007.444圖2.144 汽車荷荷載剪力力包絡(luò)圖圖（單位位：kN）由于由移動(dòng)動(dòng)荷載效效應(yīng)下彎彎矩包絡(luò)絡(luò)圖以中中跨跨中中完全對(duì)對(duì)稱，剪剪力包絡(luò)絡(luò)圖以中中跨跨中中完全中中心對(duì)稱稱，故在在此只列列出左半半部分內(nèi)內(nèi)力表格格，移動(dòng)動(dòng)荷載效效應(yīng)下結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力力見表2-5。表2-5 移動(dòng)荷荷載效應(yīng)應(yīng)下結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力（公公路-I級(jí)）單元彎矩maxx（kNm）彎矩minn（kNm）剪力maxx（kN）剪力minn（kN）

47、17300475.221-17499.51742969.06-883.09476.669-16355.7881755627.82-17666.188481.11-15255.2661766841.59-22077.733484.44-14711.2991777978.92-26499.277488.443-14188.2178109388.944-39733.911571.669-12644.577179132399.388-52988.544679.886-11199.933180149099.688-66233.188790.77-984.83181159844.633-79477.822

48、903.333-859.59182165011.766-92722.4551017.01-744.33183164999.088-105997.0091131.18-638.94184160133.388-119221.7731245.4-543655-132446.3361359.4-456.59186137255.599-1457711473-378.71187119811.277-158995.6631586.09-308.981889968.75-173220.221698.65-246.821898031.79-191668.8861810.69-191.6

49、51906205.35-214660.3311922.25-142.89續(xù)上表2-5單元彎矩maxx（kNm）彎矩minn（kNm）剪力maxx（kN）剪力minn（kN）1914505.62-241997.3392033.4-1001922949.49-273885.9952144.28-62.4491932391.44-297666.0022221.88-49.1161942798.53-314664.5593644.07-20244.31952988.08-327446.2293648.68-20155.2661963356.61-353119.663660.59-19999.87719

50、73708.74-379003.883676.09-19888.0771984295.83-404226.996138.88-25055.1771994241.32-394441.996136.337-24811.72004055.74-356110.334137.228-24177.1442013942.3-302221.117139.667-23199.7112024850.21-252551.773143.447-22211.82035848.09-207112.221157.441-21233.3662046929.94-166117.55188.994-20244.388205808

51、8.58-129773.006224.771-19244.8442069315.56-97944.699265.006-18244.766207106011.522-72144310.331-17244.211208119366.188-57599.522360.776-16233.288209133088.822-46400.311416.666-15222.144210147088.544-38566.2478.117-14211.044211161800.999-34644.033545.334-13200.322212175311.833-32800.555618.111-12200.

52、411213185422.822-30977.788696.225-11211.877214192055.233-29155.566779.339-10255.333215195133.244-27333.899867.008-931.392.5 作作用效應(yīng)應(yīng)組合2.5.11 承載能能力極限限狀態(tài)下下的效應(yīng)應(yīng)組合 根根據(jù)公公路橋涵涵設(shè)計(jì)通通用規(guī)范范（JTGG D660-220044）第4.11.6規(guī)定：公路橋橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)按承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，應(yīng)采采用以下下兩種作作用效應(yīng)應(yīng)組合：合組本本基和偶偶然組合合。由于于本設(shè)計(jì)計(jì)不考慮慮偶然作作用的影影響，故故只采用用合組本本基。合組本基是是永久

53、作作用的設(shè)設(shè)計(jì)值效效應(yīng)與可可變作用用設(shè)計(jì)值值效應(yīng)相相組合，其其效應(yīng)組組合表達(dá)達(dá)式為：0Sudd=0（） (2-1) 或0SSud=0（） (2-2)式中 S ud承載能能力極限限狀態(tài)下下作用合合組本基基的效應(yīng)應(yīng)組合設(shè)設(shè)計(jì)值；0結(jié)構(gòu)構(gòu)重要性性系數(shù)，按按通規(guī)規(guī)JTGG D660-220044 表1.00.9 規(guī)定的的結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)安全全等級(jí)采采用，對(duì)對(duì)應(yīng)于設(shè)設(shè)計(jì)安全全等級(jí)一一級(jí)、二二級(jí)和三三級(jí)分別別取1.1、1.00 和0.9；Gik第i 個(gè)永永久作用用效應(yīng)的的分項(xiàng)系系數(shù)，應(yīng)應(yīng)按公公路橋涵涵通用規(guī)規(guī)范JTGG D660-220044表4.11.6 的規(guī)定定采用； S Gikk、SGidd 第i 個(gè)永永

54、久作用用效應(yīng)的的標(biāo)準(zhǔn)值值和設(shè)計(jì)計(jì)值；Q1汽汽車荷載載效應(yīng)（含含汽車沖沖擊力、離離心力）的的分項(xiàng)系系數(shù)，取取Q1 =1.44。當(dāng)某某個(gè)可變變作用在在效應(yīng)組組合中其其值超過過汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)時(shí)，則則該作用用取代汽汽車荷載載，其分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)應(yīng)采用用汽車荷荷載的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)；對(duì)專專為承受受某作用用而設(shè)置置的結(jié)構(gòu)構(gòu)或裝置置，設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)該作作用的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)取與汽汽車荷載載同值；計(jì)算人人行道板板和人行行道欄桿桿的局部部荷載，其其分項(xiàng)系系數(shù)也與與汽車荷荷載取同同值； SQQ1k、SQ1d 汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)（含汽汽車沖擊擊力、離離心力）的的標(biāo)準(zhǔn)值值和設(shè)計(jì)計(jì)值；Qj 在作用用效應(yīng)組組合中除除汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)（含汽

55、汽車沖擊擊力、離離心力）、風(fēng)風(fēng)荷載外外的其他他第j 個(gè)可變變作用效效應(yīng)的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，取Qj =1.44，但風(fēng)風(fēng)荷載的的分項(xiàng)系系數(shù)取Qj =1.1； SSQjkk、SQjdd在作用用效應(yīng)組組合中除除汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)（含汽汽車沖擊擊力、離離心力）外外的其他他第j個(gè)可變變作用效效應(yīng)的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值和和設(shè)計(jì)值值；c在作作用效應(yīng)應(yīng)組合中中除汽車車荷載效效應(yīng)（含含汽車沖沖擊力、離離心力）外外的其他他可變作作用效應(yīng)應(yīng)的組合合系數(shù)，當(dāng)當(dāng)永久作作用與汽汽車荷載載和人群群荷載（或或其他一一種可變變作用）組組合時(shí)，人人群荷載載（或其其他一種種可變作作用）的的組合系系數(shù)取c=0.80；當(dāng)除除汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)（含汽汽車沖擊

56、擊力、離離心力）外外尚有兩兩種其他他可變作作用參與與組合時(shí)時(shí)，其組組合系數(shù)數(shù)取c=0.70；尚有有三種可可變作用用參與組組合時(shí)，其其組合系系數(shù)取c =00.600；尚有有四種及及多于四四種的可可變作用用參與組組合時(shí)，取c=0.50。 恒載作作用的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)Gikk取1.2；基礎(chǔ)礎(chǔ)沉降作作用效應(yīng)應(yīng)的分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取取0.5；汽車車荷載效效應(yīng)的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)Q1取1.4；溫度度作用效效應(yīng)的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)Qj取1.4；其他他可變作作用效用用的組合合系數(shù)c取0.8。則承載能力力極限狀狀態(tài)效應(yīng)應(yīng)組合為為：0Sudd=1.0（1.22S恒+1.4S汽汽+0.811.4SS溫差+00.5SS沉降） 根據(jù)據(jù)上述效效

57、應(yīng)組合合要求，可可得承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)效應(yīng)組組合的彎彎矩包絡(luò)絡(luò)圖和剪剪力包絡(luò)絡(luò)圖，如如圖所示示。 -6.1115885 -6.115585 0.3398776圖2.155 承載能能力極限限狀態(tài)效效應(yīng)組合合彎矩包包絡(luò)圖（單單位：105kNm）264422.4 2664422.4 262222.5 262222.5圖2.166 承載能能力極限限狀態(tài)效效應(yīng)組合合剪力包包絡(luò)圖（單單位：kN）承載能力極極限狀態(tài)態(tài)效應(yīng)組組合的彎彎矩和剪剪力可參參照表2-6。表2-6承承載能力力極限狀狀態(tài)效應(yīng)應(yīng)下的結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力力 單元彎矩maxx（kNm）彎矩minn（kNm）剪力maxx（kN）剪力minn（kN）17

58、300-438.91-54833.8771749170.06-91700.066292.446-44499.4991758685.07-86855.0771027.96-34199.5991768441.12-84411.1221451.8-29600.9991778193.13-81933.1331895.04-252221787462.3-74622.33325.2-12122.2331796734.57-67344.5774792.6286.9661806009.3-60099.36267.991376.321815286.49-52866.4997751.872656.91824582

59、.44-45822.4449245.053930.051833907.45-39077.455107488.5115197.41843267.92-32677.922122633.4666460.821852669.94-26699.944137911.37722.381862115.47-21155.477153333.5558984.281871730.78-17300.788168911.866102488.7551881624.49-16244.499184677.955115188.0991891947.31-19477.311200633.6127944.5881902351.83

60、-23511.833216800.622140711.4331912776.57-27766.577233200.866153088.999續(xù)表2-66 單元彎矩maxx（kNm）彎矩minn（kNm）剪力maxx（kN）剪力minn（kN）1923324.5-33244.5249877.111165688.4991933968.39-39688.399261588.044174500.9221944067.49-40677.4999321.23-71311.8991954102.06-41022.0669543.01-68600.8441964171.47-41711.4779990.34-