掛籃施工計(jì)算word21

1、第 1 章設(shè)計(jì)計(jì)算說明1.1 設(shè)計(jì)依據(jù)、客戶提供的鄭徐客專施圖（橋參）聯(lián)-04-02; 、鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）；、路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)；、結(jié)構(gòu)構(gòu)力學(xué)、材材料力學(xué)學(xué)；、機(jī)械械設(shè)計(jì)手手冊(cè)；、鐵路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范（TB10203-2002）、公路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）1.2 掛掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)36+566+444m 連連續(xù)梁三三角形掛掛籃模板板主要由由主桁系統(tǒng)、軌軌道系統(tǒng)統(tǒng)、前上上橫梁、模模板系統(tǒng)統(tǒng)、導(dǎo)梁、底籃籃、防護(hù)護(hù)系統(tǒng)等等組成。掛掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)如圖所所示1.3 掛掛籃設(shè)計(jì)計(jì)1.3.11 主要要技術(shù)參參數(shù)、砼自重重G26.5kNN/m33；、鋼材

2、的的彈性模模量E2100GPaa；、材料容容許應(yīng)力力：牌號(hào)許用正正應(yīng)力 許用用彎曲應(yīng)應(yīng)力w 許用剪剪切應(yīng)力力 Q235 2155MPaa 2115MPPa 1125MMPa Q345 3100MPaa 3110MPPa 1180MMPa 40Cr 4700MPaa 4880Mppa 2280MMpa PSB8330 6690MMpa 1.3.22 掛籃籃構(gòu)造掛籃采用三三角形掛掛籃，掛掛籃的前前橫梁由由2H33961999 普通通熱軋HH 型鋼鋼組焊而而成，底底籃前、后橫梁由HH30002000H 型型鋼組焊焊桁架組組成，底底模下加加強(qiáng)縱梁梁由H33001500 普通通熱軋HH 型鋼鋼組焊件組成

3、，吊吊桿采用用322 精軋軋螺紋鋼鋼。掛籃籃自重約約71tt。1.3.33 掛籃籃計(jì)算設(shè)設(shè)計(jì)荷載載及組合合、荷載系系數(shù)考慮箱梁混混凝土澆澆筑時(shí)脹脹模等系系數(shù)的超超載系數(shù)數(shù)：1.05；掛籃空載行行走時(shí)的的沖擊系系數(shù)1.3；澆筑混凝土土和掛籃籃行走時(shí)時(shí)的抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)：2.00；掛籃正常使使用時(shí)采采用的安安全系數(shù)數(shù)為1.2?；钶d分項(xiàng)系系數(shù)：11.4 恒載分項(xiàng)系系數(shù):11.2 、作用于于掛籃的的荷載1、箱梁荷荷載：取取1#塊、4#塊分別別計(jì)算根據(jù)箱梁截截面受力力特點(diǎn)，劃劃分箱梁梁各節(jié)段段斷面如如圖所示示：通過建立箱箱梁各節(jié)節(jié)段三維維模型并并查詢各各段體積積，計(jì)算算箱梁斷斷面內(nèi)各各段重量量如下表表

4、所示段號(hào) 1#塊(3mm) 44#塊(3.5m) 備注注 47.1KNN 555.0KKN 校校核外模模導(dǎo)梁 2077.4KKN 1180.2KNN 校核核腹板下下縱梁 1177.4KKN 1133.8KNN 校核核內(nèi)模導(dǎo)導(dǎo)梁 2033.3KKN 1171.6KNN 校核核底板下下縱梁恒載分項(xiàng)系系數(shù)K11=1.2；活活載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)KK2=11.4。作用于主桁桁上箱梁梁荷載最最大按 83tt計(jì)算；施工機(jī)具及及人群荷荷載：22.5kkPa；傾倒混凝土土產(chǎn)生的的荷載：2KPPa 振搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載：2KPPa 掛籃自重：71tt；、荷載組組合荷載組合II：混凝凝土重量量+超載+動(dòng)力附附加荷載載

5、+掛籃自自重人群群和機(jī)具具荷載；荷載組合III：掛掛籃自重重+沖擊附附加荷載載；荷載組合 I用于于主桁承重系系統(tǒng)強(qiáng)度度和穩(wěn)定定性計(jì)算算；荷載載組合 II用用于掛籃籃系統(tǒng)行行走計(jì)算算。1.3.44 內(nèi)力力符號(hào)規(guī)規(guī)定軸力：拉力力為正，壓壓力為負(fù)負(fù)；應(yīng)力：拉應(yīng)應(yīng)力為正正，壓應(yīng)應(yīng)力為負(fù)負(fù)；其它內(nèi)力規(guī)規(guī)定同結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)學(xué)的規(guī)定定。第 2章掛掛籃底籃籃及吊桿桿計(jì)算2.1.11 腹板板下面縱縱梁的計(jì)計(jì)算一、澆注11#塊時(shí)時(shí)1、載荷計(jì)計(jì)算1）、混凝凝土荷載載 q 單側(cè)腹板混混凝土荷荷載為：q12007.441.0051.22/(330.665)=1344KN/m22）、除側(cè)側(cè)模外，模模板重量量按 22.5KKN

6、/mm 2計(jì)計(jì)，模板板載荷為為：q22.51.223KNN/m223）、人群群及機(jī)具具荷載為為：q32.51.443.55KN/m24）、傾倒倒和振搗搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載為為：q4=（222）1.45.66KN/m25）、縱梁梁自重為為：W2=0.37KKN/mm 6）、腹板板處縱梁梁上的均均布荷載載為（腹腹板下布布置 33條縱梁梁，間距距均布約約為0.2177m）：W1（qq1q2q3q4）0.2217=31.7KNN/m 2、受力分分析腹板下 HH型鋼采采用材質(zhì)質(zhì)為 QQ2355的 H33001500H型鋼鋼組焊件件，其截截面特性性參數(shù)如如下：Wx=4990cmm3,IIx=773500

7、cm44其受力示意意圖如下下圖所示示：由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得澆注11#塊時(shí)時(shí)腹板下下縱梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖為：其支座反力力Ra54.6KNN、Rb42.2KNN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax73.43KKN.mmwWmmax/Wx73.431066/499010331499.9MMpaw2155MPaa 滿足足要求3）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax10.1988mm46000/4400=11.5mmm 滿足足要求二、澆注44#塊時(shí)時(shí)1、載荷計(jì)計(jì)算1）、混凝凝土荷載載 q 單側(cè)腹板混混凝土荷荷載為：q11880.221.0051.22/

8、（3.550.5575）=1112.88KN/m22）、除側(cè)側(cè)模外，模模板重量量按 22.5KKN/mm 2計(jì)計(jì)，模板板載荷為為：q22.51.223KNN/m223）、人群群及機(jī)具具荷載為為：q32.51.443.55KN/m24）、傾倒倒和振搗搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載為為：q4=（222）1.45.66KN/m25）、縱梁梁自重為為：W2=0.37KKN/mm 6）、腹板板處縱梁梁上的均均布荷載載為（腹腹板下布布置 33條縱梁梁，間距距均布約約為0.19mm）：W1（qq1q2q3q4）0.119=223.773KNN/m 2、受力分分析腹板下 HH型鋼采采用材質(zhì)質(zhì)為 QQ2355的 H33

9、001500H型鋼鋼組焊件件，其截截面特性性參數(shù)如如下：Wx=4990cmm3,IIx=773500cm44其受力示意意圖如下下圖所示示：由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得澆注44#塊時(shí)時(shí)腹板下下縱梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖為：其支座反力力Ra57.62KKN、Rb59.86KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax60.13KKN.mmwWmmax/Wx60.131066/499010331222.7MMpaw2155MPaa 滿足足要求3）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax8.4489mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求2.1.22 底

10、模模下普通通縱梁的的計(jì)算一、澆注注1#塊時(shí)時(shí)1、載荷計(jì)計(jì)算1）、混凝凝土荷載載 q 底板混凝土土荷載為為：q12003.331.0051.22/(33.53)=24.4KNN/m222）、模板板重量按按 2.5KNN/m22計(jì)，模模板載荷荷為：q22.51.223KNN/m223）、人群群及機(jī)具具荷載為為：q32.51.443.55KN/m24）、傾倒倒和振搗搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載為為：q4=（222）1.45.66KN/ m225）、縱梁梁自重為為：W2=0.37KKN/mm 6）、底板板處縱梁梁上的均均布荷載載為（底底板下布布置 44條縱梁梁，間距距均布約約為0.8755m）：W1（qq1

11、q2q3q4）0.8875=31.9KNN/m 2、受力分分析底板下 HH型鋼采采用材質(zhì)質(zhì)為 QQ2355的 H33001500H型鋼鋼組焊件件，其截截面特性性參數(shù)如如下：Wx=4990cmm3,IIx=773500cm44其受力示意意圖如下下圖所示示：由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得澆注11#塊時(shí)時(shí)底板下下縱梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖為：其支座反力力Ra54.94KKN、Rb42.46KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax73.88KKN.mmwWmmax/Wx73.881066/499010331500.8MMpaw2155MPaa 滿足足要求3）、撓度

12、度圖為：其最大撓度度fmaax10.2711mm46000/4400=11.5mmm 滿足足要求二、澆注44#塊時(shí)時(shí)1、載荷計(jì)計(jì)算1）、混凝凝土荷載載 q 底板混凝土土荷載為為：q11771.661.0051.22/(33.6553.55)=116.99KN/m22）、模板板重量按按 2.5KNN/m22計(jì)，模模板載荷荷為：q22.51.223KNN/m223）、人群群及機(jī)具具荷載為為：q32.51.443.55KN/ m224）、傾倒倒和振搗搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載為為：q4=（222）1.45.66KN/ m225）、縱梁梁自重為為：W2=0.37KKN/mm 6）、底板板處縱梁梁上的均均布

13、荷載載為（底底板下布布置 44條縱梁梁，間距距均布約約為0.91225m）：W1（qq1q2q3q4）0.991255=266.5KKN/mm 2、受力分分析底板下 HH型鋼采采用材質(zhì)質(zhì)為 QQ2355的 H33001500H型鋼鋼組焊件件，其截截面特性性參數(shù)如如下：Wx=4990cmm3,IIx=773500cm44其受力示意意圖如下下圖所示示：由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得澆注44#塊時(shí)時(shí)底板下下縱梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖為：其支座反力力Ra48.23KKN、Rb46.22KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax67.03KKN.mmwWmmax/Wx

14、67.031066/499010331366.8MMpaw2155MPaa 滿足足要求3）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax9.4472mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求2.1.33 底籃籃后橫梁梁受力驗(yàn)驗(yàn)算模板、支架架按 22.5kkN/mm2計(jì)，人人群及機(jī)機(jī)具荷載載按 22.5kkN/mm2計(jì)，傾傾倒和振振搗混凝凝土荷載載按4.0kNN/m22計(jì)，由底底籃縱梁梁計(jì)算可可知，澆澆注 11號(hào)塊時(shí)時(shí)底藍(lán)后后橫梁受受力最大大，后橫橫梁約承承受箱梁梁60%的荷荷載。其其受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：其中：F11為澆注注1#塊時(shí)時(shí)底板下下普通縱縱梁作用用在后橫橫梁上支支座反力力(544.

15、944KN); F2為澆注注1#塊時(shí)時(shí)腹板下下縱梁作作用在后后橫梁上上支座反反力(554.66KN) 底籃后橫梁梁采用 H30002000H型鋼鋼組焊桁桁架加工工，其力力學(xué)參數(shù)數(shù)如下: 截面面積 A=773.003cmm2 截截面慣性性矩 IIx=1114000cmm4 抗抗彎截面面模量 Wx=7799cm33 由理正結(jié)構(gòu)構(gòu)工具箱箱計(jì)算得得澆注11#塊時(shí)底籃籃后橫梁梁剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下所示示1）剪力圖圖其支座反力力：RA=RDD=111.8KKN RB=RCC=1110.77+1553.55=2664.22KN 2）彎矩圖圖其最大彎矩矩Wmaax53.9KNN.mwWmmax/

16、Wx53.91066/7779103369.2Mppaw2155MPaa 滿足足要求3）撓度圖圖其最大撓度度fmaax0.5581mmm331200/4000=77.8mmm 滿滿足要求求2.1.44 底籃籃前橫梁梁受力驗(yàn)驗(yàn)算模板、支架架按 22.5kkN/mm2計(jì)，人人群及機(jī)機(jī)具荷載載按 22.5kkN/mm2計(jì)，傾傾倒和振振搗混凝凝土荷載載按4.0kNN/m22計(jì)。由底底籃縱梁梁計(jì)算可可知，澆澆注 44號(hào)塊時(shí)時(shí)底藍(lán)前前橫梁受受力最大大，前橫橫梁約承承受箱梁梁40%的荷荷載。其其受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：第 13 頁共 333 頁頁其中：F11為澆注注4#塊時(shí)時(shí)底板下下普通縱縱梁作用用在前橫橫梁上支

17、支座反力力(466.222KN); F2為澆注注4#塊時(shí)時(shí)腹板下下縱梁作作用在前前橫梁上上支座反反力(441.448KNN); 底籃前橫梁梁采用 H30002000H型鋼鋼組焊桁桁架加工工，其力力學(xué)參數(shù)數(shù)如下: 截面面積 A=773.003cmm2 截截面慣性性矩 IIx=1114000cmm4 抗抗彎截面面模量 Wx=7799cm33 由理正結(jié)構(gòu)構(gòu)工具箱箱計(jì)算得得澆注44#塊時(shí)時(shí)底籃前前橫梁剪剪力圖、彎彎矩圖、撓撓度圖如如下所示示1）剪力圖圖其支座反力力：RA=RDD=8KKN RB=RCC=933.3+1177.9=2111.2KKN 2）彎矩圖圖其最大彎矩矩Wmaax43.9KNN.mw

18、Wmmax/Wx43.91066/7779103356.4Mppaw2155MPaa 滿足足要求3）撓度圖圖其最大撓度度fmaax0.5579mmm331200/4000=77.8mmm 滿滿足要求求第 14 頁共 333 頁頁2.1.55 底籃籃前后橫橫梁空載載后退受受力驗(yàn)算算掛籃空載后后退時(shí)，底籃全部重量由端部?jī)蓚€(gè)吊點(diǎn)承受，主要承受荷載為外模自重、底模自重以及縱梁梁自重。后后退時(shí)單單側(cè)外模模自重約約為266.1KKN，底底模自重重約為115.44KN，縱縱梁?jiǎn)胃灾貫闉?.9KNN。底籃后后橫梁采采用 HH30002000H型鋼鋼組焊桁桁架加工工，其力力學(xué)參數(shù)數(shù)如下:截面面積 A=773

19、.003cmm2 截截面慣性性矩 IIx=1114000cmm4 抗抗彎截面面模量 Wx=7799cm33 底籃后橫梁梁受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：其中：P11、P144為外模模自重作作用于底底籃后橫橫梁的載載荷；P2、P33、P4、P5、P6、P7、P8、P9、P100、P111、P122、P133為底模模自重及及縱梁自自重作用用于底籃籃后橫梁的載荷荷；W1為底籃籃后橫梁梁自重。P1= PP14=26.100.8/2=110.444KNN P2=P33=P44=P111=PP12=P133=1.900.6+15.4/44.80.660.22=1.556KNN P5=P66=P77=P88=P99=P1

20、10=11.90.66+155.4/4.880.600.666=2.41KKN W1=0.57KKN/mm 由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的彎矩圖圖、撓度度圖如下下：1）、彎矩矩圖其最大彎矩矩Wmaax54.2KNN.mwWmmax/Wx54.21066/7779103369.6Mppa w2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：第 15 頁共 333 頁頁其最大撓度度fmaax16.96mmm883500/4000=220.99mm 滿足要要求因底籃前橫橫梁截面面、長(zhǎng)度度及吊點(diǎn)點(diǎn)位置與底底籃后橫橫梁均相相同，且且受力較較底籃后后橫梁要要小，故底籃前橫橫梁也滿滿足強(qiáng)度度及剛度度要求。

21、由以上計(jì)算算可知，掛掛籃在后后退過程程中安全全，滿足足整體強(qiáng)強(qiáng)度及剛剛度要求求。2.1.66 掛籃籃內(nèi)導(dǎo)梁梁受力驗(yàn)驗(yàn)算：內(nèi)導(dǎo)梁在掛掛籃施工工中承受受箱梁頂頂部混凝凝土、內(nèi)內(nèi)模自重重的結(jié)構(gòu)構(gòu), 采用用 H33001500H型鋼鋼加工，其截面特性性如下：Wx4990cmm3 ，Ix73550cmm4作用于內(nèi)導(dǎo)導(dǎo)梁上載載荷如下下：1、澆注11#塊時(shí)時(shí)內(nèi)模頂頂部混凝凝土載荷荷為：1117.4KNN 2、澆注44#塊時(shí)時(shí)內(nèi)模頂頂部混凝凝土載荷荷為：1133.8KNN 3、內(nèi)模載載荷為：30KKN; 4、導(dǎo)梁載載荷為：0.337KNN/m 一、澆注 1號(hào)塊塊時(shí)：1號(hào)塊梁長(zhǎng)長(zhǎng)3m，內(nèi)內(nèi)導(dǎo)梁上上作用的的荷載主

22、主要通過過內(nèi)模背背架傳遞遞至內(nèi)導(dǎo)導(dǎo)梁，其其受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：其中：P66為內(nèi)模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；P1、P22、P3、P4、P5為箱箱梁頂部部混凝土土及內(nèi)模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；W1為導(dǎo)梁梁自重。P6= 330/(622)=22.5KKN 第 16 頁共 333 頁頁P(yáng)1=P22=P33=P44=P55=(1117.441.051.22)/(522)+330/(622)=117.33KN W1=0.37KKN/mm 由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖其支座反力力Ra51.47KKN、Rb39.24KKN 2）、彎矩矩圖為：其

23、最大彎矩矩Wmaax65.92KKN.mmwWmmax/Wx65.921066/499010331344.5MMpa w2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax9.2262mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求二、澆注 4號(hào)塊塊時(shí)：4號(hào)塊梁長(zhǎng)長(zhǎng)3.55m，內(nèi)內(nèi)導(dǎo)梁上上作用的的荷載主主要通過過內(nèi)模背背架傳遞遞至內(nèi)導(dǎo)導(dǎo)梁，其其受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下：第 17 頁共 333 頁頁其中：P11、P2、P3、P4、P5、P6為箱箱梁頂部部混凝土土及內(nèi)模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；W1為導(dǎo)梁梁自重；P1=P22=P33=P44=P55=P66=(1333.881.

24、051.22)/(622)+330/(622)=116.555KNN W1=0.37KKN/mm 由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖其支座反力力Ra51.58KKN、Rb49.42KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax68.26KKN.mmwWmmax/Wx68.261066/499010331399.3MMpaw2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：第 18 頁共 333 頁頁其最大撓度度fmaax9.7748mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求三、掛籃空空載前移移時(shí)：掛籃前移 3.55m時(shí)導(dǎo)導(dǎo)梁受力

25、力處于最最不利情情況，其其主要承承受內(nèi)模模重量，受受力簡(jiǎn)圖圖如下圖圖所示掛籃空載前前移時(shí)，導(dǎo)導(dǎo)梁僅承承受模板板自重，其其強(qiáng)度無無需進(jìn)行行校核。主主要校核核其剛度度變形情情況。其中：P11、P2、P3、P4、P5、P6為內(nèi)內(nèi)模自重重作用于于導(dǎo)梁的的載荷；P1=P22=P33=P44=P55=P66=300/(62)=2.55KN W1=0.37KKN/mm 由結(jié)構(gòu)力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得導(dǎo)梁空空載前移移 3.5m時(shí)時(shí)撓度圖圖如下所所示：其最大撓度度fmaax8.884mmm81100/4000=200.255mm 滿足要要求2.1.77 掛籃籃外導(dǎo)梁梁受力驗(yàn)驗(yàn)算：外導(dǎo)梁主要要承受箱箱梁翼緣緣處混凝

26、凝土重量量及外模模重量，采采用 HH30001500H型鋼鋼加工，其其截面特特性如下：Wx4990cmm3 ，Ix73550cmm4 第 19 頁共 333 頁頁作用于外導(dǎo)導(dǎo)梁上載載荷如下下：1、澆注11#塊時(shí)時(shí)頂部翼翼緣處混混凝土載載荷為：47.1KNN 2、澆注44#塊時(shí)時(shí)頂部翼翼緣處混混凝土載載荷為：55.0KNN 3、單側(cè)外外模重：26.1KNN; 4、導(dǎo)梁載載荷：00.377KN/m 一、澆注 1號(hào)塊塊時(shí)：1號(hào)塊梁長(zhǎng)長(zhǎng)3m，外外導(dǎo)梁上上作用的的荷載主主要通過過外模背背架傳遞遞至外導(dǎo)導(dǎo)梁，其其受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：其中：P66為外模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；P1、P22、P3、P4、P

27、5為箱箱梁翼緣緣處混凝凝土及外外模自重重作用于于導(dǎo)梁的的載荷；W1為導(dǎo)梁梁自重。為簡(jiǎn)化計(jì)算算，假設(shè)設(shè)翼緣板板混凝土土重量及及模板重重量由 1根外外導(dǎo)梁承承受，則則：P6= 226.11/6=4.335KNN P2=P33=P44=P55=P66=(477.11.00511.2)/5+ 266.1/6=116.22KN W1=0.37KKN/mm 由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖其支座反力力Ra48.58KKN、Rb38.48KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax62.43KKN.mmwWmmax/Wx62.431066/49901

28、0331277.4MMpa w2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax8.8807mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求二、澆注 4號(hào)塊塊時(shí)：4號(hào)塊梁長(zhǎng)長(zhǎng)3.55m，外外導(dǎo)梁上上作用的的荷載主主要通過過外模背背架傳遞遞至外導(dǎo)導(dǎo)梁，其其受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下：其中：P11、P2、P3、P4、P5、P6為箱箱梁頂部部混凝土土及內(nèi)模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；W1為導(dǎo)梁梁自重。為簡(jiǎn)化計(jì)算算，假設(shè)設(shè)翼緣板板混凝土土重量及及模板重重量由 1根外外導(dǎo)梁承承受，則則：P1=P22=P33=P44=P55=P66=(5551.051.22)/66+ 226.11/6=

29、15.9KNN W1=0.37KKN/mm 由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖其支座反力力Ra49.59KKN、Rb47.51KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax65.62KKN.mmwWmmax/Wx65.621066/499010331333.9MMpa w2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax9.337mmm1.55 2）、前前吊桿所所承受的的最大支支點(diǎn)反力力為2111.22kN，采采用332精軋軋螺紋鋼鋼時(shí)，其其應(yīng)力為為：bN/A2111.21033/8004.22=2662.66MPaa 其

30、安全儲(chǔ)備備為：KK=6990/2262.6=22.61.55 由上述計(jì)算算可知，底籃前后橫梁的吊桿安全儲(chǔ)備均大于1.5，滿足要求。2.1.99 掛籃籃前橫梁梁受力驗(yàn)驗(yàn)算：前上橫梁承承受荷載載為前吊吊掛反力力，由前前面計(jì)算算情況可可知，澆澆注 44號(hào)塊時(shí)時(shí)前吊桿桿處反力力最大，因此前上橫橫梁按澆澆注4#塊時(shí)情情況進(jìn)行行受力檢檢算，其其受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：其中： PP1、P8為澆澆注4#塊時(shí)底籃籃前橫梁梁外側(cè)吊吊桿作用用于前上上橫梁的的載荷（8KN）；P2、P77為澆注注4#塊時(shí)時(shí)掛籃外外導(dǎo)梁前前端吊桿桿作用于于前上橫橫梁的載載荷（447.551KNN）；P3、P66為澆注注4#塊時(shí)時(shí)底籃前前橫梁內(nèi)

31、內(nèi)側(cè)吊桿桿作用于于前上橫橫梁的載載荷（2211.2KNN）；P4、P55為澆注注4#塊時(shí)時(shí)掛籃內(nèi)內(nèi)導(dǎo)梁前前端吊桿桿作用于于前上橫橫梁的載載荷（449.442KNN）；W1為前上上橫梁自自重(11.144KN/m)。前橫梁采用用 2HH39661999H型鋼鋼組焊桁桁架加工工，其截截面力學(xué)學(xué)參數(shù)如如下: 截面面積AA=1444.332cmm2 截截面慣性性矩Ixx=4000000cm44 抗彎彎截面模模量Wxx=20020ccm3由理正結(jié)構(gòu)構(gòu)工具箱箱求得澆澆注4#塊時(shí)前前上橫梁梁剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下所示示1）剪力圖圖支座反力：RaRb=58.11+2633.222=3221.33K

32、N 2)彎矩圖圖其最大彎矩矩Wmaax1800.022KN.mwWmmax/Wx1800.0221066/23380103375.6Mppa w2155MPaa 不滿滿足要求求3）撓度圖圖其最大撓度度fmaax4.3372mmm445600/4000=111.44mm 滿足要要求第 3章掛掛籃主桁桁計(jì)算3.1 荷荷載組合合I(混凝凝土重量量+超載+動(dòng)力附附加荷載載+掛籃自自重+人群和和機(jī)具荷荷載) 3.1.11荷載計(jì)計(jì)算由第二章計(jì)計(jì)算的結(jié)結(jié)果是以以該組合合計(jì)算而而得出的的結(jié)果，即即在混凝凝土重量量+超載+動(dòng)力附附加荷載+掛籃自自重+人群和和機(jī)具荷荷載的組組合下，單單片主桁桁前吊點(diǎn)點(diǎn)最大荷荷載P

33、=3211.3KKN。3.1.22 荷載載組合 I作用用下主桁桁計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖圖三角形桁架架簡(jiǎn)化后后計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下圖所示示。經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)學(xué)求解器器算得出出各桿件件內(nèi)力情情況如下下圖所示示：軸力圖：彎矩圖：撓度圖：由上圖可知知 1-4桿、2-3桿受受壓，11-2桿桿、2-4桿受受拉，各各桿件的的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算如下下表所示示：序號(hào)內(nèi)力（KKN）選選材截面面積(cm2) 正應(yīng)力(MPa) 許用應(yīng)力(MPa) 備注1-2桿 5255.6 2-t2002000鋼帶80 655.7 2155 滿足足1-4桿 -4118.33 232aa矩形截面97 433.1 2155 滿足足2-3桿 -6336.55 232

34、aa矩形截面97 655.6 2155 滿足足2-4桿 5255.6 2-t2002000鋼帶80 655.7 2155 滿足足前后支點(diǎn)反反力為：R=PP9200046000=3321.39200046000=6642.6KNN前 R=-PP4600046000=-3211.34600046000=-3211.3KKN后最大撓度度計(jì)算由以上計(jì)算算可知，最最大撓度度位于底底籃前橫橫梁內(nèi)側(cè)側(cè)吊點(diǎn)處處，計(jì)算算如下：主桁前支點(diǎn)點(diǎn)撓度為為L(zhǎng)11=100.8mmm；前橫梁撓度度（底籃籃前橫梁梁內(nèi)側(cè)吊吊桿吊點(diǎn)點(diǎn)處）約約為L(zhǎng)L2=33.5mmm；底籃前橫梁梁內(nèi)側(cè)吊吊點(diǎn)處支支點(diǎn)反力力為：PP=2111.22KN

35、，吊吊桿長(zhǎng)度度約為66.2mm，吊桿桿彈性模模量為 E=22.011 105MMPa，吊吊桿截面面積為 A=8804mmm 22則PL 211.22.1003 .6.22L3= . 0.00881m . 8.1mmm 11 .66EA 2.01 10 .8004.10 則底籃前橫橫梁內(nèi)側(cè)側(cè)吊點(diǎn)處處撓度為為L(zhǎng)=L1+L2+L3=10.8+33.5+8.11=222.4mmm 后錨及抗抗傾覆驗(yàn)驗(yàn)算抗傾覆安全全系數(shù)取取2，則所所需的32精軋軋螺紋鋼鋼(張拉力力5133kN)根數(shù)為為：2R 2.3211.3 n. .1.255 513 5513 取n=4。則傾覆安全全系數(shù)為為：4513 .Fs.66.

36、4 321.33 主桁桿件件穩(wěn)定性性驗(yàn)算主桁 1-4桿選選用332a槽槽鋼組焊焊 t110綴板板而成，桿桿件凈長(zhǎng)長(zhǎng)度4.6m，軸軸力為-4188.3KKN，彎彎矩為14.1KKN.MM，桿件件截面形形狀如圖圖所示：其截面特性性如下：1、截面面面積 AA=977cm 2；2、慣性矩矩Ix=152200ccm4、Iy=108820ccm433、抗彎彎模量WWx=9950ccm3、Wy=8655cm33 4、回轉(zhuǎn)半半徑ixx=122.5ccm、iy=10.6cmm 桿件的長(zhǎng)細(xì)細(xì)比為：yl/iy46000/1106=43.4 查表得0.8885 N/A+MM/Wxx4188.31033/（0.8885

37、97000）+144.110 6/9950103363.6MPPa=2215MMPa滿足要求主桁 2-3桿截截面與 1-44桿相同同，桿件件凈長(zhǎng)度度3.55m，軸軸力為-6366.5KKN，桿桿件的長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)比為為：yl/iy35000/1106=33 查表得0.9925 N/A6366.51033/（0.992597000）70.9MPPa=2215MMPa滿滿足要求求由上述計(jì)算算結(jié)果可可知，主主桁穩(wěn)定性性滿足要要求。3.2 荷荷載組合合II(掛籃自自重+沖擊荷荷載) 3.2.11 荷載載計(jì)算掛籃自重重+沖擊荷荷載掛籃前移時(shí)時(shí)，主桁桁靠反壓壓輪扣在在軌道上上行走，掛掛籃的底底籃自重重為55.2K

38、NN，內(nèi)模模30KKN,外外模52.22KN，則則掛籃的的前吊點(diǎn)點(diǎn)的荷載載為：P1=（555.22+300+522.2）/2=68.7KNN，考慮慮沖擊荷荷載后，單單個(gè)前吊吊點(diǎn)荷載載為：T=68.71.33=899.3KKN。主主桁結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如下圖圖所示：吊掛滾輪處處承受拉拉力為RR=899.34.66/4.689.3KNN，計(jì)算算臨界面面積為: Alj=8893000/=893300/1255=7.1cmm2吊掛滾輪最最小剪切切面為 A=11042=880cmm 2Aljj =77.1ccm2 滿足安安全要求求。第 4章其其他附屬屬結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算4.1、后后錨扁擔(dān)擔(dān)梁計(jì)算算由主桁架后后錨計(jì)

39、算算可知，單單根精扎扎螺紋鋼鋼承受拉拉力P3211.3/480.3KNN 后錨扁擔(dān)梁梁由雙22aa槽鋼組組焊而成成，其截截面特性性參數(shù)如如下：1、截面面面積 AA=1111.77cm 2；2、慣性矩矩Ix=111132ccm4 3、抗彎模模量Wxx=9227cmm3后錨扁擔(dān)梁梁主要承承受吊桿桿拉力及及斜撐槽槽鋼的支支撐力，其其受力情情況簡(jiǎn)圖圖如圖所所示：P=2880.331600.6KKN 由材料力學(xué)學(xué)計(jì)算器器求得后后錨扁擔(dān)擔(dān)梁剪力力圖、彎彎矩圖、撓撓度圖如如下所示示1）剪力圖圖由圖可知RRmaxx75.12KKN Rmaax/AA751120/1111706.77Mpaa1255Mpaa 滿足足要求2)彎矩圖圖由圖可知WWmaxx49.58KKN.mmwWmmax/Wx49.581066/9227103353.5Mppa w2155MPaa 滿足足要求3）撓度圖圖由圖可知ffmaxx0.339277mm12440/4400=3.11mm 滿足要要求4.2、軌軌道計(jì)算算軌道行走軌軌道截面面如圖所所示采用 I332a工工字鋼加加工，其其截面特特性參數(shù)數(shù)如下：1、截面面面積A=267.15661344.3ccm 22；2、慣性矩矩Ix=2111100222200ccm4 3、抗彎模模量Wxx=2692213884cmm3掛籃軌道在在澆注混混凝土?xí)r時(shí)主要承承受 22-3桿桿件傳