塔吊基礎專項施工方案(新)

目錄一、編制依據(jù) 0二、建筑概況 1三、塔吊布置原則 1四、塔吊的主要性能參數(shù) 2五、地質(zhì)情況 2六、方案選擇 2七、塔吊基礎計算 3八、塔吊基礎施工 9九、施工著重事項 10十、安全施工措施 11附件 11一、編制依據(jù)《QTZ100（60156013)塔機基礎制作說明書》《江門市濱江體育中心巖石工程勘察報告》《混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002（2011）《塔式超重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-2009《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94-2008（6)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007—2011品銘安全計算軟件，版本為V9.7。5PAGEPAGE7江門市濱江體育中心-體育館及會展中心工程，建設單位是江門市濱江建設投資管理有限公司，設計單位是華南理工大學建筑設計研究院，勘察單位限公司.本工程地點位于江門市棠下鎮(zhèn)，工程為框架結構，地下一層，地上一層，體育會展中心建筑面積116154㎡，建筑高度約為28.5m；體育館建筑面積4236053m。塔吊基礎位于地下室內(nèi)及外圍附近，本次計算全部按塔吊基礎設置在地下室基坑支護邊坡底范圍內(nèi)考慮，假若地下室外圍塔吊需設置在坡頂或坡上及加固方案與基坑支護方案相結考慮。塔吊基礎詳細位置詳見相關附圖。三、塔吊布置原則削減材料二次搬運。(2）吊運行安全，塔吊在使用經(jīng)過中的能順利起升，并保證塔吊與建筑物的附著堅固，安全使用.(3）塔吊后期拆卸便利，不影響后續(xù)施工。（4）成本滿足施工需要。9臺塔吊QTZ100(TCT6015或TCT601，有效臂長60米。四、塔吊的主要性能參數(shù)1）起重臂長度：60m 2）最大起重重量：8t3）臂端最大起重重量:1。5t 4）固定式最大高度：52m5）廠家提供的最不利荷載數(shù)據(jù)（非工作狀態(tài)：

V

＝74.9KN（詳見h附件——塔機基礎制作說明書）五、地質(zhì)情況PHC管樁的相關計算參數(shù)序號土層名稱側應力PHC管樁的相關計算參數(shù)序號土層名稱側應力qiakPa)qpaλ（kPa）1填土12-—2淤泥層8-0.53粉質(zhì)粘土層30—0。74強風化砂巖11043000。7六、方案選擇由于施工現(xiàn)場地表土承載力不能滿足天然基礎要求，塔吊基礎決定采納預應力高強砼管樁(PHC）?400,A95強度等級為C80,5T1.8～2。0m，當有效樁長L〉15m（每陣十擊）30mm;15m≥L>10m（每陣十擊）25mm；當有效樁長L≤10m（每陣十擊）平均貫入度定為20mm。以貫入度作為主控制指標，以強風化巖作為樁端持力層，設計單樁承載力特征值1200KN。管樁收錘后,經(jīng)燈光照耀檢查管樁壁根本完好后，應立刻在管樁內(nèi)腔底部2.0mC305。5m×5.5m×1.6(高）m，地下室內(nèi)的承臺面標高與底板面平，地下室外圍承臺面標高-2000七、塔吊基礎計算1、塔機屬性

矩形板式樁基礎計算書塔機型號塔機型號QTZ100(TCT6015或TCT6013）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)52H(m)60。7塔身桁架結構型鋼B(m）1.82、塔機荷載工作狀態(tài)塔機自重標準值F工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)624Fqk(kN）80豎向荷載標準值Fk(kN)704Fvk(kN）22.8傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1856非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)624Fvk’（kN）74.9傾覆力矩標準值Mk'（kN·m）1822工作狀態(tài)塔機自重設計值F工作狀態(tài)塔機自重設計值F1（kN)1.35Fk1＝1.35×624＝842.4FQ(kN)1。35FQk＝1.35×80＝108F(kN）842。4+108＝950.4Fv（kN)1.35Fvk＝1.35×22。8＝30。78傾覆力矩設計值M(kN·m）1.35Mk＝1.35×1856＝2505。6非工作狀態(tài)F'（kN）1.35Fk’＝1.35×624＝842.4Fv'（kN）1。35Fvk＝1。35×74.9＝101.115'傾覆力矩設計值M’（kN·m)1.35Mk＝1。35×1822＝2459.73、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.6l（m)5。5b(m）5.5al（m)4.5ab(m）4。50.4承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土等級C35γC（kN/m3)25h’(m)0γ'（kN/m3）19承臺混凝土保護層厚度δ（mm)50配置暗梁否承臺及其上土的自重荷載標準值:Gk=bl(hγc+h’γ’)=5.5×5.5×（1.6×25+0×19)=1210kNG=1。35Gk=1。35×1210=1633.5kN樁對角線距離：L=（ab2+al2）0.5=(4.52+4。52）0.5=6.364m、荷載效應標準組合Qk=(Fk+Gk）/n=(704+1210)/4=478.5kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L=（704+1210）/4+(1856+22.8×1.6)/6。364=775.875kNQkmin=(Fk+Gk)/n—(Mk+FVkh）/L=(704+1210）/4-（1856+22.8×1。6）/6。364=181.125kN、荷載效應根本組合荷載效應根本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+（M+Fvh）/L=（950.4+1633。5)/4+（2505.6+30.78×1。6）/6.364=1047.431kNQmin=（F+G)/n—(M+Fvh)/L=（950。4+1633。5）/4-（2505。6+30。78×1。6）/6.364=244.519kN4、樁承載力驗算樁參數(shù)樁參數(shù)樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)ψC0。8525樁混凝土保護層厚度б（mm)35lt（m）樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值1200地基屬性hz(m地基屬性hz(m）0承臺埋置深度d（m)0是否考慮承臺效應否側阻力特征值端阻力特征值qpafak土名稱土層厚度li(m)抗拔系數(shù)qsia(kPa）（kPa）（kPa）淤泥4.5800.6-強風化巖0。511043000.7—。14×0。4=1。257mAp=πd2/4=3.14×0。42/4=0.126m2Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap。126=654.708kNQk=478。5kN≤Ra=654.708kNQkmax=775。875kN≤1。2Ra=1.2×654。708=785。649kN滿足要求！Qkmin=181。125kN≥0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算!3）、樁身承載力計算:As=nπd2/4=4×3.142×162/4=804mm2:Aps=nπd2/4=11×3。142×10.72/4=989mm2(1）、軸心受壓樁樁身承載力Q=Qmax=1047.431kN樁身結構豎向承載力設計值：R=1200kN滿足要求?。?）、軸心受拔樁樁身承載力Qkmin=181。125kN≥0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算!5、承臺計算承臺配筋HRB400承臺配筋HRB400Φ25＠承臺底部長向配筋承臺底部短向配筋HRB400Φ25＠200200承臺頂部長向配筋HRB400Φ18@200承臺頂部短向配筋HRB400Φ18@200承臺有效高度：h0=1600—50-25/2=1538mm。519)）×6.364/2=4110.96kN·mX方向:Mx=Mab/L=4110。96×4。5/6.364=2906.887kN·mY方向:My=Mal/L=4110。96×4。5/6。364=2906.887kN·m2)、受剪切計算V=F/n+M/L=950.4/4+2505.6/6.364=631。317kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=（800/1538)1/4=0。849:a1b=(ab—B-d）/2=(4。5—1.8—0.4)/2=1。15ma1l=（al—B-d)/2=(4.5—1.8—0.4）/2=1.15mλb=0.748；λla1l/h0=1150/1538=0。748，取λl=0.748;。75/(0。748+1)=1。001αl=1。75/(λl+1)=1。75/（0.748+1)=1。001。001×1。27×103×5。5×1。538=9135。268kNβhsαlftlh0=0。849×1.001×1。27×103×5.5×1.538=9135.268kNV=631.317kN≤min（βhsαbftbh0βhsαlftlh0)=9135。268kN滿足要求！3）、受沖切計算B+2h0=1.8+2×1。538=4。876mab=4。5m≤B+2h0=4.876m，al=4.5m≤B+2h0=4。876m角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4)、承臺配筋計算αS1My/(α1fcbh02）=2906。887×106/(1.05×11。9×5500×15382）=0.018ζ1=1-(1-2αS1)0。5=1—（1-2×0.018）0。5=0。018PAGEPAGE11γS1=1-ζ1/2=1—0。018/2=0.991AS1=My/（γS1h0fy1）=2906.887×106/（0.991×1538×360）=5298mm2:按0.15%考慮梁底需要配筋：A1=max(AS1ρbh0)=max（5298,0.0015×5500×1538)=12688.5mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=13990mm2＞A1=12688。5mm2滿足要求!（2)、承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/（α2fcbh02)=2906.887×106/(1.05×11.9×5500×15382)=0.018ζ2=1—(1—2αS2）0。5=1-(1—2×0.018）0.5=0.018γS2=1—ζ2/2=1—0。018/2=0。991AS2=Mx/(γS2h0fy1）=2906。887×106/（0。991×1538×360）=5298mm20。15%考慮梁底需要配筋：A2=max(9674ρlh0)=max（9674,0.0015×5500×1538)=12688.5mm2A2'=13990mm2＞A2=12688。5mm2滿足要求!（3）、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3’=7253mm2≥0.5AS1’=0。5×13990=6995mm2滿足要求!、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS4’=7253mm2≥0。5AS2'=0。5×13990=6995mm2滿足要求!、承臺豎向連接筋配筋面積Φ14＠600。6、基礎承臺配筋承臺長×寬×高=5500mm×5500mm×1600mm，C35砼,底筋雙向選用28Φ25(間距筋類別為HRB400鋼)。八、塔吊基礎施工塔吊基礎施工工藝流程基礎定位放線→塔吊基坑土方開挖→墊層澆筑→基礎放線→驗線→鋼筋網(wǎng)綁扎→塔吊基礎砼澆筑→砼養(yǎng)護塔吊基礎施工工藝（1）1：1外放相應距離，撒白灰線示之，并通知項目技術負責人進行驗線。（2)塔吊基礎基坑開挖：采納一臺反鏟式挖掘機進行基坑開挖，現(xiàn)場架設一臺水準儀進行基底標高控制。同時依據(jù)1:120～30為±50。（3）墊層砼澆筑：在基坑開挖完成后，立刻將控制墊層厚度及標高的小木樁打設完成，每平方米范圍內(nèi)應至少有一個小木樁;隨后在基坑邊四周用50×100（4)30%以上的強度即可進行基礎放線.首先利用經(jīng)緯儀將基礎定位軸線投測到墊層上，彈墨線示之；然后依據(jù)基礎的設計尺寸將基礎邊線測出，彈墨線示之。(5）鋼筋網(wǎng)綁扎：將塔吊基礎底部受力主筋安裝相應的間距要求綁扎到位，要求采納滿扎，最后放置底層鋼筋網(wǎng)墊塊.基礎上部鋼筋網(wǎng)綁扎，首先安裝1500進行綁扎，同時按要求綁扎拉筋，全部采納滿扎.塔吊預埋螺栓定位、安裝固定:螺栓定位采納經(jīng)偉儀將軸線投測到上部鋼筋網(wǎng)上,再按要求安裝固定四組地腳螺栓，然后利用水準儀測出四組地腳螺1mm/2mm2mm8條鋼筋，相互焊接堅固并與承臺外圍鋼筋焊牢防止擺動.基礎模板安裝：采納18,50×100Ф48管做外楞的模板支撐體系.鋼筋、預埋螺栓、模板驗收：以上工作完成后，項目部相關人員應進行鋼筋、螺栓、模板驗收.塔吊基礎砼澆筑：本案中塔吊基礎砼采納商品砼,砼澆筑時分二次隔時間段完成，間隔時間為下層砼初凝前完成上部砼澆筑；砼在振搗經(jīng)過