消防水池專項施工方案

頁眉內(nèi)容頁眉內(nèi)容頁腳內(nèi)容頁腳內(nèi)容頁眉內(nèi)容頁腳內(nèi)容目錄1.工程概況 12.水文地質(zhì)條件 12.1地質(zhì)條件 12.2水文條件 13.編制依據(jù) 14.施工組織 24.1施工準備 24.1.1施工人員安排 24.1.2機具設(shè)備配置情況 24.2消防池施工準備 34.2.1消防池輪廓放樣 34.2.2破除消防池范圍內(nèi)的構(gòu)筑物 34.2.3鋼板樁施工 34.2.4基坑開挖 34.2.5基坑墊層施工 44.3消防池主要工程施工 44.3.1原材料進場和堆放 44.3.2鋼筋加工 44.3.3鋼筋綁扎 54.3.4成品鋼筋的保護 64.3.5安全技術(shù)措施 74.3.6質(zhì)量通病防治措施 74.4模板工程 74.4.1主要材料準備 74.4.2施工方案 84.4.3梁模板計算書 144.4.4標(biāo)準梁底模板驗算 144.4.5標(biāo)準梁側(cè)模板驗算 194.4.6側(cè)墻模板計算書 244.4.7柱模板計算書 284.4.8模板及滿堂架施工質(zhì)量檢查 324.4.9混凝土施工 335．預(yù)留孔洞及預(yù)埋件制作 376.質(zhì)量保障措施 387.安全文明施工保障措施 38消防水池專項施工方案1.工程概況本消防水池東臨晉安河，距晉安河河岸5m、西臨六一路、南臨東方航空公司,距離大約5.2m，北臨新建湖東東路主體結(jié)構(gòu)。東西走向尺寸大?。洪L15.45m，寬為9.25m，儲水方量252m3，結(jié)構(gòu)有泵房和水房?；娱_挖深度3～5m,基坑開挖尺寸17m×11m。具體頂面標(biāo)高可根據(jù)現(xiàn)場殘留的消防水池頂面測得，經(jīng)測量得到原有消防水池頂板標(biāo)高為7.292m，2.水文地質(zhì)條件2.1地質(zhì)條件東航消防水池工點地質(zhì)主要是回填土、淤泥、原有建筑結(jié)構(gòu)物基礎(chǔ)、改河圍護結(jié)構(gòu)。1～3m為回填土、3～5m為淤泥、靠河和東航側(cè)小部分有圍護樁、支撐梁和冠梁。2.2水文條件該處東臨晉安河，地下水豐富，5～6月為雨季，5～11月為臺風(fēng)多發(fā)季節(jié)，往往會帶來強降雨，上游放水或是漲潮均會帶來水位上升，導(dǎo)致基坑積水，影響消防池的土方開挖工作。3.編制依據(jù)中國東方航空消防圖紙資料。參考規(guī)范如下：3.1《建筑設(shè)計防火規(guī)范》（GB50016-2006），以下簡稱《建規(guī)》3.2《建筑給水排水設(shè)計規(guī)范》（GB50015-2003）3.3《建筑給水排水及采暖工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50242-2002）3.4《工業(yè)金屬管道施工及驗收規(guī)范》（GB50235-97）3.5《現(xiàn)場設(shè)備、工業(yè)管道焊接工程施工及驗收規(guī)范》（GB50236-98）3.6《國家建筑標(biāo)準設(shè)計圖集》(適合本工程范圍)3.7《機械設(shè)備安裝工程施工及驗收規(guī)范》GB50270~278—983.8《通用閥門壓力試驗》GB／T13927-923.9《電氣裝置安裝工程按地裝置施工及驗收規(guī)范》GB50169-923.10《建設(shè)工程施工現(xiàn)場供用電安全規(guī)范》GB50194-934.施工組織4.1施工準備4.1.1施工人員安排根據(jù)現(xiàn)場管理及施工需要，共配置人員28名。附表1：人員配置表序號主要人員名稱人員配置情況備注1總技術(shù)質(zhì)量負責(zé)人1名2施工進度、安全負責(zé)人1名3現(xiàn)場技術(shù)、質(zhì)量主管1名4現(xiàn)場技術(shù)員、安全員各2名5測量人員2名6實驗員1名7鋼筋工（電焊工）6名8模板工6名9砼工6名10電工1名4.1.2機具設(shè)備配置情況附表2：機具配置表序號施工機具名稱機具配置情況施工部位1破碎錘1部構(gòu)筑物鑿除2200型挖機1部土方開挖325t吊車1部鋼筋、模板吊運4振動棒2套砼澆筑5水泵2套抽水6鋼筋切割機1臺切割鋼筋7電焊機1臺焊接8氧割設(shè)備1套切割鋼筋9模板加工設(shè)備2套加工模板4.2消防池施工準備4.2.1消防池輪廓放樣根據(jù)圖紙尺寸、坐標(biāo)放樣，之后定點再用白灰劃線。4.2.2破除消防池范圍內(nèi)的構(gòu)筑物首先探明和熟知該區(qū)域內(nèi)的所有公用設(shè)施，如：通信線、電纜電力線以及各種管道，保證在施工的同時不破壞任何公用設(shè)施，做到安全文明施工；在根據(jù)地質(zhì)資料探明消防池所轄區(qū)域內(nèi)的構(gòu)筑物，如：消防池西面的鋼筋混凝土建筑物基礎(chǔ)、晉安河一期施工過程中的圍護樁、冠梁及支撐梁等。4.2.3鋼板樁施工基于安全和方便施工考慮，對于該消防池基坑采用12m長的拉森鋼板樁圍護，鋼板樁采用打拔機施工。打樁前放線定位，撒上白灰，打樁時確保鋼板樁的垂直度及連續(xù)性，以便于防止渣土和大部分水涌入，從而確保施工安全和基坑少滲水。具體鋼板樁布局圖如下圖所示4.2.4基坑開挖放坡開挖，土方及時運走，不可堆放在離基坑周邊2m范圍內(nèi)；配備足夠的水泵，開挖溝槽和積水坑以確保基坑積水量不影響施工，在抽水槽位置挖基槽長寬分別為9×2,并形成大致45度，60度坡，在此槽北端挖積水槽以便積水能夠及時抽出，當(dāng)開挖過程中遇到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)物時及時破除，現(xiàn)場技術(shù)人員隨時觀察周邊變化情況，測量班做好周邊鋼板樁位移監(jiān)測工作，做好各種預(yù)防工作，確保施工人員安全。基坑開挖過程中隨時做好測量工作，當(dāng)開挖至離基底20cm左右時進行人工清理，盡量保護好原狀土，靠近六一北路側(cè)須放坡開挖4.2.5基坑墊層施工驗槽結(jié)束通過后，通過人工將基底攤平，同時支護好模板，并檢測其牢固性能，以免產(chǎn)生爆?，F(xiàn)象，做好墊層厚度的測量工作，在模板邊緣做好標(biāo)記，以便在打墊層過程中能更好的控制混凝土墊層的厚度，同時要確保溝槽尺寸的精確性。待墊層的強度達到75%以上時進行底板鋼筋、及各柱的鋼筋綁扎施工。4.3消防池主要工程施工在鋼筋、模板、混凝土施工前，要確保墊層清潔，檢查模板的整潔和光滑度、鋼筋的清潔性。同時嚴格控制鋼筋、模板的制作尺寸。鋼筋工程本工程所用鋼筋采用HPB235（Ⅰ級鋼筋）、HRB335（Ⅱ級鋼筋），現(xiàn)場設(shè)鋼筋加工場，所有鋼筋加工在現(xiàn)場進行。4.3.1原材料進場和堆放（1）鋼筋原材料進場①鋼筋原材料，必須具備出廠合格證。收料員認真核查產(chǎn)地、批號、規(guī)格是否與合格證相符，經(jīng)確認無誤后，方可收貨進場。②鋼筋進場按批檢查驗收。（2）鋼筋堆放鋼筋堆放場地布置在現(xiàn)場空地處，下部用方木墊高上部用土工布覆蓋。用標(biāo)識牌對鋼筋規(guī)格、產(chǎn)地、使用部位、檢驗狀態(tài)等進行標(biāo)識，并設(shè)專人管理。4.3.2鋼筋加工①鋼筋加工的形狀、尺寸必須符合設(shè)計要求。鋼筋的表面確保潔凈、無損傷，油漬、漆污和鐵銹等在使用前清除干凈。不使用帶有顆粒狀或片狀老銹的鋼筋。②鋼筋必須平直，無局部曲折。調(diào)直鋼筋時按下列規(guī)定執(zhí)行：③采用冷拉方法調(diào)直鋼筋時，Ⅰ級鋼筋的冷拉率不宜大于2%；Ⅱ級鋼筋的冷拉率不宜大于1%。④Ⅰ級鋼筋末端作180°彎鉤，圓弧彎曲直徑D不小于鋼筋直徑d的2.5倍，平直部分長度不小于鋼筋直徑d的3倍。⑤Ⅱ級鋼筋末端需作90°或135°彎折時，Ⅱ級鋼筋的彎曲直徑D不小于鋼筋直徑d的4倍，平直部分長度按設(shè)計要求確定。⑥彎起鋼筋中間部位彎折處的彎曲直徑D，不小于鋼筋直徑d的5倍。⑦箍筋的末端作成彎鉤，彎鉤形式按設(shè)計要求。4.3.3鋼筋綁扎（1）準備工作核對半成品鋼筋的規(guī)格、尺寸和數(shù)量等是否與料單相符，準備好綁扎用的20-22號火燒絲、鋼筋鉤等綁扎工具和材料，并按各部位保護層的厚度準備好水泥砂漿墊塊，當(dāng)保護層厚度小于或等于20mm時，墊塊平面尺寸為30×30mm；當(dāng)保護層厚度大于等于25mm時，采用細石混凝土墊塊，墊塊平面尺寸為50×50mm，墻柱的墊塊采用水泥砂漿墊塊。（2）底板鋼筋綁扎①底板鋼筋采用加工場加工，現(xiàn)場焊接連接或是綁扎。鋼筋連接時注意對防水層的保護，同時注意接頭位置符合規(guī)范要求。②要求四周鋼筋交叉點每點扎牢，中間部位交叉點可相隔交錯扎牢，綁扎時以受力鋼筋不位移為主要控制手段。綁扎時注意相鄰綁扎點的鐵絲扣要成八字型，以免鋼筋歪斜變形。③根據(jù)底板的厚度，采用φ20的鋼筋作為蹬筋，來固定上層鋼筋和保證兩層鋼筋間的間距。蹬筋梅花型設(shè)置，間距1×1m。④底板鋼筋綁扎時彎鉤應(yīng)朝上，不得倒向一邊，雙層鋼筋網(wǎng)的上層鋼筋彎鉤要求向下。（3）墻鋼筋綁扎墻豎向鋼筋放在內(nèi)側(cè)，水平鋼筋放在外側(cè)，上下及兩端二排鋼筋交叉點每點扎牢，中間部分每隔一根相互成梅花式扎牢。兩層鋼筋網(wǎng)之間梅花形設(shè)置S型拉筋。（4）柱鋼筋綁扎柱鋼筋綁扎嚴格按照設(shè)計規(guī)范要求進行綁扎，保證其垂直度，箍筋間排距均勻，尺寸符合要求，保證綁扎牢固性，搭接符合設(shè)計要求。（5）頂板鋼筋綁扎①頂板筋綁扎在梁底模安裝好后進行，縱向受力鋼筋出現(xiàn)雙層或多層排列時，兩排鋼筋之間每隔1000mm墊直徑20②頂板鋼筋交叉點采用22號火燒絲扎牢，梁板鋼筋綁扎時，配置的鋼筋級別、直徑、根數(shù)和間距要符合設(shè)計要求，綁扎的鋼筋網(wǎng)不得有變形，松脫現(xiàn)象。③上層鋼筋網(wǎng)片必須墊以足夠的馬凳，間距1m，梅花形布置，以保證上層鋼筋網(wǎng)位置的準確，鋼筋網(wǎng)片綁扎前必須先彈線，以保證鋼筋順直，間距均勻。（6）鋼筋連接鋼筋焊接前，必須根據(jù)施工條件進行試焊，合格后方可施焊。焊工必須有焊工考試合格證，并在規(guī)定的范圍內(nèi)進行焊接操作。搭接焊：鋼筋焊接使用的焊條，必須符合設(shè)計要求和有關(guān)規(guī)定。焊接成型時，焊接處無水銹、油漬，焊縫飽滿，焊縫長度及高度必須符合有關(guān)規(guī)定。鋼筋接頭不設(shè)置在梁端、柱端的箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)。設(shè)置在同一物件內(nèi)的受力鋼筋焊接接頭必須相互錯開。在任一焊接接頭中心至長度為鋼筋直徑d的35倍且不小于500m區(qū)段內(nèi)，同一根鋼筋不得有兩個接頭。在該區(qū)段內(nèi)有接頭的受力鋼筋截面積占受力鋼筋總截面面積的的百分率，受拉區(qū)不超過50%，受壓區(qū)不限制。焊接接頭距鋼筋彎拆處，不小于鋼筋直徑的10倍，且不位于構(gòu)件的最大彎矩處。搭接焊接頭外觀檢查結(jié)果，應(yīng)符合下列要求：焊縫表面平整，不得有較大的凹陷、焊瘤；接頭處不得有裂紋；（7）頂板預(yù)留洞口，泵房處預(yù)留洞口尺寸1m×1m，水池處預(yù)留洞口尺寸0.8m×0.8m，此處須作加強筋。預(yù)埋管處同樣需要配置加強筋。（8）鋼筋水平橫縱筋必須達到橫平豎直，間距均勻，彎錨長度達到設(shè)計要求，C25混凝土中，鋼筋的錨固長度一般為35d。箍筋制作過程中要考慮抗震與非抗震要求。4.3.4成品鋼筋的保護（1）成型鋼筋運至施工現(xiàn)場按指定位置堆放，下墊方木堆放整齊，堆放高度不宜過高，以防壓彎鋼筋。（2）運輸過程中注意輕裝輕卸，不隨意拋擲。（3）未經(jīng)設(shè)計許可，不在主筋上焊接預(yù)埋件。（4）在安裝鋼筋的同時協(xié)調(diào)好各種管道及預(yù)留洞、預(yù)埋件的埋設(shè)工作，并對這些部位的鋼筋按設(shè)計要求進行處理，不隨意截斷或挪動已安裝好的成型鋼筋。（6）對已安裝完的鋼筋加強保護，避免直接踩踏，避免雨淋，以防生銹，特別注意負筋部位鋼筋的保護。（7）澆筑梁板混凝土?xí)r，應(yīng)在其上鋪設(shè)臨時通道。用φ25鋼筋焊制支架,間距為1000mm，上面鋪設(shè)5cm厚木板；或采用腳手管及木板支搭。澆注混凝土?xí)r，要設(shè)專人看護，發(fā)現(xiàn)鋼筋位置出現(xiàn)位移時，要及時調(diào)整。混凝土澆筑時，臨時通道應(yīng)隨澆筑隨拆除。4.3.5安全技術(shù)措施（1）鋼筋加工場地要保持道路暢通，危險部位必須設(shè)置明顯標(biāo)志。（2）搬運鋼筋時，要注意前后方向在無碰撞危險或被鉤掛料物，特別是避免碰掛周圍和上下方向的電線。（3）鋼筋加工棚中應(yīng)將鋼筋機械安全操作規(guī)程懸掛于明顯的部位，每班開始前，班組長應(yīng)對當(dāng)日的加工數(shù)量和注意事項做出明確的班前交底。（4）鋼筋加工、連接機械必須設(shè)置防護裝置，注意每臺機械必須一機、一閘、一箱、一漏電保護開關(guān)。（5）所有操作人員必須持證上崗，熟識機械性能和操作規(guī)程。4.3.6質(zhì)量通病防治措施（1）保護層水泥砂漿墊塊厚度準確，墊塊間距適宜，防止梁底柱側(cè)露筋。（2）對于頂板筋綁扎，水泥砂漿墊塊一定要墊夠，墊塊間距不超過700mm，梅花形設(shè)置（3）鋼筋、骨架綁扎，缺扣、松扣數(shù)量不得超過綁扎數(shù)量的10%，且不集中。骨架未綁扎前要檢查鋼筋接頭數(shù)量，如超出規(guī)范要求，要作調(diào)整才可綁扎成型。（4）為保證鋼筋位置的準確，要在墻外邊100mm處設(shè)檢查線，在澆筑混凝土?xí)r，發(fā)現(xiàn)鋼筋移位，及時調(diào)整。4.4模板工程4.4.1主要材料準備（1）側(cè)墻模板：模板由面板、模板背楞（豎橫向均采用雙圓鋼管2[48×3.5組成，面板采用18mm厚竹膠板；支架由預(yù)埋系統(tǒng)及架體兩部分組成，其中預(yù)埋系統(tǒng)包括地腳螺栓、螺母、連桿及橫梁。（2）框架柱模板：竹膠模板；（3）頂板、中板及梁：扣件式腳手架（φ48×3.5mm）及扣件、18mm竹膠板、50×100mm、100×100mm方木、鋼管[484.4.2施工方案（1）模板施工說明結(jié)構(gòu)主要部位模板方案簡述如下：頂板、中板及梁的模板采用18mm厚的竹膠板，扣件式滿堂①頂板面板采取厚18mm竹膠板，立桿采用φ48.3×3.6mm鋼管，可調(diào)托架上方沿縱向設(shè)[φ48.3的圓鋼管，頂部沿橫向鋪設(shè)50×100mm方木作為模板墊木（間距300mm），最后鋪設(shè)18mm竹膠板。立桿步距1.1×1.1m，水平橫桿的垂直間距為1300mm，支架四邊與中間每隔4跨設(shè)一道橫向和縱②頂、中板梁下反梁，采用扣件式滿堂腳手架，主梁范圍內(nèi)的立桿間距加密為600×600mm，水平橫桿垂直距離加密為1000mm，同時每隔6跨設(shè)置一道豎向剪刀撐，可調(diào)托架上方沿縱向覆方木2[50×100mm主龍骨（間距800mm），在縱向方木頂部沿橫向覆50×100次龍骨（間距200mm），最后在橫向方木頂部布置梁底模。梁側(cè)模采用5③四周墻壁及中墻壁以扣件式滿堂支架作為支撐體系，側(cè)墻采用18mm厚的竹膠板，豎向內(nèi)背楞采用雙鋼管2[48×3.5mm，水平間距不大于200mm，在面板拼縫處加密，為并列2道鋼管。橫向外背楞采用雙鋼管2[φ48×3.5mm，間距為500mm。墻壁模板地腳螺栓采用Φ25鋼筋制成，間距1000mm布置④柱模板采用18mm厚的竹膠板，柱側(cè)模板外設(shè)方木（次龍骨），柱次龍骨外設(shè)2道［10鋼管（主龍骨），主龍骨四周各設(shè)置一道Ф22對拉螺栓進行加固。4.4.3頂板及中板模板支架計算書面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本計算書中，計算時按照頂板最大厚度1000mm進行設(shè)計計算，支架采用扣件式鋼管腳手架，1.1m×1.1m間距，步距1.3m，次楞采用5cm×10cm方木，間距為300mm，主楞采用鋼管[48×3.5（1）計算參數(shù)中板及頂板模板采用18mm厚竹膠板，查《建筑施工手冊》表8-56得，抗彎強度f=9.7N/mm2，彈性模量E=4680N/mm4。模板底設(shè)橫向50×100mm方木（次龍骨），方木間距300mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量9500N/mm次龍骨下設(shè)縱向鋼管[48×3.5mm（主龍骨），間距1100mm，抗彎強度215N/mm2，彈性模量2.06×105N/mm4主龍骨下設(shè)支撐頂托，頂托放置在Ф48×3.5mm的扣件式鋼管腳手架立桿上，立桿間距1100×1100mm，步距1根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008查得：模板及其支架自重標(biāo)準值G1K=0.5KN/㎡新澆筑混凝土自重標(biāo)準值24KN/m3，采用泵送砼，澆筑速度為60m3/h，采用插入式振搗器振搗。200mm厚新澆混凝土板自重標(biāo)準值為G2K=24×0.2＝鋼筋自重標(biāo)準值G3K：1.1×0.1＝0.11KN/㎡施工人員及設(shè)備荷載因本工程用泵送混凝土，故計算時取均布荷載Q1k＝4.5KN/㎡。頂板模板承受的荷載及組合如下：模板荷載標(biāo)準值和設(shè)計值序號荷載名稱標(biāo)準值荷載分項系數(shù)設(shè)計值1模板自重0.5KN/m21.20.62新澆筑混凝土自重24×0.2=24KN/m21.25.763鋼筋自重0.11KN/m21.20.1324施工荷載取4.5KN/m21.46.3合計12.792注：施工人員及設(shè)備荷載、施工振搗荷載和混凝土產(chǎn)生的荷載綜合考慮，故取4.5KN/m2。（2）竹膠板模板計算①、計算簡圖及計算模型的確定一塊竹膠板寬度為0.92米，肋間距300mm，簡化為三等跨連續(xù)梁計算，取竹膠板模板計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設(shè)計值：q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×0.01=0.128KN/m用于變形驗算的均布荷載標(biāo)準值：q2=(0.5+24×0.2+0.11)×0.01=0.0541KN/m=2\*GB3②、強度和撓度的檢算查《建筑施工計算手冊》附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。截面慣性矩：截面抵抗矩：a.強度驗算跨度/板厚=300/18＜100，屬小撓度連續(xù)板。彎矩:Mmax=KMq1l2=-0.1×0.128×3002=1152N·σ=M/W=1152/540=2.13N/mm2＜9.7N/mm2∵∴抗彎強度滿足要求b.撓度驗算ω=KWq2l4/100EI=(0.677×0.0541×4004）/(100×4680×4860）=0.412mm∴撓度滿足要求經(jīng)檢算，模板滿足強度、剛度的要求。（3）次龍骨計算次龍骨采用50×100方木，間距300mm，主龍骨間距=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定次龍骨直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖見下圖：1.11.11.11.11.11.1次龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設(shè)計值：q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×0.3=3.84KN/m用于變形驗算的均布荷載標(biāo)準值：q2=(0.6+4.8+0.11)×0.3=1.653KN/m=2\*GB3②、強度和撓度的檢算截面慣性矩：截面抵抗矩：查《建筑施工計算手冊》附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。a.強度驗算彎矩:M=KMq1l2=-0.1×3.84×11002=464640N·σ=M/W=464640/83333=5.57N/mm2＜fm=13N/mm2∵∴抗彎強度合格b.撓度驗算查《建筑施工計算手冊》附表2-13，撓度系數(shù)為ω=KWq2l4/100EI=(0.677×1.653×11004）/(100×9500×4166667）=0.414mm∴撓度滿足要求（4）主龍骨計算主龍骨采用鋼管[2×Ф48×3.5mm，間距1100mm，立桿支撐間距鋼管[Ф48×3.5mm截面面積Acm2截面慣性矩Icm4截面抵抗矩Wcm3回轉(zhuǎn)半徑ixcm回轉(zhuǎn)半徑iycm抗壓強度fmN/mm2彈性模量EN/mm2面積矩Sxcm3抗剪強度fvN/mm25.0824.3810.1581.581.5821520600023.500125=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定由于次龍骨較密，簡化計算主龍骨近似按均布荷載計算，按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖見下圖：1.11.11.11.11.11.1主龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設(shè)計值：q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×1.1=14.07KN/m用于變形驗算的均布荷載標(biāo)準值：q2=(0.5+4.8+0.11)×1.1=5.951KN/m=2\*GB3②強度和撓度的檢算查《建筑施工計算手冊》附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。截面慣性矩：截面抵抗矩：a.強度檢算彎矩:M=KMq1l2=-0.1×14.07×11002=-1702470N·σ=M/W=1702470/10160=167.57N/mm2＜fm=215N/mm2∴強度滿足要求b.撓度檢算ω=KWq2l4/100EI=(0.677×5.951×11004）/(100×2.06×105×2.44×106）=0.117mm∴撓度滿足要求。經(jīng)檢算，主龍骨滿足強度、剛度的要求。（5）立桿計算立桿采用Ф48×3.5mm鋼管，立桿間距1100×1100mm，步距1.3m立桿荷載標(biāo)準值和設(shè)計值序號荷載名稱標(biāo)準值荷載分項系數(shù)設(shè)計值1模板自重0.5KN/m21.20.62新澆筑混凝土自重24×0.2=4.8KN/m21.25.763鋼筋自重0.11KN/m21.20.1324施工荷載取4.5KN/m21.46.3合計12.792注：根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011規(guī)定，10m以下的支撐架可不計算架體自重。單肢立桿軸向力：LX單肢立桿縱向間距，取1100mmLY單肢立桿橫向間距，取1100mmP=1.2×q恒+1.4×q活=12.792KN/m2每根立桿承載面積為1100×11N=12.792×1.1×1.1=15.48KN①立桿穩(wěn)定性檢算單肢立桿承載力：軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按照長細比查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄C采用；A立桿橫截面面積：A=π（482-44.52）=323.75mm2；f鋼材的抗拉、抗壓強度設(shè)計值：f=205N/mm2；鋼管回轉(zhuǎn)半徑：i=15.9mm；長細比：λ=L/i=2.066×（1100+200）/15.9=168.9式中L為立桿計算長度L=μ（h+2a）（h為橫桿步距，a為立桿伸出頂層水平桿長度，μ滿堂支撐架立桿計算長度系數(shù)）查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄C得=0.353立桿的允許荷載為：[N]=·A·F=0.353×323.75×205=23.43KNN=15.48KN＜[N]=23.43KN立桿穩(wěn)定性滿足施工要求。因此，頂板模板支架經(jīng)檢算，均滿足設(shè)計荷載要求。4.4.3梁模板計算書（1）計算參數(shù)梁模板采用18mm厚竹膠板，查《建筑施工手冊》表8-56得，抗彎強度9.7N/mm2，彈性模量4680N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，。梁底模板下設(shè)橫向100×100mm方木（次龍骨），間距150mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量9500N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，次龍骨下設(shè)縱向鋼管[48×3.5mm（主龍骨），標(biāo)準梁處間距600mm，抗彎強度215N/mm2，彈性模量2.06×105N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，。主龍骨下設(shè)支撐頂托，頂托放置在Ф48×3.5mm的扣件式腳手架立桿上，立桿間距標(biāo)準梁處0.45×0.45m，步距0.6m梁側(cè)模板外設(shè)豎向50×100mm方木（次龍骨），間距200mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量9500N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，標(biāo)準梁次龍骨外設(shè)橫向2道（每道2根）Ф48×3.5mm鋼管（主龍骨）間距600mm，上端鋼管距離梁轉(zhuǎn)角處100mm，下端鋼管距離梁底100mm，抗彎強度215N/mm2，彈性模量210000N/m梁主龍骨兩鋼管間各設(shè)置一道Ф16對拉螺栓，凈截面積A=144.1mm2，豎向間距標(biāo)準梁為400mm，橫向間距600mm，查《建筑施工計算手冊》附表2-57得。混凝土自重rc=24KN/m3，采用泵送砼，插入式振搗器振搗。本計算書以標(biāo)準頂梁900×1600mm4.4.4標(biāo)準梁底模板驗算（1）竹膠板模板計算=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定一塊竹膠板寬0.92米，肋間距200mm，按四跨連續(xù)梁計算0.0.200.200.200.20梁底模板計算簡圖梁底模板荷載標(biāo)準值和設(shè)計值序號荷載名稱標(biāo)準值荷載分項系數(shù)設(shè)計值1模板及支架自重0.5KN/m21.20.62新澆筑混凝土自重24×0.5=12KN/m21.214.43鋼筋自重0.11KN/m21.20.1324振搗混凝土產(chǎn)生荷載取2KN/m21.42.8合計17.932用于強度驗算的均布荷載設(shè)計值:q1=（0.6+14.4+0.132+2.8）×0.01=0.179KN/m用于變形驗算的均布荷載標(biāo)準值：q2=（0.5+12+0.11）×0.01=0.126KN/m=2\*GB3②、強度、撓度和剪力檢算取10mm寬板條作為計算單元，查《建筑施工計算手冊》附表2-14得彎矩系數(shù)。截面慣性矩：截面抵抗矩：a.強度驗算跨度/板厚=200/18<100，屬小撓度連續(xù)板。彎矩:M=KMq1l2=-0.107×0.179×2002=-766.12N·σ=M/W=766.12/540=1.42N/mm2＜fm=9.7N/mm2∵∴抗彎強度滿足要求。b.撓度驗算ω=KWq2l4/100EI=0.632×0.126×2004/(100×4680×4860）=∴撓度滿足要求。c.剪力驗算剪力：V=KVq1l=-0.607×0.179×τmax=3V/2bh=3×21.731/(2×10×18）=0.181N/mm2＜fv=1.2N/mm2經(jīng)檢算，梁底模板滿足強度、剛度和剪力的要求。（2）次龍骨計算次龍骨采用100×100方木，間距200mm，主龍骨間距600mm。=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定由于主龍骨間距600mm，梁寬300mm，次龍骨外邊兩側(cè)懸臂150mm，，因此，近似0.450.450.45梁底次龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設(shè)計值:q1=（0.6+14.4+0.132+2.8）×0.2=3.5864KN/m用于變形驗算的均布荷載標(biāo)準值：q2=（0.5+12+0.11）×0.2=2.522KN/m=2\*GB3②、強度、撓度和剪力驗算查建筑施工計算手冊附表2-12得彎矩系數(shù)KM=-0.125，擾度系數(shù)KW=0.521，剪力字數(shù)KV=-0.625截面慣性矩：截面抵抗矩:：a.強度驗算彎矩:M=KMq1l2=-0.125×3.586×4502=-90770.63N·σ=M/W=90770.63/166667=0.545N/mm2＜fm=13N/mm2∴抗彎強度滿足要求。b.撓度驗算ω=KWq2l4/100EI=0.521×2.522×4504/(100×9500×8333333）=[ω]=450/400=1.125mm∴撓度滿足要求。c.剪力驗算V=KVq1l=-0.625×3.5864×τmax=3V/2bh=3×1008.675/(2×100×100）=0.151N/mm2＜fv=1.4N/mm2因此，次龍骨滿足強度、剛度和剪力的要求。（3）主龍骨計算主龍骨采用鋼管[48×3.5mm，間距600mm，立桿支撐間距=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定由于次龍骨較密，簡化計算主龍骨近似按均布荷載計算，按三跨連續(xù)梁計算。計算簡圖見下圖：0.0.450.450.450.45梁底主龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設(shè)計值:用于變形驗算的均布荷載標(biāo)準值：=2\*GB3②、強度、撓度和剪力驗算查建筑施工計算手冊附表2-14得彎矩系數(shù)KM=-0.100，擾度系數(shù)KW=0.677，剪力系數(shù)KV=-0.600截面慣性矩：截面抵抗矩：a.強度驗算彎矩：∴抗彎強度滿足要求。b.撓度驗算∴撓度滿足要求。c.剪力驗算因此，主龍骨強度、剛度和剪力滿足要求。（4）立桿計算=1\*GB3①設(shè)計荷載檢算立桿間距0.45×0.6m，橫桿步距單肢立桿軸向力：LX單肢立桿縱向間距，取600mm；LY單肢立桿橫向間距，取450mmP=17.932KN/m2每根立桿承載面積為450×6N=5.18×0.45×0.6=4.84KN=2\*GB3②立桿穩(wěn)定性檢算單肢立桿承載力：軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按照長細比查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄E采用；A立桿橫截面面積：A=π（482-44.52）=323.75mm2；f鋼材的抗拉、抗壓強度設(shè)計值：f=205N/mm2；鋼管回轉(zhuǎn)半徑：i=15.9mm；長細比：λ=L/i=2.846×（1100+200）/15.9=232.7式中L為立桿計算長度L=μ（h+2a）（h為橫桿步距，a為立桿伸出頂層水平桿長度，μ滿堂支撐架立桿計算長度系數(shù)）查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄C得=0.312立桿的允許荷載為：[N]=·A·F=0.312×323.75×205=20.71KNN=4.84KN＜[N]=20.71KN立桿穩(wěn)定性滿足施工要求。因此，梁底模板支架經(jīng)檢算，均滿足設(shè)計荷載要求。4.4.5標(biāo)準梁側(cè)模板驗算（1）側(cè)壓力計算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即為新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：式中：F新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（）；γc混凝土的重力密度（）??；t0新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當(dāng)缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算,T混凝土的入模溫度，取25℃；所以t=200/(25+15)=5hV混凝土的澆灌速度（m/h），取0.8mH混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）：Hmax=0.5mβ1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1；摻具有緩凝作用外劑取1.2；β2混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時，取0.85；混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時，取0.85；50—90mm時，取1；110—150mm時，取1.15。此處取1.15取上式中的最小值：F=14.4kN/m2作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準值，側(cè)壓力的有效高度為：振搗砼側(cè)壓力：側(cè)壓力：（2）面板計算=1\*GB3①計算簡圖及計算模型的確定一塊竹膠板，其外側(cè)肋間距150mm，面板長度超過四跨，按四跨連續(xù)梁計算，取1mm寬板條作為計算單元，計算簡圖如下：0.0.150.150.150.15梁底模板計算簡圖用于強度驗算的荷載設(shè)計值:q1=0.02288N/mm2×1mm=0.02288N/mm用于變形驗算的荷載標(biāo)準值q2=0.0432N/mm2×1mm=0.0432N/mm②強度、撓度和剪力驗算查《建筑施工計算手冊》附表2-14得：a.強度驗算：彎矩：b.撓度計算：c.剪力驗算：因此，梁側(cè)模板強度、撓度和剪力滿足要求。（3）次龍骨計算次龍骨采用50×100mm方木，豎向布置，間距為150mm，主龍骨用2道Ф48×3.5mm鋼管與豎肋夾牢，豎向設(shè)置2道，主龍骨間距600mm=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定次龍骨為單跨兩端懸臂梁，計算簡圖如下：梁側(cè)次龍骨計算簡圖用于強度驗算的荷載設(shè)計值:q3=0.02288N/mm2×150mm=3.432N/mm用于變形驗算的荷載標(biāo)準值q4=0.0432N/mm2×150mm=6.48N/mm=2\*GB3②、強度和撓度的檢算截面慣性矩：截面抵抗矩：a.強度驗算支座彎矩：跨中彎矩：∴強度滿足要求。b.撓度驗算跨中撓度：c.剪力驗算：（4）主龍骨計算主龍骨用2道Ф48×3.5mm鋼管與次龍骨夾牢，豎向設(shè)置2道，外肋間距600mm上端鋼管距離梁轉(zhuǎn)角處100mm,下端鋼管距離梁底100mm，在主龍骨外側(cè)設(shè)置2道φ16對拉螺栓將其拉緊，對拉螺栓豎向間距6=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定主龍骨按三跨連續(xù)梁計算，豎肋傳遞來的集中荷載，簡化計算為均布荷載。計算簡圖如下：0.0.600.600.60梁側(cè)主龍骨計算簡圖用于強度驗算的荷載設(shè)計值：q5=0.02288N/mm2×600mm=13.728N/mm用于變形驗算的荷載標(biāo)準值：q6=0.0432N/mm2×600mm=25.92N/mm②、強度、撓度和剪力驗算a.強度驗算彎矩：∴強度滿足要求。b.撓度驗算c.剪力驗算：因此，梁側(cè)主龍骨強度、撓度和剪力滿足要求。（5）對拉螺栓計算對拉螺栓豎向間距600mm，受力按豎向700mm計算，橫向間距采用直徑φ16對拉螺栓，凈截面積A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力為：因此，梁側(cè)模板支架強度、撓度和剪力滿足要求。4.4.6側(cè)墻模板計算書（1）計算參數(shù)模板采用18mm厚竹膠板，查《建筑施工手冊》表8-56得，抗彎強度f=9.7N/mm2，彈性模量E=4680N/mm4。模板底設(shè)橫向50×100mm方木（次龍骨），方木間距200mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量9500N/mm次龍骨下設(shè)縱向鋼管[48×3.5mm（主龍骨），間距600mm，抗彎強度215N/mm2，彈性模量2.06×105N/m主龍骨下設(shè)支撐頂托，頂托放置在Ф48×3.5mm的扣件式鋼管腳手架立桿上，立桿間距1100×1100mm，步距1300mm（2）側(cè)壓力計算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即為新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：式中：F新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（）；γc混凝土的重力密度（）??；t0新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當(dāng)缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算,T混凝土的入模溫度，取25℃；所以t=200/(25+15)=5hV混凝土的澆灌速度（m/h），取0.8mH混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）：Hmax=6.8m(盾構(gòu)井段)β1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1；摻具有緩凝作用外加劑取1.2；β2混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時，取0.85；混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時，取0.85；50—90mm時，取1；110—150mm時，取1.15。此處取1.15取上式中的最小值：F=51.515kN/m2作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準值，側(cè)壓力的有效高度為：振搗砼側(cè)壓力：側(cè)壓力：（3）面板驗算=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定0.300.300.30將面板視為兩邊支撐在豎肋上的多跨連續(xù)板（三跨連續(xù)梁）計算，面板長度1800mm，板寬度920mm，面板為鋼模板（厚度δ=5mm）,次龍骨間距為0.300.300.30單側(cè)模板面板計算簡圖用于強度驗算的荷載設(shè)計值:q1=0.067418N/mm2×10mm=0.67418N/mm用于變形驗算的荷載標(biāo)準值q2=0.051515N/mm2×10mm=0.51515N/mm=2\*GB3②、強度和撓度驗算截面慣性矩：I=bh3/12=10×183/12=4860mm4截面抵抗矩：W=bh2/6=10×182/6=540mm3a.強度驗算彎矩：M=KMq1l2=-0.107×0.67418×2002=-2885.5N·σ=M/W=2885.5/540=5.34N/mm2＜fm=9.7N/mm2b.撓度驗算ω=KWq2l4/100EI=0.632×0.51515×2004/(100×4680×4860）=∴撓度滿足要求。（4）次龍骨驗算次龍骨采用50×100方木，間距200mm，主龍骨間距6=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定次龍骨直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖見下圖：1.11.11.11.11.11.1次龍骨計算簡圖用于強度驗算的荷載設(shè)計值:q1=0.067418N/mm2×200mm=13.484N/mm用于變形驗算的荷載標(biāo)準值q2=0.051515N/mm2×200mm=10.303N/mm=2\*GB3②、強度和撓度的檢算截面慣性矩：截面抵抗矩：查《建筑施工計算手冊》附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。a.強度驗算彎矩:M=KMq1l2=-0.1×13.484×6002=485424N·σ=M/W=485424/83333=5.825N/mm2＜fm=13N/mm2∵∴抗彎強度合格b.撓度驗算查《建筑施工計算手冊》附表2-13，撓度系數(shù)為ω=KWq2l4/100EI=(0.677×10.303×6004）/(100×9500×4166667）=0.228mm[ω]=600/400=1.5mm∴撓度滿足要求（5）主龍骨驗算主龍骨采用鋼管[48×3.5mm，間距1100mm，立桿支撐間距11鋼管[48×3.5mm截面面積Acm2截面慣性矩Icm4截面抵抗矩Wcm3回轉(zhuǎn)半徑ixcm回轉(zhuǎn)半徑iycm抗壓強度fmN/mm2彈性模量EN/mm2面積矩Sxcm3抗剪強度fvN/mm25.0324.3810.1581.581.5821520600023.500125=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定由于次龍骨較密，簡化計算主龍骨近似按均布荷載計算，按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖見下圖：1.11.11.11.11.11.1主龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設(shè)計值：q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×1.1=14.07KN/m用于變形驗算的均布荷載標(biāo)準值：q2=(0.5+4.8+0.11)×1.1=5.951KN/m=2\*GB3②強度和撓度的檢算查《建筑施工計算手冊》附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。截面慣性矩：截面抵抗矩：a.強度檢算彎矩:M=KMq1l2=-0.1×14.07×11002=-1702470N·σ=M/W=1702470/10158.2=167.6N/mm2＜fm=215N/mm2∴強度滿足要求b.撓度檢算ω=KWq2l4/100EI=(0.677×5.951×11004）/(100×2.06×105×1.22×105）=2.35mm∴撓度滿足要求。經(jīng)檢算，主龍骨滿足強度、剛度的要求。4.4.7柱模板計算書（1）計算參數(shù)柱模板采用18mm厚竹膠板，查《建筑施工手冊》表8-56得，抗彎強度9.7N/mm2，彈性模量4680N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，。柱側(cè)模板外設(shè)豎向50×100mm方木（次龍骨），間距200mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量9500N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，柱次龍骨外設(shè)橫向間距600mm（每道2根）［10槽鋼（主龍骨），抗彎強度205N/mm2，彈性模量210000N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-55得，，［10槽鋼的截面積A=1274mm2，慣性矩I=1983000mm4，截面模量W=39660mm3。主龍骨四周各設(shè)置一道Ф22對拉螺栓，凈截面積A=282mm2，豎向間距600mm，橫向間距9（2）混凝土側(cè)壓力計算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即為新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：式中：F新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（）；γc混凝土的重力密度（）??；t0新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當(dāng)缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)；計算：t=200/(25+15)=5；T混凝土的溫度（℃）取25℃V混凝土的澆灌速度（m/h），取2mH混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）：Hmax=5.8m(盾構(gòu)井段)β1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1；摻具有緩凝作用外劑取1.2；β2混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時，取0.85；50—90mm時，取1；110—150mm時，取1.15。此處取1.15；取二者中的較小值，作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準值，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準值，分別取荷載分項系數(shù)1.2和1.4，則作用于模板的總荷載為：側(cè)壓力的有效高度為：混凝土側(cè)壓力：側(cè)壓力：（3）面板驗算=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定由于次龍骨間距為200mm，面板簡化為三跨連續(xù)梁，取100.0.200.200.20柱模板面板計算簡圖②、強度、撓度驗算截面慣性矩：截面抵抗矩：a.強度驗算彎矩：b.撓度驗算（4）次龍骨驗算=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定次龍骨（5cm×10cm木方）間距為200mm，按三跨連續(xù)梁計算，其跨距等于主龍骨的間距為，計算簡圖見下圖：600600600600柱模板次龍骨計算簡圖=2\*GB3②強度和撓度驗算a.強度驗算截面慣性矩：截面抵抗矩：a.強度驗算彎矩：b.撓度驗算（5）主龍骨驗算=1\*GB3①、計算簡圖及計算模型的確定主龍骨采用2［鋼管4.8，間距為600mm，以兩側(cè)對拉螺栓為支承點，對拉螺栓最大500mm，按單柱模板主龍骨計算簡圖=2\*GB3②強度和撓度驗算a.強度驗算b.撓度驗算（6）對拉螺栓計算對拉螺栓豎向間距600mm，橫向間距最大5采用直徑Ф22對拉螺栓，凈截面積A=282mm因此，經(jīng)驗算柱模板滿足施工的要求。4.4.8模板及滿堂架施工質(zhì)量檢查（1）鋼管質(zhì)量檢查①材料進場前對其質(zhì)量進行檢查，并且要具備出廠合格證，②應(yīng)有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關(guān)規(guī)定；③鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。（2）扣件進場的驗收應(yīng)符合下列規(guī)定：①新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證。當(dāng)對扣件質(zhì)量有懷疑時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測：②舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。（3）應(yīng)注意的問題①柱模板容易產(chǎn)生的問題是：截面尺寸不準，砼保護層過大，柱身扭曲。防止辦法是支模前按圖彈位置線，校正鋼筋位置，支模前柱子底部應(yīng)做小方盤模板，保證底部位置準確，柱四角拉好撐好；②墻模板容易產(chǎn)生的問題是：墻體砼厚薄不一致、上口過大、墻體爛根等。墻筋設(shè)定位模具，定位模具及墻體預(yù)留洞模板均小于墻厚1mm。澆筑砼前先均勻鋪設(shè)5-10cm同配比無石子砂漿，防止墻體爛根；③角模與模板縫隙過大跑漿：加強檢查，及時處理；④砼墻體表面粘結(jié)：由于模板清理不好，涂刷隔離劑不勻，拆模過早所造成。要求模板清理干凈，隔離劑涂刷均勻，嚴格控制拆模時間，拆模強度；⑤砼澆筑時，設(shè)專人看模，發(fā)現(xiàn)問題立即處理；⑥竹膠板運輸堆放防止雨淋水浸；多層板嚴禁與硬物碰撞、橇棍敲打、鋼筋在上拖拉、振搗器振搗、任意拋擲等現(xiàn)象，以保證板面覆膜不受損壞；竹膠板切口處均勻涂刷兩遍BD-01環(huán)氧木模保護劑，切割或鉆孔后的模板側(cè)邊也要涂刷保護劑，以防水浸后引起多層板起層和變形；多層板模板使用后應(yīng)及時用清潔劑清理，嚴禁用堅硬物敲刮板面及裁口方木陽角；對操作的模板要及時維修，當(dāng)板面有劃痕，碰傷或其它較輕缺陷時，應(yīng)用專用膩子嵌平、磨光，并刷BD—01環(huán)氧木模保護劑；⑦模板分類堆放，并隨時維修保證型號標(biāo)識清晰；⑧腳手架剪刀撐按規(guī)定設(shè)置，不應(yīng)隨意拆除，因操作需要必須拆除時，拆除前必須先加頂，拆除時嚴格控制同時拆除的根數(shù)，隨后及時裝上，下部不允許將斜撐拆除，待上部腳手架落下時才能相應(yīng)拆除；⑨鋪頂板模板前嚴格校正頂托標(biāo)高后，旋緊可調(diào)頂托；⑩作業(yè)平臺搭設(shè)完后，必須經(jīng)項目部技術(shù)工程部門聯(lián)合驗收合格后，方可安裝使用；?模板拆除由質(zhì)檢員申請，項目技術(shù)部門同意并出具拆模通知書方可進行拆模。4.4.9混凝土施工（1）澆筑方案①底板混凝土澆筑采用商品混凝土泵送入模，插入式振搗棒及平板振搗器振搗，分層、分段對稱連續(xù)澆注。②在結(jié)構(gòu)分段內(nèi)底板混凝土順車站坡度方向由高向低連續(xù)澆注。③混凝土灌注由西向東依次澆筑；④底板、地梁與側(cè)墻交接部位分層澆注，加強振搗，確保混凝土澆注質(zhì)量。⑤底板澆筑完成及時進行養(yǎng)護。（2）側(cè)墻、中隔墻及柱混凝土澆筑①側(cè)墻及中隔墻混凝土采用分層對稱連續(xù)澆注。中柱采用一次分層連續(xù)澆注。②混凝土采用輸送泵下料。③側(cè)墻水平施工縫以上50cm范圍要注意振動棒插入深度及混凝土下落速度，必須振搗密實。④控制混凝土入模溫度，夏季選擇一天中氣溫較低時間澆注，氣溫較高時采用模板灑水的方法降溫。⑤側(cè)墻混凝土分層澆筑,分層高度30～50cm左右。澆筑過程注意使整個施工段內(nèi)的混凝土面均勻上升，且澆筑速度均勻，保證混凝土不發(fā)生離析。（3）頂板混凝土澆筑①頂板混凝土采用分層、分段水平連續(xù)澆注，其它方法與底板相同。②頂板采用蓄水保溫法養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于7天。（2）混凝土運輸及輸送消防池所有結(jié)構(gòu)采用的均是商品混凝土，攪拌車運輸，輸送泵車輸送，并按下列規(guī)定執(zhí)行：①商品混凝土選擇質(zhì)量有保證的攪拌站供應(yīng)，混凝土到達現(xiàn)場后核對報碼單，并在現(xiàn)場作坍落度核對，塌落度控制在10±2cm，超過者立即通知攪拌站調(diào)整，不得加水，并按規(guī)定留足抗壓、抗?jié)B試件。②從攪拌車卸出的混凝土不發(fā)生離析現(xiàn)象，否則需重新攪拌合格后再卸料。③輸送泵車保持良好狀態(tài)。④輸送泵管路拐彎宜緩，接頭嚴密，無硬彎。輸送混凝土過程中，接長管路時分段進行，接好一段，泵出混凝土后方可接下一段。⑤輸送泵間歇時間預(yù)計超過45min或砼出現(xiàn)離析現(xiàn)象時，立即沖洗管內(nèi)殘留砼。⑥輸送混凝土過程中，料斗內(nèi)保持足夠混凝土。（3）混凝土澆筑及振搗①主體結(jié)構(gòu)底板、墻、柱、梁、頂板均采用防水混凝土，其抗壓強度、抗?jié)B標(biāo)號滿足設(shè)計要求，并具有良好的抗裂性能。②混凝土采用振搗器振搗，振搗時間為5～10S，并以混凝土開始泛漿和不冒氣泡為準。③振搗器移距：插入式不大于作用半徑一倍，插入下層混凝土的深度不小于5cm，振搗時不得碰撞鋼筋、模板、預(yù)埋件和止水帶等；表面振搗器移距與已振搗混凝土搭接寬度不小于10cm。④混凝土從低處向高處分層連續(xù)灌注。如必須間歇時，其間歇時間盡量縮短，并在前層混凝土凝結(jié)之前，將次層混凝土灌注完畢。⑤混凝土每層灌注厚度，當(dāng)采用插入式振搗器時，不超過其作用部分長的1.25倍。⑥結(jié)構(gòu)預(yù)埋件（管）和預(yù)留孔洞、鋼筋密集以及其它特殊部位，事先制定措施，施工中加強振搗，不得漏振。（4）避免工程質(zhì)量通?、俜涓C。產(chǎn)生原因：振搗不實或漏振；模板縫隙過大導(dǎo)致水泥漿流失，鋼筋較密或石子相應(yīng)過大。預(yù)防措施：按規(guī)定使用和移動振動器。中途停歇后再澆搗時，新舊接縫范圍要小心振搗。模板安裝前應(yīng)清理模板表面及模板拼縫處的黏漿，才能使接縫嚴密。若接縫寬度超過2.5mm，應(yīng)序填封，梁筋過密時應(yīng)選擇相應(yīng)的石子粒徑。②露筋。產(chǎn)生原因：主筋保護層墊塊不足，導(dǎo)致鋼筋緊貼模板；振搗不實。預(yù)防措施：鋼筋墊塊厚度要符合設(shè)計規(guī)定的保護層厚度；墊塊放置間距適當(dāng)，鋼筋直徑較小時，墊塊間距宜密些，使鋼筋下垂撓度減少；使用振動器必須待混凝土中氣泡完全排除后才移動。③麻面。產(chǎn)生原因：模板表面不光滑；模板濕潤不夠；漏涂隔離劑。預(yù)防措施：模板應(yīng)平整光滑，安裝前要把粘漿清除干凈，并滿涂隔離劑，澆搗前對模板要澆水濕潤。④孔洞。產(chǎn)生原因：在鋼筋較密的部位，混凝土被卡住或漏振。預(yù)防措施：對鋼筋較密的部位（如梁柱接頭）應(yīng)分次下料，縮小分層振搗的厚度；按照規(guī)程使用振動器。⑤縫隙及夾渣。產(chǎn)生原因：施工縫沒有按規(guī)定進行清理和澆漿，特別是柱頭和梯板腳。預(yù)防措施：澆注前對柱頭、施工縫、梯板腳等部位重新檢查，清理雜物、泥沙、木屑。⑥墻柱底部缺陷（爛腳）。產(chǎn)生原因：模板下口縫隙不精密，導(dǎo)致漏水泥漿；或澆筑前沒有先澆灌足夠50mm厚以上水泥砂漿。預(yù)防措施：模板縫隙寬度超