(石油化工院校儲運專業(yè))畢業(yè)設(shè)計聯(lián)合站設(shè)計計算說明書解析

(石油化工院校-儲運專業(yè))畢業(yè)設(shè)計-結(jié)合站設(shè)計計算說明書分析(石油化工院校-儲運專業(yè))畢業(yè)設(shè)計-結(jié)合站設(shè)計計算說明書分析(石油化工院校-儲運專業(yè))畢業(yè)設(shè)計-結(jié)合站設(shè)計計算說明書分析中國石油大學(xué)（北京）畢業(yè)設(shè)計（論文）大慶旭日溝結(jié)合站初步設(shè)計學(xué)生姓名：xxxxx學(xué)號：xxxxxx專業(yè)班級：油氣儲運工程xxxx班指導(dǎo)教師：xxxx2012年6月20日中國石油大學(xué)（華東）本科畢業(yè)設(shè)計（論文）綱要大慶旭日溝結(jié)合站的設(shè)計是以儲運教研室下達的任務(wù)書為依照完成的。結(jié)合站是地面集輸系統(tǒng)中的重要組成部分，在站中將井口采出物進行必要的加工辦理，爾后將成品原油外輸。該結(jié)合站東西長433米，南北寬329米，年辦理量為80萬噸，采用密閉流程。站外來油經(jīng)三相分別器、緩沖罐、脫水泵、加熱爐、電脫水器、牢固塔等辦理后，經(jīng)外輸泵，計量后外輸。站內(nèi)劃分為油罐區(qū)，污水辦理區(qū)，工藝區(qū)，配電區(qū)，消防區(qū)，輔助生產(chǎn)區(qū)，設(shè)計時設(shè)計了有泵流程，同時也考慮了停電流程，即事故流程。在設(shè)計的過程中我第一參照了相關(guān)資料，爾后依照相關(guān)設(shè)計參數(shù)進行基本計算和設(shè)施選型，接著確定了總平面部署和結(jié)合站的工藝計算，最后完成了結(jié)合站總平面部署圖和工藝流程圖，設(shè)計并繪制了脫水泵的管線安裝圖。要點詞：結(jié)合站；分別；生產(chǎn)流程；設(shè)施中國石油大學(xué)（華東）本科畢業(yè)設(shè)計（論文）ABSTRACTThedesignofDaqingChaoyanggoucentraltreatingstationwascomplicatedaccordingtotheassignmentgivenbytheStorageandTransportationTeachingandResearchingDepartment.Thetreatingstationisonemostimportantpartintheoilandgasgatheringandtransmissionsystem,wherethewellfluidsaretreatednecessarily,andthenthecommercialcrudeoilwillbetransportedtothedestination.Itis433meterslongfromwesttoeastand329meterswidefromnorthtosouthandthestation’streatingcapacityisabout80thousandtonperyear.Thedesignemploystightflowwithpump.Crudeoilfromwellsflowthroughthree-phaseseparator,buffertank,dewateringpumps,water-jacketheater,electricdehydrator,stabilizationandtransportationpumps.Stationareaisdividedintotanks,sewagetreatmentarea,craftarea,distributionarea,FireDistrict,auxiliaryproductionarea.Thecentraltreatingstationincludestwomainprocesses,theyaretightflowprocesswithandwithoutpumps.Inaddition,theaccidentalprocesswhilepowerisoffwasconsidered.Duringtheprocessofdesignofthestation,severalstatestandardshavebeenreferencedaswellasthecorrelativeparametersofthestationfirstly.Thenaccordingtothecorrelativedesignparametersgivenbytheassignment,Ifinishedthebasiscalculationandcheckedtheequipmentsandpipelines,alsothegeneralplanedisposeandthetechnicalflowwereconfirmed.Atlast,planedisposediagram,processflowdiagramaswellasthepipelinefixingdiagramofthedehydrationpumpsarefinished.Keywords:centraltreatingstation;seperation;process;design中國石油大學(xué)（華東）本科畢業(yè)設(shè)計目錄第1章序言-1-第2章LH-1結(jié)合站工程說明書22.1歸納22.2結(jié)合站設(shè)計依照32.3站址的選擇及總平面部署42.4流程及流程說明72.5設(shè)施及管線安裝說明8第3章結(jié)合站工藝計算書113.1相關(guān)參數(shù)的確定-11-13.2主要設(shè)施的選型-15-153.3站內(nèi)工藝管線的采用及壓降計算-21-213.4泵的采用35第4章結(jié)論37致謝38參照文件39第1章序言第1章序言結(jié)合站，即集中辦理站，是油田地面集輸系統(tǒng)中的重要組成部分，就是把分其他原料集中、辦理使之成為油田產(chǎn)品的過程，油田生產(chǎn)的必要環(huán)節(jié)。這個過程從油井井口開始，將油井生產(chǎn)出來的原油、伴生天然氣和其他產(chǎn)品，在油田進步行集中、輸送和必要的辦理、初加工，將合格的原油送往長距離輸油管線首站，也許送往礦廠油庫經(jīng)其他運輸方式送到煉油廠或轉(zhuǎn)運碼頭；合格的天然氣則集中到輸氣管線首站，再送往石油化工廠、液化合格的天然氣則集中到輸氣管線首站，再送往石油化工廠、液化氣廠或其他用戶。就油田的生產(chǎn)全局來說，油氣集輸是繼油藏勘探、油田開發(fā)、采油工程此后的很重要的生產(chǎn)階段。隨著這些年油田采出原油含水率越來越高，結(jié)合站在油田生產(chǎn)中的地位也日益顯得重要。相信在未來的油田的生產(chǎn)中結(jié)合站的地位將會更加重要。本次設(shè)計是更具任務(wù)書所給定的內(nèi)容以及經(jīng)過大量的計算和論證得出的一套可行的設(shè)計方案。-1-第2章LH-1結(jié)合站工程說明書第2章LH-1結(jié)合站工程說明書2.1歸納2.1.1簡介結(jié)合站，是油田地面集輸系統(tǒng)中的重要組成部分。就油田的生產(chǎn)全局來說，油氣集輸是繼油藏勘探、油田開發(fā)、采油工程此后很重要的生產(chǎn)階段。結(jié)合站一般包括以下的生產(chǎn)功能：油氣水分別、原油脫水、原油牢固、天然氣脫水、輕烴回收、原油儲蓄及向礦場油庫運送、污水辦理、回注地層、接收計量站外輸來的油氣混雜物、變配電、供熱及消防等。2.1.2結(jié)合站工藝系統(tǒng)歸納（1）油氣水混雜物的收集平時采用的方法有：加熱保溫法，化學(xué)降粘、降凝法，物理降粘、降凝法。（2）油氣水的初步分別油氣水的初步分別在三相分別器中進行。油和機械雜質(zhì)、鹽的分別一般與油水分別同時進行。當含鹽、含沙量高時，有的要用熱水沖洗和降粘后再沉降分別，連同水、機械雜質(zhì)和鹽一起脫除。（3）原油脫水對輕質(zhì)、中質(zhì)含水原油，宜采用熱沉降、化學(xué)沉降法脫水；對中質(zhì)、重質(zhì)的高含水原油，先采用熱化學(xué)沉降法脫水，再用電脫水；對乳化度高的高粘度、高含水原油，應(yīng)先破乳再沉降脫水。（4）原油牢固為了降低油氣集輸過程中的原油蒸發(fā)耗費，一個有效的方法就是將原油中揮發(fā)性強的輕烴比較完好地脫除出來，使原油在常溫下的蒸汽壓降低，這就是原油牢固。原油牢固所采用的方法能夠分為閃蒸法和分餾法兩大類。閃蒸法又分為常壓閃蒸、負壓閃蒸和正壓閃蒸。（5）輕烴回收輕烴回完工藝基本能夠分為三種：吸附法、油吸取法和冷凝分別法。我國輕烴回收大都采用冷凝分別法，按冷凍深度不相同，冷凝分別能夠分為淺冷（15℃~25℃）和深冷（60℃~100℃）兩種。（6）天然氣脫水天然氣脫水有固體吸附劑吸附法、甘醇吸取法、分子篩吸附法、自然冷凍分別法等多2第2章LH-1結(jié)合站工程說明書種方法。（7）含油污水的凈化含油污水辦理的常用方法是：重力沉降除油法、混凝沉降法、氣體浮選法、斜板除油法和過濾除油法。（8）輔助生產(chǎn)系統(tǒng)輔助生產(chǎn)系統(tǒng)包括給供排水系統(tǒng)、供熱系統(tǒng)、變配電系統(tǒng)、通訊系統(tǒng)、采暖及通風(fēng)系統(tǒng)、道路系統(tǒng)等。這些系統(tǒng)都是結(jié)合站的必要組成部分，是結(jié)合站正常工作的保證。2.2結(jié)合站設(shè)計依照2.2.1設(shè)計規(guī)模及設(shè)計依照原油辦理能力：80萬噸/年預(yù)留原油接轉(zhuǎn)能力：100萬噸/年天然氣凈化能力：8萬/d變電所一座，設(shè)置雙路電源供電消防泵房一座鍋爐房一座通訊設(shè)施一套道路設(shè)計依照：中國石油大學(xué)（華東）儲運教研室下發(fā)的設(shè)計任務(wù)書2.2.2設(shè)計基礎(chǔ)數(shù)據(jù)（1）原油物性比重：粘度：(50)80.26厘沱凝固點：16原油含蠟：14.68%含膠質(zhì)：6.55%含瀝青質(zhì)：1.3%原油初餾點：97平均氣油比：128N/t氣液進站溫度：50氣液進站壓力：3第2章LH-1結(jié)合站工程說明書（2）天然氣物性伴生氣組分75.0%10.0%8.0%5.0%0.4%0.3%0.2%0.1%S+:0.2%0.8%（3）設(shè)計參數(shù)的確定原油含水按50%計算含水原油進站溫度：50℃進站壓力：（絕）油氣水三相分別器：分別溫度：50℃分別壓力：（絕）緩沖罐：進罐溫度：50℃工作壓力：（絕）電脫水器：操作溫度：60℃操作壓力：0.3Mpa(絕)牢固塔：操作溫度：60℃操作壓力：-0.03Mpa(絕)大罐：儲蓄溫度：50℃原油外輸溫度：60℃油水在三相分別器中停留時間：10～30分鐘油水在電脫水器中停留時間：30～60分鐘2.3站址的選擇及總平面部署2.3.1站址的選擇原則及站址選擇（1）站址的面積應(yīng)能滿足總平面圖部署的要求，而且擁有擴建的余地。4第2章LH-1結(jié)合站工程說明書（2）有合適的工程地質(zhì)條件，避開斷層、滑坡、塌陷區(qū)、溶洞地帶等，在七級以上地震區(qū)應(yīng)注意避開重噴沙地帶。（3）宜選在地勢較高或緩坡地區(qū)，應(yīng)盡量避開河灘、沼澤、局部低洼地和可能受到水淹的地區(qū)。（4）與周圍設(shè)施的關(guān)系應(yīng)能滿足防火要求。（5）交通、供電、供水、排水、通訊等比較方便。（6）盡可能少占或不占耕地。（7）盡量湊近居民區(qū)或生活點，方便職工生活。依照油田整體規(guī)劃，站址周圍無大型企事業(yè)單位及大型建筑物。當沿最暴風(fēng)頻方向起風(fēng)時，結(jié)合站和居民區(qū)互不影響，結(jié)合站位于最小風(fēng)頻方向上風(fēng)側(cè)。該地區(qū)交通比較方便，地勢平坦廣闊，土質(zhì)為亞粘土，腐化性較小，該站址在此比較合適。2.3.2總平面部署及說明平面部署原則：（1）滿足工藝流程和生產(chǎn)的全部要求。（2）設(shè)計在滿足生產(chǎn)管理、安全防火、施工及檢修的條件下，各種生產(chǎn)設(shè)施的部署應(yīng)盡量減少相互之間的距離，有條件時應(yīng)盡量采用結(jié)合裝備或合一設(shè)施。（3）供電、供熱設(shè)施應(yīng)盡量湊近負荷中心部署，且應(yīng)部署在站場的邊緣，以利進出線。（4）場區(qū)道路部署應(yīng)合理，并滿足消防要求，人流與車流集中的干道應(yīng)防范與廠區(qū)內(nèi)的鐵路交織。站內(nèi)道路最小轉(zhuǎn)彎半徑不宜小于9米，消防道路的轉(zhuǎn)彎半徑不宜小于12米。（5）工藝管線、熱力管線、供給排水管線和電力通訊線路，應(yīng)全面考慮一致安排，一般集中部署在道路的一側(cè)，各種線路的部署應(yīng)做到縱橫有錯。（6）中心控制和集中控制儀表間應(yīng)部署在主要生產(chǎn)裝置或操作頻頻的設(shè)施地區(qū)周邊。其周圍不宜設(shè)有造成儀表室地面震動較大的連續(xù)性震源。（7）對于大功率的輸油泵、注水泵、壓縮機等產(chǎn)生巨大噪音的機組設(shè)施，在工程設(shè)計時，除應(yīng)采用減震和隔音消聲的措施外，在總平面部署設(shè)計時還應(yīng)注意與防震要求高的設(shè)施和人員集中的場所隔斷。（8）部署在同一區(qū)塊內(nèi)的結(jié)合裝置，如能同時停工檢修，則各工藝設(shè)施部分的間距可不限；不能夠同時停工檢修，工藝設(shè)施部分應(yīng)留有不小于7m的間距。（9）原油罐區(qū)可依照總?cè)萘俊喂奕萘?、儲罐的個數(shù)布成一個或多個罐區(qū)。每組儲罐不應(yīng)多于兩排，儲罐個數(shù)不應(yīng)多于12個。（10）儲罐組的周圍應(yīng)設(shè)閉合防火堤。防火堤高度應(yīng)比計算高度高出0.2米，不易高5第2章LH-1結(jié)合站工程說明書于1.8米。（11）原油儲罐區(qū)應(yīng)遠離人流車流密集的場所和有明火或散生氣花的地點，并應(yīng)位于常年最小風(fēng)頻的上風(fēng)側(cè)。（12）油氣生產(chǎn)設(shè)施應(yīng)部署在最小風(fēng)頻上風(fēng)側(cè)，還應(yīng)部署在油罐區(qū)、原油裝卸區(qū)常年最小風(fēng)頻的下風(fēng)側(cè)。進出站場的油氣閥組應(yīng)湊近站場的界線部位?？偲矫娌渴鸺罢f明：大慶旭日溝結(jié)合站坐南向北，東西長433米，南北寬329米，自然地坪平坦后相對高度為0.3米。各生產(chǎn)區(qū)之間用道路相隔，站內(nèi)主道路寬8米，消防道路寬8米，道路兩側(cè)設(shè)有邊溝，雨水、不含油污水沿公路邊溝排至站外，含油污水全部進污水辦理區(qū)。依照總平面部署的原則，做平面部署時，應(yīng)在安全的前提下，提高經(jīng)濟效益，為便于生產(chǎn)管理，每個作業(yè)內(nèi)容的生產(chǎn)裝置集中在同一界區(qū)之內(nèi)。設(shè)有兩個大門，這樣，任何一個火災(zāi)危險性較大的地區(qū)都能夠由大門直接到達，而不用經(jīng)過其他區(qū)。一旦發(fā)生火災(zāi)，消防車能夠以最快的速度到達事故地區(qū)，各區(qū)其他車輛也能夠迅速撤離。行政管理區(qū)緊靠大門，且湊近骨干道。這樣能夠減少非生產(chǎn)人員和閑雜人員、車輛進入生產(chǎn)區(qū)，減少對生產(chǎn)的攪亂并防范了事故的發(fā)生。設(shè)有10×42m的辦公樓，樓內(nèi)設(shè)有化驗（油水分析）庫房、維修間、生產(chǎn)調(diào)換辦公室、會議室等。鍋爐房、加熱爐是直接的火源，應(yīng)放在距離罐區(qū)和天然氣辦理區(qū)較遠的地方，這樣能夠減少發(fā)生火災(zāi)的危險。原油罐區(qū)屬于危險性較大的地區(qū)，應(yīng)遠離人流、車流密集的場所和有明火及散生氣花的地方，應(yīng)位于年最小風(fēng)頻的上風(fēng)側(cè)，本站將原油罐區(qū)部署在東側(cè)。變配電區(qū)火災(zāi)危險性較大，平面部署時，放在結(jié)合站里面，用圍墻與其他各區(qū)相隔，且靠邊部署，本站將變配電區(qū)部署在西南角。辦公樓前設(shè)有花壇，綠化帶環(huán)站場一周，各種綠化場所綠化面積最少為站場占地總面積的10%。該地區(qū)自然地形比較平坦，豎向設(shè)計要做到：（1）盡量采用自然地形，基本做到挖填平衡。并應(yīng)試慮擴建時，挖填土石方便。（2）場所整平坡度不宜小于5‰，困難情況下不應(yīng)小于3‰。建筑物的室內(nèi)地坪較高，應(yīng)比室外處坪高出。（3）人行道鋪裝路面高出場所不應(yīng)小于50mm。人行道縱坡大于8%或超越臺階時，6第2章LH-1結(jié)合站工程說明書應(yīng)設(shè)人行臺階，每級高度宜為15～20cm。臺階總高度大于3m時，應(yīng)設(shè)休息臺階和欄桿。（4）場所平坦的最大填方高度一般不宜大于2m。（5）罐區(qū)及配電區(qū)一般應(yīng)比其他區(qū)高。2.3.3結(jié)合站設(shè)施的選擇及參數(shù)的確定油氣水三相分別器Φ3600×108004臺緩沖罐Φ3000×146001臺電脫水器Φ2600×50004臺水套加熱爐5臺外輸泵150Y150×2A3臺脫水泵100Y60A3臺拱頂罐50004座2.4流程及流程說明2.4.1原油辦理工藝簡介由于原油中含有必然量的甲烷、乙烷、丙烷等揮發(fā)性輕烴，在常溫、常壓儲蓄運輸過程中這類揮發(fā)性輕烴從原油中揮發(fā)出來時，會帶走部分戊烷、己烷等輕質(zhì)油。為了降低油氣蒸發(fā)耗費，本站采用密閉式生產(chǎn)流程。密閉式生產(chǎn)流程指的是油氣的運送和辦理都在密閉的容器和管線中進行。這類流程能夠降低油品的耗費，減少對環(huán)境的污染，因此被廣泛應(yīng)用。密閉流程與傳統(tǒng)的開式流程對照有多方面的優(yōu)點：（1）一般的開式流程原油耗費約為2～4%，而閉式流程能降低到0.5%以下，密閉式流程不但降低了油氣耗費，而且還提高了產(chǎn)品的質(zhì)量。（2）密閉流程比開式流程結(jié)構(gòu)簡單。（3）減少了加熱爐和鍋爐熱負荷，提高了整個油氣集輸系統(tǒng)的熱效率。（4）減少了鋼材的耗量，減少了投資。2.4.2工藝流程設(shè)計的原則（1）工藝流程應(yīng)能保證結(jié)合站辦理的油氣產(chǎn)質(zhì)量量吻合要求，并在保證達到油氣水加工質(zhì)量的前提下，流程盡可能的簡短，防范油氣水無序次往返，頻頻節(jié)流、加熱等現(xiàn)象。（2）工藝流程應(yīng)節(jié)約能源、防范污染、保護環(huán)境。（3）工藝流程應(yīng)安全可靠，并有必然的靈便性。（4）盡量采用先進技術(shù)，實現(xiàn)自動化控制。2.4.3本站工藝流程及說明7第2章LH-1結(jié)合站工程說明書設(shè)計中考慮到進站原油的含水率（50%）和含襟懷（綜合油氣比）為128Nm3（氣）/t（油），工藝上采用油氣二級分別、兩段脫水。二級分別指一級油氣水分別、二級牢固塔內(nèi)分別。兩段脫水是指油氣水三相分別脫水和電脫水器脫水。該站除正常的生產(chǎn)流程外，還有站內(nèi)循環(huán)以滿足原油不需外輸時的要求，還有原油罐區(qū)用以事故（如停電）發(fā)生后儲蓄油品，等來電后，再進入正常工作，防范因結(jié)合站或外輸管線的突發(fā)事故而影響油田生產(chǎn)。正常流程：站外來油→進站總閥組→油氣水三相分別器→緩沖罐→脫水泵→加熱爐→電脫水器→原油牢固塔→（凈化油罐→加熱爐）→原油外輸泵→出站總閥組停電流程：站外來油→進站總閥組→油氣水三相分別器→緩沖罐→事故罐→脫水泵→加熱爐→電脫水器→循環(huán)泵后的正常流程流程設(shè)計中的幾點說明：（1）各作業(yè)區(qū)，裝置的部署應(yīng)與平面部署吻合，應(yīng)注明各工藝管線尺寸、安裝高度、介質(zhì)的流向、管線線型及管件應(yīng)吻合的規(guī)定，尺寸不按比率。（2）凡是由于有時勢件（著火停電）或操作失靈可能使壓力高升而造成事故之處（如分別器、加熱爐、電脫水器、油罐等容器及往來泵、齒輪泵出口），都裝備有安全閥或呼吸法。（3）凡是不相贊同液體倒流之處（如離心泵出口、有壓進罐管線、藥劑管線等）都應(yīng)安裝止回閥。（4）為防范爆炸、火災(zāi)等惡性事故延長，流程設(shè)計要有切斷油氣源的措施（如壓力越站、緊急放空、自動關(guān)閉油罐出入口閥門）。2.5設(shè)施及管線安裝說明2.5.1輸油泵房的部署安裝（1）泵房內(nèi)設(shè)有外輸泵三臺，脫水泵三臺，抽污油用齒輪泵一臺。（2）泵房內(nèi)的泵成行部署，采用防爆電機，并將泵的基礎(chǔ)前端邊緣取齊。（3）原油泵的吸入管應(yīng)安裝過濾器和真空壓力表，出口管應(yīng)安裝止回閥和壓力表，與泵出入口相連接的管線應(yīng)比泵出入口的管徑大一級。（4）離心泵在入口段的最高點或過濾器的頂端，泵出口閥的前邊應(yīng)安裝放氣管，放氣管一般為DN15。此放氣管常和壓力表的接頭結(jié)合在一起安裝。2.5.2油氣分別器的安裝8第2章LH-1結(jié)合站工程說明書這里說的油氣分別器包括含油氣分別功能的全部裝置，即油氣水三相分別器，油氣兩相分別器。（1）本站采用的分別器均為臥式分別器，采用單排部署，其操作端部頭蓋應(yīng)取齊，其相鄰間距為1.5米。（2）分別器均采用并聯(lián)，其入口匯管安裝張口大小和間距均相等，以使油氣的進料量平均相等，每臺分別器的入口管線切斷閥之間應(yīng)安裝取樣口和溫度計，油氣出口管線切斷閥從前應(yīng)安裝壓力表。（3）分別器的頂部氣體空間均應(yīng)安裝彈簧式安全閥，由安全閥放出的氣體應(yīng)有組織的齊集排放。（4）每臺油氣分別器均應(yīng)有液面控制器直接控制出油閥的開啟度，還應(yīng)有玻璃式液位儀就地觀察液位的變化。（5）計量用油氣分別器的出氣管上安裝壓差式流量計用以計量天然氣產(chǎn)量，在出油管線出油閥從前最湊近分別器的部位安裝容積式流量計，用以計量油水混雜物的產(chǎn)量，在出油閥的下游應(yīng)安裝取樣口，以便化驗含水量。（6）每臺分別器都應(yīng)安裝排油管和抽空管。2.5.3電脫水器的分布安裝（1）電脫水器成排部署，其操作端部頭蓋應(yīng)取齊，其相鄰間距為。電脫水器的操作閥門和控制儀表常設(shè)計在脫水操作間內(nèi)。（2）電脫水器的入口有藥劑管線，加速電場力對原油乳狀液的破乳脫水。（3）在電脫水器的出油管線切斷閥從前安裝壓力表和取樣閥，在排水管切斷閥前設(shè)安全閥、取樣閥、看窗。（4）電脫水器進油管截斷閥此后應(yīng)與凈化油的匯管接通，以便電脫水器在開始運行時先進好油充滿容器以牢固高壓電場，脫水器的排污管應(yīng)該與抽空管線接通，以便停運排空時打掃。（5）在脫水器的頂部最高處設(shè)放氣閥，保證液體能充滿容器的空間。2.5.4管線安裝綜述（1）在總平面圖分區(qū)部署的基礎(chǔ)上，油氣、熱力、供排水管線及電力、通訊線路應(yīng)該盡量縮短長度，在滿足水力、熱力要求下，線路部署力求整齊，雅觀。（2）在場區(qū)內(nèi)各種地上、地下線路和供電、通訊線路集中部署在場區(qū)道路兩側(cè)，應(yīng)該防范地上管線和電力、通訊線包圍工藝裝置和獨立的建筑物，并減少和場區(qū)道路的交織，交織時采用直交。9第2章LH-1結(jié)合站工程說明書（3）主要的油管線均采用伴熱管線。（4）場區(qū)管線敷設(shè)方式，依照場區(qū)土壤性質(zhì)和地下水分布情況確定。帶壓的油、氣、水管線一般采用地上架空敷設(shè)，罐區(qū)至泵房的管線采用埋地敷設(shè)，管道水平間距大于，并做好埋地鋼管的防腐工作。（5）架空敷設(shè)管線時，管底距地面為，當架空管線下面安裝有泵、換熱器或其他設(shè)施時，管底距地面高度應(yīng)滿足安裝和檢修時吊起要求，敷設(shè)于管墩的地面管線，管底距地面，與人行道交織時應(yīng)加設(shè)過橋。（6）管線超越道路時，其底管高度要求距主要道路路面不小于，距人行道路面不小于。10第3章結(jié)合站工藝計算書第3章結(jié)合站工藝計算書3.1相關(guān)參數(shù)的確定3.1.1設(shè)計規(guī)模（1）原油辦理能力80萬噸/年（年工作天數(shù)按365天）：考慮油田生產(chǎn)的不牢固性，取不牢固系數(shù)為，則原油辦理能力：Go=801.2=96萬噸/年=2630.14噸/天=109.59噸/時=30.44千克/秒（2）天然氣的辦理能力已知來油的綜合油氣比為128Nm3（氣）/t（油），則氣體辦理能力：3.1.2油氣物性計算（1）原始數(shù)據(jù)：原油密度：=850kg/原油凝點：16℃原油粘度：（50℃）80.26厘沱（2）原油物性參數(shù)計算○1原油密度[1]在20℃~120℃范圍內(nèi)，原油密度為t201t2078020860時，10320103860960時，3320102010○2動力粘度[1]t1000mPas時，c10,a1031/℃10t1000mPas時，c100,a1.441031/℃t10mPas時，c1000,a1031/℃

(3-1)(3-2)-11-第3章結(jié)合站工藝計算書式中t,t0——溫度為t(℃)和t0(℃)時原油的粘度，mPas；a,c——常數(shù)?！?運動粘度[1]tt(3-3)t式中t——t(℃)時原油運動粘度，厘沱；——t(℃)時原油動力粘度，厘泊；——t(℃)時原油密度，千克/立方厘米。表3-1原油物性參數(shù)表溫度（℃）4550556065原油物性密度(kg/m3)動力粘度（厘泊）運動粘度（厘沱）計算示例：取t=60℃原油密度由式（3-1）得：由式（3-3）得505050厘泊○動力粘度2取℃)，由式（3-2）得：111.4410311006042.035mPas10010<42.035<1000a、c取值合適○3運動粘度-12-第3章結(jié)合站工藝計算書由式（3-3）得：6051.116厘沱（3）天然氣物性參數(shù)的計算1[2]○不相同溫度、壓力條件（T,P）下天然氣壓縮因子Z已知標準情況下（101325Pa，273K），空密度gs3，，則標準情況下天然氣相對密度g為：g=查閱《油氣集輸與礦場加工》獲取伴生氣組分的相關(guān)數(shù)據(jù)以下：表3-2伴生氣物性表S/%163044587286100114344428帶入數(shù)據(jù)后有：則g==比較壓力和比較溫度由下式求得PTPrTrPcTc式中Pc,P——氣體的臨界壓力和絕對壓力；Tc,T——氣體的臨界溫度和絕對溫度。-13-第3章結(jié)合站工藝計算書天然氣壓縮因子：當0Pr2，TrZ1r0.6Pr○2不相同溫度、壓力（T,P）條件下天然氣密度ggs

PTsPTZs式中Z——對應(yīng)溫度、壓力條件下天然氣的壓縮因子。[2]○3不相同溫度、壓力（T,P）條件下天然氣粘度expxp/1000ygc0.2781*g，y1.110.04xc7.770.1844gT377.58g104式中——天然氣粘度，mPas；T——溫度，K；——標準情況下天然氣相對密度。表3-3天然氣物性參數(shù)表溫度（℃）一級分別標況進站（50）二級分別（65）（50）天然氣物性密度(kg/m3)壓縮因子1動力粘度（mpa）——-14-第3章結(jié)合站工藝計算書3.1.3相關(guān)設(shè)計參數(shù)的確定（1）原油含水按50%計算（2）含水原油進站溫度：50℃進站壓力：（絕）（3）油氣水三相分別器：分別溫度：50℃分別壓力：（絕）（4）緩沖罐：工作溫度：50℃工作壓力：0.15Mpa2（絕）（5）電脫水器：操作溫度：60℃操作壓力：（6）牢固塔：操作溫度：60℃操作壓力：（7）大罐：儲蓄溫度：50℃3.2主要設(shè)施的選型3.2.1三相分別器的選擇與校核[3]三相分別器的工作條件：分別溫度：50℃分別壓力：（絕）（1）油氣水三相分別器的采用由《油氣分別器規(guī)范》表1采用Φ3600×10800的臥式三相分別器[4]，其有效長度8.1m。工作液面為2D~3D。34取h2D23.62.4m。33由下式計算集液部分弓形面積fyrr2yrr2sin1yrr22r2式中r——分別器的半徑，m；y——分別器控制液面高度，m；f——集液部分弓形面積，m2。由式（3-4）得：-15-第3章結(jié)合站工藝計算書f22sin12222集液部分體積：VfLe2三相分別器中停留時間為5~30min，設(shè)液體在三相分別器中停留時間為15min。則辦理量：109.59103153850180%60考慮進入分別器的油氣兩對照率隨時間不斷變化，引入載荷顛簸系數(shù)[10]。計算中取1.3，則分別器臺數(shù)：QN取N4臺，液體在分別器中實質(zhì)停留時間：415（分鐘）t分別器不設(shè)施用，當其中一臺檢修時，原油在其他分別器中停留時間：315（分鐘）t故滿足原油在分別器中停留時間的要求。（2）校核三相分別器氣體辦理能力由前面計算知在一級分別條件下：503，g3，g1.11588105Pas阿基米德數(shù)[1]：dd30ggg）Ar2（3-5g取沉降分別氣相中液滴最小直徑為100m，由式（3-5）得：10Ar

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1052由Re和Ar數(shù)的關(guān)系，油滴沉降流態(tài)為過渡流，則雷諾數(shù)：Re0.153Ar2Re500，則流態(tài)為過渡流，由阿倫（Allen）公式計算油滴沉降速度[2]：-16-第3章結(jié)合站工藝計算書dvd0g（3-6）gg由式（3-6）得：104vd105對臥式分別器，取贊同氣體流速：vgvd0.166648m/s臥式分別器氣體辦理能力[2]：QgHs678581mDLeVgvPTs（3-7）1hDPTZs2412hD3，對應(yīng)的m（hD-2）hDhD，載荷顛簸系數(shù)。由式（3-7）得：QgHs1106206785821013252735013105Nm3/dQgs4QgHs3.65106Nm3105Nm3/d因此采用4臺360010800臥式三相分別器完好能滿足生產(chǎn)要求。3.2.2緩沖罐的選擇不如采用的臥式緩沖罐，停留時間15min，日辦理量為4032m3/d1033/dQ總==3965.4066m則需要罐的個數(shù)為N=Q總Q則采用1臺的臥式緩沖罐，不設(shè)施用。3.2.3電脫水器的采用

[3]電脫水器的工作條件：操作溫度：60℃，操作壓力：采用26005000的電脫水器[3]，其空罐容積Vi3。設(shè)原油含水率為20%，在-17-第3章結(jié)合站工藝計算書電脫水器內(nèi)的停留時間為35min。電脫水器的辦理能力：ViVt式中V——單臺電脫水器辦理的含水原油體積流量，3m/h臺；Vi——電脫水器的空罐容積，m3/臺；t——選定的含水原油在電脫水器內(nèi)的停留時間，h。由式（3-10）得：V31.66054.17m3/h臺35經(jīng)過電脫水器的含水原有體積流量：V103166.581m3/h則需電脫水器的臺數(shù)：nVV由式（3-11）得，運行臺數(shù)：n電脫水器的實質(zhì)體積流量：V41.645m3/h臺4原油在電脫水器內(nèi)的實質(zhì)停留時間：t45.528（分鐘）60當一臺檢修時，單臺電脫水器的體積流量：V55.527m3/h臺33/h臺3/h臺，滿足電負荷。因此采用4臺26005000的電脫水器完好滿足生產(chǎn)要求。3.2.4加熱爐的采用[3]站內(nèi)油品需要2次加熱，分別是：①油品從脫水泵進入電脫水器的過程中需要加熱。②原油從原油儲罐到外輸泵的過程中需要加熱。

（3-10）（3-11）-18-第3章結(jié)合站工藝計算書（1）站內(nèi)含水原油從三相分別器進入油氣分別器加熱爐的采用管式加熱爐熱負荷的計算[3]：CmCpt2t1（3-12）Q式中Q——被加熱介質(zhì)所需熱負荷，計算時應(yīng)元整至系列數(shù)，kw；Gm——被加熱介質(zhì)質(zhì)量流量，t/h；Cp——被加熱介質(zhì)定壓比熱容，kJ/（kg℃）；t1——被加熱介質(zhì)入爐溫度，℃；t2——被加熱介質(zhì)出爐溫度，℃。進爐溫度50℃，出爐溫度60℃，此時油水共存，含水率20%。因此熱負荷分兩部分計算。先求原油的比熱：cy1(1.6873.39103T)d415在0~50范圍內(nèi)，則d154從而二者相差不大，取原油在此溫度范圍內(nèi)的比熱容為二者的平均值由式（3-12）得，加熱純原油所需熱負荷：6050Q油加熱原油中水所需熱負荷：20%6050Q水加熱爐總熱負荷為：QQ油Q水由加熱爐的總負荷采用HJ630Q微正壓燃燒水套加熱爐，加熱爐熱效率為88%，則所需加熱爐臺數(shù)：-19-第3章結(jié)合站工藝計算書N63088%由此可知需要3臺加熱爐。（2）停電事故很少發(fā)生，同時加熱爐能夠共用，故不在此計算加熱爐。（3）原油外輸用加熱爐的采用考慮到含水原油需要儲蓄一段時間后外輸?shù)那闆r，大罐儲蓄后的溫度為50℃，外輸溫度為60℃，則加熱爐的熱負荷由式（3-12）得：6050Q由加熱爐熱的負荷采用HJ630Q正壓燃燒水套加熱爐，加熱爐熱效率為88%，則所需加熱爐臺數(shù)：N88%630由此可知需要2臺加熱爐。由于含水原油加熱爐和外輸加熱爐能夠互為備用，應(yīng)采用5臺HJ630H/2.5Q微正壓燃燒水套加熱爐，不再其他設(shè)施用。3.2.5原油儲罐的采用[11]本結(jié)合站設(shè)計中需要含水原油儲罐、凈化油儲罐，各個儲罐能夠互為備用，需要儲罐總?cè)莘e：VmT（3-13）365式中V——原油儲罐總?cè)莘e，m3；m——油品原油儲運設(shè)施的設(shè)計能力(t/a),取油田原油生產(chǎn)能力的1.2倍；——儲蓄溫度下原油的密度，t/m3；——原油儲罐的裝量系數(shù)，??；T——油田原油儲備天數(shù)，取3d。由式（3-13）得：V80104311196.429m3365V8010413732.14312m3事故罐容積：365因此采用4個5000m3的拱頂油罐，其中一個為事故罐。-20-第3章結(jié)合站工藝計算書3.3站內(nèi)工藝管線的采用及壓降計算由于站內(nèi)管線較短，油管又設(shè)有伴熱管，且外面包覆保溫層，故溫降能夠忽略不計，其他，除在大罐內(nèi)以外，油品在各容器的停留時間均較短，溫降很小，因此，本結(jié)合站在站內(nèi)工藝管線設(shè)計計算中不考慮溫降。3.3.1進站總機關(guān)匯管采用[3]進站油溫為50℃，進站壓力為0.5Mpa（絕），管中為氣液兩相流，能夠按氣液兩相分別流動時所需管徑之和估選管徑。已知G0109.59t/d，50829.089kg/m3，原油含水率為50%，則液相流量：QlQoQw1095900.073434m3/s150%3600進站條件下天然氣的溶解度：1RsgP10exp0進站條件下g0g0aw

33帶入數(shù)據(jù)后求得Rs（氣）/m（油）則氣相流量：QgsQRs33計算g12827.639m/t0.8414m/sgsg45中液相經(jīng)濟流速取1.5m/s，氣相經(jīng)濟流速取10m/s。計算管徑：d4Q（3-14）v式中d——管線內(nèi)徑，m；Q——給定流量，m3/s；v——經(jīng)濟流速，m/s。由式（3-14）得，初步采用的總機關(guān)匯管計算管徑：4Ql4Qgdvgvl3.1410采用4269的無縫鋼管[3]。3.3.2進站閥組——三相分別器匯管采用-21-第3章結(jié)合站工藝計算書原油進站壓力為0.5Mpa（絕），三相分別器的分別壓力為0.45Mpa（絕），故該管段壓降不應(yīng)大于0.05Mpa（絕）。由于該管段條件與進站總匯管條件相似，初選4269的無縫鋼管，實質(zhì)內(nèi)徑為408。用杜克拉Ι法求水利阻力壓降[3]混輸水力計算式：dpmVm2m（3-15）dld20.5m0.0056RemdVmmRemdlm式中dp——油氣混輸壓降；dlm——混輸阻力系數(shù)；原油體積含水率：QlRlQlQg液相動力粘度：l012（3-16）由式（3-16）得：l10.52384.2858厘泊油氣混雜物的動力粘度：mlRlg1Rl（3-17）由式（3-17）得：mlRlg1Rl厘泊液相平均密度：lo1w（3-18）由式（3-18）得：l150%998.2350%3油氣混雜物的平均密度：-22-第3章結(jié)合站工藝計算書mlRlg1Rl（3-19）由式（3-19）得：mlRlg1Rl油氣混雜物的平均流速：4QlQg4Vm22d由式（3-15）得：Rem103mdp2dl277.5479161.9853Pa/m實質(zhì)管線壓降：pdpl0.007908Mpa<0.5Mpadl計算中沒有考慮局部摩阻和高程摩阻，但局部摩阻和高程摩阻相對管線水力壓降較小，且所選管徑余量很大，因此該鋼管能夠合用。3.3.3油氣水三相分別器——緩沖罐——脫水泵——加熱爐間管線采用從油氣水三相分別器出來的油流能夠認為是單向流體，加熱爐前后溫度的變化對液體密度及流量影響不大，可取t50℃，取經(jīng)濟流速v1.5m/s，此時原油體積含水率取20%。Q1030.045896m3/s120%3600由式（3-14）得：d4初選2197的無縫鋼管，則管內(nèi)實質(zhì)流速：4Q（3-20）v2d由式（3-20）得：3.142在經(jīng)濟流速范圍內(nèi)。由于溫度變化對體積流量變化影響不大，認為加熱爐出入口流速相同，故能夠用管線-23-第3章結(jié)合站工藝計算書贊同壓降校核所選管徑。（1）油氣水三相分別器——緩沖罐的壓降計算原油含水率20%，L175m，油溫t50℃，由表3-1可知油品物性以下：厘泊，503由式（3-16）得，含水原油的動力粘度：10.202s由式（3-18）得，含水原油的平均密度：120%988.0320%3由式（3-3）得，運動粘度：159.54厘沱雷諾數(shù)：Re103106由于Re2000,故此時處于層流區(qū)，水利摩阻系數(shù)6464Re管線上1786的閥件：表3-4油氣水三相分別器——緩沖罐管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閥件流量計過濾器數(shù)量31311Ld/d304518hj100該段管路的摩阻損失[6]：hLv2（3-22）d2g由式（3-22）得，油氣水三相分別器——加熱爐的摩阻損失：h17533014033218+1002則緩沖罐入口處的節(jié)余壓頭為，故滿足緩沖罐的工作要求。（2）緩沖罐——脫水泵壓降計算原油含水率20%，L275m，油溫t50℃。由于溫度和含水都沒有變化，因此水利摩阻系數(shù)和流體流速仍舊保持不會變，0.0358,V1.39s/m2，-24-第3章結(jié)合站工藝計算書管線上的閥件：表3-5緩沖罐——脫水泵管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閥件流量計過濾器數(shù)量31311Ld/d304518hj100h17533014531821002設(shè)從緩沖罐到泵有3m高差，變換成壓頭為P3)/106（3）脫水泵——加熱爐壓降計算原油含水率20%，L2110m，油溫t50℃。由于溫度和含水都沒有變化，因此水利摩阻系數(shù)和流體流速仍舊保持不會變，0.0358,V1.39s/m2，管線上的閥件：表3-6脫水泵——加熱爐管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閥件流量計過濾器數(shù)量44300Ld/d304518hj100h111030445318242設(shè)從脫水泵到加熱爐有3m的高差，變換成壓頭為P3)/1063.3.4加熱爐——電脫水器管線壓降計算原油含水率20%，L185m，油溫t60℃，由表3-1可知油品物性以下：60厘泊，603,接下來采用線路管徑：取流體的流速為，此時流體流量：Q1033=0.04627m/s3600管徑：d4Q=v-25-第3章結(jié)合站工藝計算書初選2197的無縫鋼管，則管內(nèi)實質(zhì)流速：v4Q=4=1.4m/sd22在經(jīng)濟流速范圍內(nèi)。由式（3-16）得，含水原油的動力粘度：10.202s由式（3-18）得，含水原油的平均密度：120%983.19120%3由式（3-3）得，運動粘度：101.532厘沱雷諾數(shù)：Revd62.80710310取粗糙系數(shù)e0.1mm，則：Re182e72d205

1.641057由于2000ReRe1，因此流體處于水力圓滑區(qū)。當流體辦理水力圓滑區(qū)時，水力摩阻系數(shù)[5]：（3-21）Re由式（3-21）得，此時的水力摩阻系數(shù)：2807管線上的閥件：表3-7加熱爐——電脫水器管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閥件流量計過濾器數(shù)量13300Ld/d304518hj100h18530345318212設(shè)加熱爐內(nèi)壓降，則從緩沖罐到電脫水器總的阻力耗資為-26-第3章結(jié)合站工藝計算書h耗費，要使原油進入電脫水器，必定滿足：h緩沖罐+H泵-h耗費h電脫水器H泵h電脫水器-h緩沖罐+h耗費3.3.5電脫水器——牢固塔——外輸泵——外輸閥組管線壓降計算（1）電脫水器——牢固塔壓降計算原油含水率0.5%，L140m，油溫t60℃，由表3-1可知油品物性以下：厘泊，603,接下來采用線路管徑：取流體的流速為，此時流體流量：3109.59103Q=0.0372m/s管徑：d4Q4=v初選2197的無縫鋼管，則管內(nèi)實質(zhì)流速：v4Q2=42=1.1276m/sd在經(jīng)濟流速范圍內(nèi)。由式（3-16）得，含水原油的動力粘度：10.0052s由式（3-18）得，含水原油的平均密度：10.5%983.1910.5%823.15kg/m3由式（3-3）得，運動粘度：51.722厘沱雷諾數(shù)：vdRe106取粗糙系數(shù)e0.1mm，則：5Re188102e720.17d205-27-第3章結(jié)合站工藝計算書由于2000ReRe1，因此流體處于水力圓滑區(qū)。[5]Re由式（3-21）得，此時的水力摩阻系數(shù)：4469.347管線上的閥件：表3-8電脫水器——牢固塔管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閥件流量計數(shù)量1121Ld/d304518hjh140301452182110042設(shè)電脫水器到牢固塔有17m高差，則沿程壓降為：p17)/106則牢固塔入口壓力為：，滿足工作壓力要求（2）牢固塔——外輸泵管線壓降計算管線長度150m,0.038697,v1.1276m/s，管線上的閥件：表3-9牢固塔——外輸泵管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閥件流量計數(shù)量2120Ld/d304518hjh115023014521822設(shè)從牢固塔到外輸泵有20m高差

（3-21）過濾器1100過濾器0100-28-第3章結(jié)合站工藝計算書（3）外輸泵——外輸閥組管線壓降計算管線長度50m,0.038697,v，管線上的閥件：表3-10外輸泵——外輸閥組管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閥件流量計過濾器數(shù)量23811Ld/d304518hj100h1503034581822100423.3.6牢固塔——凈化原油儲罐——外輸泵——加熱爐——外輸閥組間管線確定（1）牢固塔——凈化原油儲罐已知t60℃，0.5%，管線長度115m,0.038697,v1.1276m/s仍舊采用2197，內(nèi)徑d205mm的無縫鋼管。管線上的閥件：表3-11牢固塔——凈化原油儲罐管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閘閥流量計過濾器數(shù)量11111Ld/d304518hj100則，牢固塔——凈化原油儲罐的摩阻損失：1152h304518100124設(shè)從牢固塔到凈化油罐有5m的液位差（2）凈化原油罐——外輸泵已知t50℃，L280m，取經(jīng)濟流速v1.5m/s。則流量：Q10336003/s(10.5%)由式（3-14）得：d4初選2197，內(nèi)徑d205mm的無縫鋼管，由式（3-20）得，管內(nèi)實質(zhì)流速：v42-29-第3章結(jié)合站工藝計算書在經(jīng)濟流速范圍內(nèi)。由式（3-16）得，含水原油的動力粘度：10.0052s由式（3-18）得，含水原油的平均密度：829.08910.5%988.0300.5%3由式（3-3）得，運動粘度：厘沱雷諾數(shù)：5Re106Re11.6410由于2000ReRe1，因此流體處于水力圓滑區(qū)。由式（3-21）得，此時的水力摩阻系數(shù)：管線上的閥件：表3-12凈化原油儲罐——外輸泵管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閘閥流量計過濾器數(shù)量32211Ld/d304518hj100h280330245218241002（3）外輸泵——加熱爐已知t50℃，管線長度115m,0.0434,v管線上的閥件：表3-13外輸泵——加熱爐管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閥件流量計過濾器數(shù)量53300Ld/d304518hj100由式（3-22）得，外輸泵——加熱爐間摩阻損失：-30-第3章結(jié)合站工藝計算書h8030345325182（4）加熱爐——外輸閥組已知t60℃，0.5%,L85m,由前面的計算知，v=1.1276m/s管線上的閥件：表3-14加熱爐——外輸閥組管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閘閥流量計過濾器數(shù)量33911Ld/d304518hj100由式（3-22）得，加熱爐——外輸閥組的摩阻損失：h85303459182310042設(shè)從加熱爐到外輸閥組有3m高差，加熱爐內(nèi)壓降取因此，牢固塔——凈化原油罐——外輸泵——加熱爐——外輸閥組間管線的總摩阻損失：h515333.3.7原油儲罐——脫水泵——加熱爐——電脫水器——牢固塔間管線確定（1）原油儲罐——脫水泵已知t50℃，20%，L290m，取經(jīng)濟流速v1.5m/s。則流量：Q1033/s(120%)3600由式（3-14）得：d4由于管線較長，為了盡量減小沿程摩阻，選2737，內(nèi)徑d259mm的無縫鋼管。由式（3-20）得，管內(nèi)實質(zhì)流速：v42由表3-1可知油品物性以下：50厘泊，503-31-第3章結(jié)合站工藝計算書由式（3-16）得，含水原油的動力粘度：10.202s由式（3-18）得，含水原油的平均密度：120%988.0320%3由式（3-3）得，運動粘度：厘沱雷諾數(shù)：Re106由于Re2000,故此時處于層流區(qū)，水利摩阻系數(shù)6464管線上的閥Re件：表3-15原油儲罐——脫水泵管線上閥件表名稱90°彎頭轉(zhuǎn)彎三通閘閥流量計過濾器數(shù)量32211Ld/d304518hj100由式（3-22）得，牢固塔——凈化原油儲罐的摩阻損失：h290330245218241002設(shè)從原油罐到泵入口有15m高差（2）脫水泵——加熱爐由前面的計算可知，，且從泵到加熱爐有3m高差（3）加熱爐——電脫水器由前面的計算可知，h=7.1239m,加熱爐內(nèi)有0.06Mpa=7.4378m壓降（4）電脫水器——牢固塔由前面的計算可知，，且從電脫水器到牢固塔有17m高差綜合以上計算，脫水泵——加熱爐——電脫水器——牢固塔總能耗：h154217因此要求脫水泵的揚程須大于34.287m。3.3.8原油外輸部分計算，本結(jié)合站——長輸首站-32-第3章結(jié)合站工藝計算書已知t60℃，L50km，此時油品性質(zhì)可由表3-1查得：60822.346kg/m3，6042.035mPas，（1）管線采用取經(jīng)濟流速，外輸流量Q109.5910336003/s(10.5%)由式（3-14）得：d4為了盡量減小管線摩阻，采用大管徑管線，采用2737，內(nèi)徑d259mm的無縫鋼管，由式（3-20）得，管內(nèi)實質(zhì)流速：3.142在經(jīng)濟流速范圍內(nèi)。（2）溫降計算[6]由于v，流速較低，流體與管內(nèi)壁及流體內(nèi)部摩擦產(chǎn)生的熱量能夠忽略不計。KDLTZT0TRT0eGc（3-23）式中TZ——管道起點溫度，℃；T0——周圍介質(zhì)溫度，埋地管道取管中心埋深處自然地位，℃；K——管道總傳熱系數(shù)，W/(m2℃）；D——管道外直徑，m；L——管道加熱輸送的長度，m；G——油品的質(zhì)量流量，kg/s；c——輸油平均溫度下油品的比熱容，J/(kg℃）。取TR60℃，T010℃，D，L5104m，G30.591kg/s，K1.454W（/m2s），平均比熱取c（℃1.973J/kg)由式（3-23）得，管線終點溫度：5104T106010e1.973103℃（3）壓降計算[3]平均油溫：Tpj1TR2TZ（3-24）33由式（3-24）得：-33-第3章結(jié)合站工藝計算書Tpj160238.5367℃33原油物性計算：由式（3-1）得，原油密度：85020836.957kg/m31103由式（3-2）得，動力粘度：111.441031t100100120.22mPas由式（3-3）得，運動粘度：143.6396厘沱雷諾數(shù)：Re106取粗糙系數(shù)e0.1mm，則：Re152e8282.141077d259由于2000ReRe1，因此流體處于水力圓滑區(qū)。簡單長管摩阻可按列賓宗公式計算：hQ2mL（3-25）d5m由于流體處于水力圓滑區(qū)，0.0246，m0.25，局部摩阻能夠按2%計算，由式（3-25）得，該管段摩阻：10650000h3.4泵的采用[7]3.4.1外輸泵的采用及工作性能校核（1）采用外輸泵由管段摩阻h264.91m，Q3/h，采用150Y1502A的油泵[7]，其工作參數(shù)：Hopt280m，Q3/h，hr3.5m，N170kw。-34-第3章結(jié)合站工藝計算書則需要外輸泵臺數(shù)：N取2臺，同時有一臺備用，應(yīng)采用3臺泵并聯(lián)工作。（2）工作性能校核將泵的贊同汽蝕余量[hr]3.5m，換算成泵的贊同吸入真空度[Hs][8]HsPaPvv2r（3-26）2gh取Pa101325pa，Pv=6624pa，，由式（3-26）得：Hs101325662422修正Hs，則**Hs*Hs10pa*pv（3-27）①罐——外輸泵——外輸Pa*為標準大氣壓,Pv*，由式（3-27）得：Hs*6.34410罐出口比泵入口高出，已經(jīng)計算該段摩阻損失為，因此節(jié)余壓頭：h0.156m>0由此知，罐內(nèi)液位最低時還可以正常吸入。②牢固塔——外輸泵——外輸已知pa*101325Mpa，pv*由式（3-27）