單層工業(yè)廠房課程

單層工業(yè)廠房課程單層工業(yè)廠房課程單層工業(yè)廠房課程?單層工業(yè)廠房?課程設(shè)計(jì)姓名：班級(jí)：學(xué)號(hào)：—一．結(jié)構(gòu)選型該廠房是廣州市的一個(gè)高雙跨〔18m+18m〕的機(jī)械加工車間。車間長(zhǎng)90m,柱矩6米，在車間中部，有溫度伸縮逢一道，廠房?jī)啥嗽O(shè)有山墻。柱高大于8米，故采納鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了使屋架有較大的剛度，采納預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。采納鋼筋混凝土吊車梁及根基梁。廠房的各構(gòu)選型見表表1.1主要構(gòu)件選型結(jié)構(gòu)的名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集采納型號(hào)重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面板G410(一),1.5m×6m預(yù)應(yīng)力混凝土板天溝板G410(三),1.5m×6m預(yù)應(yīng)力外天溝混凝土板(卷材防水天溝)內(nèi)天溝屋架G314(二),預(yù)應(yīng)力混凝土折線每榀型屋架(跨度18)吊車梁G323(二),鋼筋混凝土吊車梁每榀(中輕級(jí)工作制)軌道連結(jié)根基梁由圖1可知柱頂標(biāo)高是米，牛腿的頂面標(biāo)高是米，室內(nèi)陸面至根基頂面的距離0.5米，那么計(jì)算簡(jiǎn)圖中柱的總高度H,下柱高度Hl和上柱的高度Hu分別為：l依據(jù)柱的高度，吊車起重量及工作級(jí)別等條件，確立柱截面尺寸，見表。見表1.2柱截面尺寸及相應(yīng)的參數(shù)柱計(jì)算截面尺寸/mm面積慣性矩/mm4自重/(KN/m)號(hào)參/mm2A,C上柱矩400×4001600002130000000下柱I400×800×100×150177500B上柱矩400×40016000021300000004下柱I400×800×100×150177500二．荷載計(jì)算1．恒載(1)屋蓋橫載屋面板KN/m2預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板20mm厚1:3水泥砂漿找平層和防水成上鋪石子KN/m2總:KN/m2外天溝KN/m外天溝板找平層KN/m總:KN/m內(nèi)天溝內(nèi)天溝板KN/m找平層KN/m總:KN/m嵌板KN/m2嵌板灌縫KN/m2歡送下載2—總2KN/m屋架屋架屋架預(yù)埋件KN/榀鋼筋混凝土系桿KN/榀屋架預(yù)埋件件KN/榀總59.84KN/榀15KN/m1求反力：屋架重力荷載為，那么作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)的重力荷載設(shè)計(jì)值：GA1×GB1××6+59.84/2)=170.18KN吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值GA3×〔×6〕GB3×〔×6〕柱重力荷載的設(shè)計(jì)值A(chǔ),C柱上柱G4A＝G4C×4×3.6=KN下柱G5A＝G5C×4.43×7.2=KNB柱上柱G4A＝G4C×4×3.6=KN下柱G5A＝G5C××7.2=KN2．屋面活荷載屋面活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值是2，作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計(jì)值：××6×18/2=37.8KN13，風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按ωkzszω0計(jì)算此中ω02,βz=1,z依據(jù)廠房各局部=βμμμ及B類地面粗拙度表2.5.1確立。柱頂〔標(biāo)高10.20m〕μz=櫞口〔標(biāo)高12.20m〕μz=屋頂〔標(biāo)高13..20m〕μz=s如圖3所示，由式ωk=βzμsμzω0可得排架的風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值：ωk1=βzμs1μzω0×××0.5=0.404KN/m2ωk2=βzμs2μzω0×××0.5=0.202KN/m2歡送下載3—GGQQG=170.18KNGQQGGGGGGG圖2荷載作用地點(diǎn)圖風(fēng)向Fwq1q2圖3風(fēng)荷載體型系數(shù)和排架計(jì)算簡(jiǎn)q1=1.4××q1=1.4××Fw=γQ[(μs1+μs2)×μzh1+(μs3+μs4)×μzh2]βzω0B=1.4[(0.8+0.4)××(12.2-10.2)+(-0.6+0.5)××(13.2-12.2)]×1××6歡送下載4—4．吊車荷載吊車的參數(shù)：B=5.55米，輪矩K=4.4，pmax=215KN,pmin=25KN,g=38KN。依據(jù)B和K，可算出出吊車梁支座反力影響線中個(gè)輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖４所示：Pmax=115KNPmin=25KNPmaxPmin圖４吊車荷載作用下支座反力的影響線〔１〕吊車的豎向荷載Dmax=γQFpmax∑yi×115×Dmin=γQFpmin∑yi×25×(1+0.075+0.808+0.267)=75.25KN〔２〕吊車的橫向荷載T=1/4α〔Q+g〕=1/4××吊車橫向荷載設(shè)計(jì)值：Tmax＝γQT∑yi××三．排架內(nèi)力剖析柱別n=Iu/IlC0=3/[1+δ=H/C0EIηi=1/ηiλ=Hu/H3(1/n-1)]/∑1/ηiλA,C柱δA=δB=ηA=ηB=B柱δcηc１．恒荷載作用下排架內(nèi)力剖析圖5恒荷載作用的計(jì)算簡(jiǎn)圖歡送下載5—G=GA1=176.81KN;G2=G+G4A=38.76+17.28=56.04KN;G=G5A=38.28KN;133G4=2GB1=340.361KN;G5=G3+2G4B=2×38.76+17.28=94.8KN;G6=G5B=38.28KN;M=G××0.05=8.60KN.m;111M2=(G1+G4A)e0-G3e3=(176.81+17.28)×0.2-38.28×121)3〔1n3×12C1=×1=2.03;C1=1=1.099;2131)2H3((1)nnRA=M11M2C3×2.03+25.42×1.099)/10.8=4.20KN(→)HC+HRC=-4.20KN(←);RB=0KN;內(nèi)力爭(zhēng)：M圖(KN.m)(KN)6恒荷載內(nèi)力爭(zhēng)２．活荷載作用下排架內(nèi)力剖析(1)AB跨作用屋面活荷載QQM1M11A1BM2A圖7AB跨作用活荷載作用簡(jiǎn)圖歡送下載6—Q=37.8KN，那么在柱頂和變階處的力矩為：M1A×0.05=1.89KN.m，M2A×0.25=7.56KN.m，M1B×A=M1A1M2A3×2.03+7.56×1.099)/10.8=1.124KN(→)HHRB=M1BC1=5.67×2.03/10.8=1.07KN(→)H那么排架柱頂不動(dòng)鉸支座總的反力為：R=RA+RB=1.124+1.07=2.19KN(→)VA=RA－RηA=1.32-0.33×2.19=0.40KN(→)VB=RB－RηB=1.07-0.33×2.19=0.35KN(→)VC=－RηC=-0.33×2.19=－0.72KN(←)排架各柱的彎矩圖,軸力爭(zhēng),柱底剪力如圖8所示:M(KN.m)N圖(kN)圖8AB跨作用屋面活荷載內(nèi)力爭(zhēng)(2)BC跨作用屋面活荷載因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)對(duì)稱,且BC跨的作用荷載與AB跨的荷載相同,故只要叫圖8的各內(nèi)力爭(zhēng)地點(diǎn)及方向調(diào)一即可,如圖10所示:歡送下載7—圖9AB跨作用活荷載作用簡(jiǎn)圖((10BC跨作用屋面活荷載內(nèi)力爭(zhēng)３．風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力剖析左吹風(fēng)時(shí)13[1(1)]C=n138[1(1)]nRA=-q1HC11=-3.39××0.33=-12.08KN(←)RC=-q1HC11=-1.70××0.33=-6.06KN(←)R=RA+RC+Fw=12.08+6.06+10.23=28.37KN(←)各柱的剪力分別為:VA=RA-RηA=-12.08+0.33×28.37=-2..72KN(←)歡送下載8—VB=RB-RηB=-6.06+0.33×28.37=3.30KN(→)VC=-RηC=-0.33×-28.37=9.36N(→)左風(fēng)計(jì)算圖M〔KNm)圖11左風(fēng)內(nèi)力爭(zhēng)右風(fēng)吹時(shí)因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)對(duì)稱，不過內(nèi)力方向相反,，因此右風(fēng)吹時(shí)，內(nèi)力爭(zhēng)改變一下符號(hào)就行，如圖12所示；左風(fēng)計(jì)算圖M〔KNm)圖11左風(fēng)內(nèi)力爭(zhēng)４．吊車荷載作用下排架內(nèi)力剖析〔１〕Dmax作用于A柱計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖１２所示，此中吊車豎向荷載Dmax，Dmin在牛腿頂面惹起的力矩為：MA=Dmax×e3=346.15×MB=Dmin×e3=75.25×歡送下載9—RA=-MAC3=-121.15×1.099/10.8=-12.33KN(←)HRB=MBC3×1.099/10.8=5.74KN(→)HR=RA+RB=-12.33+5.74=-6.59N(←)各柱的剪力分別為:VA=RA-RηA=-12.33+0.33×6.59=-10.16(←)VB=RB-RηB=5.74+0.33×6.59=7.91KN(→)VC=-RηC=0.33×6.59=2.17N(→)DmaxMAMBDminM〔KNm)N〔KN)圖１２Dmax作用在A柱時(shí)排架的內(nèi)力〔２〕Dmax作用于B柱左計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖１２所示，此中吊車豎向荷載Dmax，Dmin在牛腿頂面惹起的力矩為：MA=Dmax×e3=７５.２５×0.35=２６.３３MB=Dmin×e3×0.75=２５９.６１RA=－MAC3=-２６.３３×－２.６８KN(←)HRB=－MBC3=２５９.６１×２６.４２KN(→)H歡送下載10—R=RA+RB=－２.６８+２６.４２=２３.７４N(→)各柱的剪力分別為:VA=RA-RηA=－２.６８－×２３.７４=－１０.５１KN(←)VB=RB-RηB=２６.４２－×２３.７４=１８.５９KN(→)VC=-RηC=－×２３.７４=－７.８３N(←)DminMAMBDmaxM〔KNm)N〔KN)圖１３Dmax作用在B柱左時(shí)排架的內(nèi)力〔３〕Dmax作用于B柱左依據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)稱和吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計(jì)算與Dma作用于B柱左狀況相同，只要將A，C柱內(nèi)力對(duì)調(diào)和改變所有彎矩及剪力符號(hào)：如圖１４〔４〕Dmax作用于C柱同理，將Dmax作用于A柱的狀況的A，C柱的內(nèi)力對(duì)調(diào)，且注意改變符號(hào)，可求得各柱的內(nèi)力，如圖１5〔５〕Tmax作用于AB跨柱當(dāng)AB跨作用吊車橫向水平荷載時(shí)，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖16-a所示。關(guān)于A柱，，λ，得a=(3.6-0.9)/3.6=0.75.，Tmax23a3[(2a)(1a)2(23a)]C=n53(12[11)]nRA=－TmaxC5=－１２.４６×０.５４=－6.73KN(←)RB=－TmaxC5=－１２.４６×０.５４=－6.73KN(←)歡送下載11—MBDmaxMCDminM〔KNm)N〔KN)圖１４Dmax作用在B柱右時(shí)排架的內(nèi)力DminMBMcDmaxM〔KNm)N〔KN)圖１5Dmax作用在C柱時(shí)排架的內(nèi)力歡送下載12—排架柱頂總反力R：R=RA+RB=－６.７３－６.７３＝－１３.４６KN各柱的簡(jiǎn)力：VA=RA-RηA=－６.７３＋×１３.４６=－２.２９KN(←)VB=RB-RηB=－６.７３＋×１３.４６=－２.２９KN(←)VC=－RηC=0.33×13.46=4.44N(→)DminTmaxTmaxM〔KNm)16Tmax作用在AB跨時(shí)排架的內(nèi)力〔６〕Tmax作用于BC跨柱因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)對(duì)稱及吊車的噸位相等，故排架內(nèi)力計(jì)算與“Tmax作用于AB跨柱〞的狀況相同，只要將A柱與C柱的對(duì)調(diào)，如圖17〔圖17Tmax作用BC跨時(shí)排架的內(nèi)歡送下載13—五．柱截面設(shè)計(jì)〔中柱〕混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20，fc2，ftk2．采納HRB335級(jí)鋼筋，fy=fy`300N/mm2,ζb，上下柱采納對(duì)稱配筋．１．上柱的配筋計(jì)算由內(nèi)力組合表可見，上柱截面有四組內(nèi)力，取h0＝４００－４０＝３６０mm，附帶彎矩ea=20mm〔大于４００／３０〕，判斷大小偏愛：MNM/N+ea0.3ho判斷大小偏愛91124108大偏愛3179108小偏愛87119108大偏愛從中看出３組內(nèi)力為大偏愛，只有一組為小偏愛，并且：N=429.KN<ζbαfcbh0=０.５５０×１×９.６×４００×３６０＝因此按這個(gè)內(nèi)力來計(jì)算時(shí)為結(jié)構(gòu)配筋．對(duì)三組大偏愛的，取偏愛矩較大的的一組．即：上柱的計(jì)算長(zhǎng)度：L0=2HU=2×e0ei=e0+eal0/h=7200/400=18>5．應(yīng)試慮偏愛矩增大系數(shù)η0.5fcAζ1=××160000/357640=2.15>1，取ζ１＝１N20×7200/400=0.97,l0/h>15，取ζ2η=1+1l02ζ1ζ2=1+1(720000)2×1×1400ei(h)1400400h0360ηNζ==357640/1××400×fcbh0>2αs/h0=2×因此x=ζ×h0×360=93.6ase`=ηei-h/2+αs=1.31×263.40-４００／２＋４０＝N.e`=fyAs(h0-as)-α1fcbx(x/2-as)｀xas)Ne＋a1fcbx(ss`2=as)fy(h0357640１８５０.５＋１９６.４００９３６.(40)300(36040)2=715mm采納３φ１８〔As=763mm2〕．驗(yàn)算最小配筋率：ρ＝As/bh=763/400×400=0.47%>0.2%

fyAsxfyAs圖１８歡送下載14—平面外承載力驗(yàn)算：l0=1.5Hu×l2×2=158474mm0cay`s`cs×763××Nu=0.9ψ(fA+fA)=0.9××(300２．下柱配筋計(jì)算取h0=800-40=760mm，與上柱剖析方法認(rèn)識(shí)，選擇兩組最不利內(nèi)力：N=810.94KNN=473.44KN(1)按M=217.96KN.m，N=810.94KN計(jì)算0U１×7.2=7.2m，附帶偏愛矩a大于２０L=１H=e=800/30=2.7mm(mm),b=100mm,bf`=400mm,hf=150mme0ei=e0+eal0/h=7200/800=9>5并且＜１５．應(yīng)試慮偏愛矩增大系數(shù)η，取ζ2=1ζ1=0.5fcA××160000/810940=1.05>1，取ζ１＝１Nη=1+1(l0)2ζ1ζ2=1+1(7200002×1×h)1400ei7601400h0760ηei×295.77=340.14>0.3×760=228，因此為大偏愛受壓，應(yīng)從頭假設(shè)中和軸位于翼緣內(nèi)，那么ηNx=`=810940/1××400=211.18>hf=150mm1fcbf說明中和軸位于板內(nèi)，應(yīng)從頭計(jì)算受壓區(qū)的高度：Na1fc(bfb)hffαx=1a1fcbfyxfy810940１９６.150(400100)=19.6100圖１９e=ηei+h/2+αs×295.77-800／2-40＝7005mm｀`b)hf(h0hf)a1fcbx(h0x)Nea1fc(bfAs=As`=22=fy(h0as`)810940１９６.(４００1006100394.72(7602)2300(76040)=272.87mm2(2)按M=152.69KN.m，N=473.44KN計(jì)算L0=１HU=１×7.2=7.2m，附帶偏愛矩ea=800/30=2.7mm(大于２０歡送下載15—mm),b=100mm,bf`=400mm,hf=150mme0ei=e0+eal0/h=7200/800=9>5并且＜１５．應(yīng)試慮偏愛矩增大系數(shù)η，取ζ2=1ζ1=0.5fcA××160000/810940=1.05>1，取ζ１＝１N1l0)2ζ1ζ2=1+17200002×1×η=1+(()eih76014001400h0760ei×295.77=340.14>0.3×760=228，因此為大偏愛受壓，應(yīng)從頭假設(shè)中和軸位于翼緣內(nèi)，那么ηNx=`=473440/1××400=123.29>hf=150mm1fcbf說明中和軸位于翼緣內(nèi)：e=ηe+h/2-α=1.15×349.51-800／2-40＝fα1isxfyx｀a1fcbfx(h0fyNe)ss``2=A=A=fy(h0as)圖２０4734401400)(760300(76040)2=139.38mm2最小配筋βminA=0.2%×177500=355mm2因此選３φ１４〔As2〕知足要求=461mm查附表１１.１的無柱間支撐垂直排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度，l0=1Hll/b=7200/400=18，查表得ψ＝，A=A-A=177500-461×2=176578mm0caψ(fy`As`+fcAs××(300×461×2+9.6×176578)=1437.40KN>Nmax因此知足彎矩作用平面外的承載力要求３．柱裂痕寬度驗(yàn)算?標(biāo)準(zhǔn)?中規(guī)定，對(duì)e0/h0>0.55的柱要進(jìn)行裂痕寬度驗(yàn)算，本例的上柱出現(xiàn)e0/h0=>0.55,因此應(yīng)當(dāng)進(jìn)行裂痕驗(yàn)算。驗(yàn)算過程見下表２１。此中上柱的s2；Es=200000N/mm2；構(gòu)件的受力特點(diǎn)系數(shù)acrA=763mm，混凝土的保護(hù)層厚c=25mm,ftk2。４．柱裂痕寬度驗(yàn)算非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)目一般由結(jié)構(gòu)要求控制。依據(jù)結(jié)構(gòu)要求，上下柱均采納φ８@200箍筋。５．牛腿設(shè)計(jì)依據(jù)吊車支承的地點(diǎn)，截面的尺寸及結(jié)構(gòu)要求，確立牛腿的尺寸如圖２２所示，此中牛腿的截面寬度b=400mm，牛腿截面高度h=1050mm，h0=1015mm.歡送下載16—(1)牛腿腿截面高度驗(yàn)算柱截面上柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值Mk/(KN.m)Nk/(KN)e0=Mk/Nk/mmρtk=As/(0.5bh+(bf-b)hf)0.0094<0.01,取ηs=1+1(l0/h)2/(400(e0/h0))e=ηse0+h/2-as/mmγf=hf`(hf`-b)hf/mmz=[0.87-0.12(1-γf`)(h0/e)2]h0/mmσsk=Nk(e-z)/AsZψ=1.1-0.65ftk/ρteσskω=acrψσsk/Es(1.9C+0.08dep/ρet)表２１柱的寬度驗(yàn)算表１７，因此知足要求Fv≤β〔１－０hk/Fvkftkbh0驗(yàn)算ah0β＝０.６５，ftk2，F(xiàn)hk=0，a=650-175-250/2=350mmFvk=Dmax/γQ+G3/γGftkbh0β〔１－０.５Fhk/Fvk〕=ah04001015×350=470.08KN>Fvk201015因此所選的尺寸知足要求〔２〕牛腿配筋計(jì)算縱向受拉鋼筋總截面面積As圖２２：Fva=(34615038760)〔35020〕２mm2As≥0.853001015=550.0.85fyh0依據(jù)規(guī)定，縱向受拉鋼筋A(yù)s的最小配筋率為0.002bh=0.002×400×1050=840mm2>550.2mm2。因此要按８４０mm2配筋。此刻采納５φ１６〔As=1005mm2〕水平箍筋采納φ８@100的雙肢筋。牛腿的剪跨比a/h0=370/1050=0.35>0.3，因此應(yīng)當(dāng)設(shè)置彎起鋼筋歡送下載17—A≥０.５A(chǔ)s=0.5C1005=502.5mm2，且A≥0.0015bh=0.0015×400×1015=609mm2應(yīng)采納４φ１４〔As=６１５mm2〕６．牛腿設(shè)計(jì)采納翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土抵達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。插入杯口深度為800mm,那么柱吊裝時(shí)的總長(zhǎng)度為3.6+7.2+0.8=11.6m.。柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載〔應(yīng)試慮動(dòng)力系數(shù)〕即q1=μυGq1k××q2=μυGq1k××××q3=μυGq1k××q2q1q3ABRARB360069501050M2M1M3圖２３在上述荷載的作用下，柱的控制截面的彎矩為：M1=0.5q1Hu2××2M2=0.5q1Hu2××〔〕2×(37.8-7.2)×2由∑MB=RAl33l32+M2=0解得：RAM3=RAX-q3x2dM令dx

3=RA-q3x=0得那么下柱段最大彎矩M3為：M3=14.17×1.77-0.5××2柱的截面上柱下柱M(Mk)/(KNm)46.66(38.88)94.71(78.93)Mu=fyAs(h0-as`)/(KN.m)73.25>0.9×97.63>0.9×σsk=Mk0As)/(N/mm2)ψ=1.1-0.65ftk/fteσskωmax=acrψσskdeq/ρte)/Es表２４吊裝時(shí)柱的寬度驗(yàn)算表六．根基設(shè)計(jì)〔B柱下根基〕歡送下載18H1+a1+50=800+250+50=1100mm—１．初步確立杯口尺寸及根基埋深〔１〕杯口尺寸7575350350h105805a22a1052圖２5根基截面尺寸杯口的深度：柱子的插入深度H1=800mm，因此杯口深度為800+50=850mm杯口頂部尺寸：寬為400+2×75=550mm，長(zhǎng)為800+2×75=950mm杯口底部尺寸：寬為400+2×50=500mm，長(zhǎng)為800+2×50=900mm杯口厚度：因?yàn)?00<hc<1000，因此杯壁的厚度取t=350mm杯壁高度：h1≤t/0.75=350/0.75=466mm，取h1=350mm杯底厚度；a1=250mm，依據(jù)a2≥a1原那么，取a2為250mm依據(jù)以上尺寸，確立根基總高度根基的埋置深度：1100+600=1700mm地基承載里設(shè)計(jì)值：fa=200KN/m2(2)根基面積計(jì)算計(jì)算公式+Mmax組合Nmax組合Nmin組合Fd=N(KN)Md=M+Vh(KN.m)表２６B柱在根基地面的荷栽估量根基底面積：A≥N=1006.06/(200-20×1.7)=6.06m2fr0D考慮偏愛受壓，將根基的面積增大２０％1.2A=1.2×6.06=7.27m2G=γγDA=1.2×20××8=326..4KNGy計(jì)算公式+Mmax組合Nmax組合Nmin組合N+G/(KN)e=Md/N+Gρmax=(N+G)/A(1+6e/l)/(KN/m2)ρmin=(N+G)/A(1-6e/l)/(KN/m2)表２７根基底面壓應(yīng)力計(jì)算歡送下載19—取根基地面長(zhǎng)邊與短邊的比為２，那么l=3.8m，b=1.9m，取l=４m，b=２m校核根基底面積能否知足要求：〔１〕校核0.5(Pmax+Pmin)≤f0.5(Pmax+Pmin)=0.5×(198.90+134.22)=166.56KN<f=200(２〕校核Pmax≤Pmax=198.90KN<1.2f=1.2×200=240KN〔３〕校核Pmin≥０Pmin=67.91KN>0由以上得悉，根基的地面尺寸４×２＝８m2，知足要求64010604002000ⅠⅠ00010020611

ⅡⅡⅡA1A2ⅡⅠⅠ圖２８根基截面尺寸２．地基凈反力計(jì)算：計(jì)算公式+Mmax組合Nmax組合Nmin組合e0=Md/N/(cm)Pj=N/A/(KN/m2)ρmax=N/A(1+6e/l)/(KN/m2)ρmin=N/A(1-6e/l)/(KN/m2)表２９