NKF200005JX載貨電梯設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

NKF200005JX載貨電梯設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)NKF200005JX載貨電梯設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)26/26NKF200005JX載貨電梯設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)NKF2000/—JX載貨電梯設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)§1.電梯主要技術(shù)參數(shù)額定載荷額定速度提升升度曳引方式轎廂自重平衡系數(shù)頂層高度Q（㎏）V（m/s）H（m）rP（㎏）φHT（m）2000182:11600底坑深度轎廂寬度轎廂深度曳引輪直徑安全鉗限速器緩沖器夾繩器H（m）b（mm）d（mm）D（mm）型號(hào)型號(hào)型號(hào)型號(hào)Dφ530PB276ZDQ-A7103-3(聚氨JS320002400-5*φ13-C脂)依照上述參數(shù),可算得G—對(duì)重重量（㎏）G=P+φQ=1600+*2000=2480㎏W1—曳引鋼絲繩重量（㎏）W1=P1*H*n=*18*5=㎏W2—隨行電纜重量（㎏）22H18㎏22§2.曳引系統(tǒng)計(jì)算曳引系統(tǒng)計(jì)算主要包括:曳引電機(jī)功率計(jì)算、曳引力計(jì)算、曳引鋼絲繩安全系數(shù)計(jì)算及制動(dòng)力矩計(jì)算等一.曳引電機(jī)功率計(jì)算QV（1-φ）KW1.依照靜功率計(jì)算：N=η102*式中：η—電梯機(jī)械傳動(dòng)總效率η=N=錯(cuò)誤!=KW2.曳引機(jī)采用依照:Q=2000㎏V=m/sr=2:1N=KW采用貨梯曳引機(jī):型號(hào):大眾200（常熟市電梯曳引機(jī)廠）電機(jī)功率:11KW額定速度:1390r/min減速比:41:1曳引輪直徑:D=530-5*φ13繩輪槽形:β=r=300二.曳引力計(jì)算計(jì)算方法：依照GB7588-2003標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)規(guī)定及附錄M的要求和公式進(jìn)行計(jì)算曳引傳動(dòng)見(jiàn)右圖曳引輪φ5302.對(duì)重滑輪φ610對(duì)重4.轎廂轎廂滑輪φ5206.隨行電纜當(dāng)量摩擦系數(shù)f及efμ半元槽和帶切口的半元槽4（cosr/2-sinβ/2）f=μπ-β-r-sinβ+sinr式中:μ—摩擦系數(shù)f=μ錯(cuò)誤!μfefxμf=μefα（α=π）裝載工況μ=f=緊急制停工況μ=錯(cuò)誤!=錯(cuò)誤!=f=轎廂滯留工況μ=f=轎廂裝載工況轎廂裝有125%額定載荷,位于井道最低層站,曳引輪兩邊曳引繩中的較大靜拉力與較小靜拉力之比T1/T2≤efαP+轎廂側(cè):T1=r+W11=2（1600+*2000）+=㎏對(duì)重側(cè):T2=Gr2480=2=1240㎏T1=錯(cuò)誤!=T212fα=（贊同）T/T<e緊急制動(dòng)工況:1/空載轎廂以額定速度上行,湊近最高層站時(shí)緊急制動(dòng)工況:T2/T1≤efα轎廂側(cè)：1P+W2n輪1FR1NT=r（g-a）-2ma+r式中：a—減速度a=m/s2m輪1—轎頂輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量J/R2的折算重量㎏轎頂輪：φ520㎜重量：88㎏12122J輪1=2mR=288*R=44R折算質(zhì)量：m=J2㎏/R=44輪1輪1FR1—井道上的摩擦力（轎廂側(cè)）2*f*gn*p（xp+yp）FR1=L式中：P—轎廂自重+隨行電纜1540+27=1567㎏xp—轎廂自重的重心地址與懸掛點(diǎn)X方向的偏移量xp=70mmyp—轎廂自重的重心地址與懸掛點(diǎn)Y方向的偏移量yp=0f—導(dǎo)靴與導(dǎo)靴（鋼與尼龍）的摩擦系數(shù)μ=L—轎廂上、下導(dǎo)靴之間的距離L=3900㎜FR1=2*1567*（70+0）3900=N11600+27（）-2*44*+錯(cuò)誤!=NT=2對(duì)重側(cè)：GFR2T2=r（gn+a）+W1（gn+r*a）+m輪2*a-r式中：m輪2—對(duì)重架滑輪慣量J/R2的折算質(zhì)量㎏對(duì)重滑輪φ610重量92㎏J輪21212㎏=2*m*R=2*90*R=46J輪2折算質(zhì)量:m輪2=R2=46㎏FR—井道上的摩擦力（對(duì)重側(cè)）222*f*gn*G（x+y）FR=GGLN式中：x—對(duì)重水平斷面上的獨(dú)愛(ài)在寬度方向?yàn)?％GG5x=100*1135=㎜y—為深度方向的10％GyG=140*10％=14㎜L—對(duì)重架上、下兩導(dǎo)靴之間的距離L=3500㎜22480*（+14）FR2==N3500T2=2480（+）+（+2*）+46*錯(cuò)誤!2=NT2=錯(cuò)誤!=T1T2/T1<efα=（贊同）2/額定載荷轎廂以額定速度下行湊近最低層站時(shí)緊急制動(dòng)工況T/Tfα≤e12轎廂側(cè):T1=(P+Q)FR1r（gn+a）+W1（gn+ra）+2m輪1*a-r=1600+20002*（+）+*（+2*）+2*44*錯(cuò)誤!=N對(duì)重側(cè)：2Gn輪2FRT=（g-a）-m*a+2rr=2480*（）-46*+錯(cuò)誤!=N2T1=錯(cuò)誤!=2T12fα=（贊同）T/T<e4.轎廂滯留工況轎廂空載,對(duì)重壓在緩沖器上，曳引機(jī)向上方向旋轉(zhuǎn)工況T1/T2≥efα轎廂側(cè):TP+W2*gn1=r=1600+27㎏*=2對(duì)重側(cè):T2=W1*gn=*=㎏T1=錯(cuò)誤!=2TT1>efα=（曳引繩在輪槽中打滑）（贊同）2T曳引力計(jì)算結(jié)果:經(jīng)過(guò)上述計(jì)算得出NKF2000/載貨電梯的曳引力在以下工況下，都能獲取保證1/轎廂裝載工況裝有125%額定載荷轎廂位于最低層站,曳引輪兩邊曳引繩中的靜拉力之比T1/T2<efα2/緊急制動(dòng)工況i/空載轎廂以額定速度上行,湊近最高層站時(shí),緊急制動(dòng)T2/T1<efαii/額定載荷轎廂以額定速度下行,湊近最低層站時(shí)緊急制動(dòng)T1/T2<efα3/轎廂滯留工況轎廂空載時(shí),對(duì)重壓在緩沖器上,曳引機(jī)向上方向旋轉(zhuǎn)T1與T2的靜態(tài)比值T1/T2>efα即曳引繩在輪槽中打滑.曳引鋼絲繩安全系數(shù)計(jì)算1.曳引輪、轎頂輪、對(duì)重滑輪Dtφ530曳引輪d=φ13=≥40D520轎頂輪d=13=40≥40D610對(duì)13=對(duì)重滑輪d=≥40（贊同）安全系數(shù)nTkfs=≥｛fs｝T1式中:Tk—單根鋼絲繩的最小破斷力采用8*19S-NFΦ13Tk=KNn—鋼絲繩根數(shù)n=5T1—額定載荷轎廂,?？孔畹蛯诱緯r(shí),轎廂側(cè)曳引繩上的靜拉力N｛fs｝—鋼絲繩的最小許用的安全系數(shù)fs=錯(cuò)誤!=許用安全系數(shù)｛fs｝1/滑輪的等效數(shù)量NV=Nt+Np式中:Nt—曳引輪的等效數(shù)量半元切口槽β=查得Nt=Np—導(dǎo)向輪的等效數(shù)量Np=Kp（Nps+4Npr）Nps—引起簡(jiǎn)單彎折的滑輪數(shù)量Nps=2Npr—引起反向彎折的滑輪數(shù)量Npr=0pDt）4K=（Dp5304Np=（520）*（2+0）=N=+=vtr530v=1圖由D/d=13=和N查N得出最小安全系數(shù)｛fs｝=fs=>｛fs｝（贊同）四.制動(dòng)力矩計(jì)算依照最不利工況,即125%額定載荷轎廂下行至最低層站時(shí)緊急制停工況計(jì)算靜力矩計(jì)算（φ）

Q

D1MS=

｛

r

+W1｝*gn*2i*η式中:MS—靜力矩NmD1—曳引輪節(jié)徑D1i—減速箱傳動(dòng)比i=41/1η—與制動(dòng)工況有關(guān)的傳動(dòng)系統(tǒng)機(jī)械效率η=η1*η2*η3η—繩絲鋼系統(tǒng)效率r=2:1η=11η—曳引輪效率η=22η3—反向力傳達(dá)情況下的機(jī)械效率η3=η==取η=SM=｛錯(cuò)誤!錯(cuò)誤!*=Nm2.動(dòng)力矩計(jì)算MdMd=JεNm式中:J—轉(zhuǎn)變到制動(dòng)軸上主要運(yùn)行部件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量㎏m2ε—制動(dòng)輪的角加速度rad/s1/轉(zhuǎn)動(dòng)慣量J=J1+J2+J3式中:J1—電機(jī)轉(zhuǎn)子、制動(dòng)輪及蝸桿的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量J1=㎏㎡J—曳引輪、滑輪轉(zhuǎn)變到制動(dòng)軸上的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量J=222J3—轎廂與對(duì)重運(yùn)行另件轉(zhuǎn)變到高速軸上的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量2P++φQD21J3=r*（2i）*η2*1600+*2000+*2000*（錯(cuò)誤!）2*=2J=++=㎏m22/角減速度2πnε=60tB式中：n—電動(dòng)體系動(dòng)前瞬時(shí)轉(zhuǎn)速n=1390r/mint—擬定時(shí)間Sbvab式中:a—制動(dòng)減速度,取倍最小贊同值a=m/s2v—轎廂初速度v=0.5m/stb=錯(cuò)誤!=Sε=錯(cuò)誤!=rad/S23/動(dòng)力矩Md=*=㎏m3.制動(dòng)力矩M=MS+Md=+=Nm曳引體系動(dòng)力矩校核電機(jī)額定功率N=11kw電機(jī)額定轉(zhuǎn)速n=1390r/minN11M出=9550*1390=Nm為了安全起見(jiàn),曳引機(jī)出廠時(shí)設(shè)定制動(dòng)器抱閘時(shí)所產(chǎn)生的制動(dòng)力矩M制為電動(dòng)機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩的2倍M制＜2M出=2*=NmM制＜M=Nm（贊同）3.曳引機(jī)承重梁計(jì)算一.機(jī)房平面部署表示圖二.計(jì)算依照依照英國(guó)BS5655-6《電梯選型安裝合用規(guī)程》標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行校核計(jì)算三.研究對(duì)象—承載較大載荷的A梁（依照最大跨距計(jì)算）FP2=㎏1.計(jì)算參數(shù)P1=㎏P3=㎏額定載荷：Q=2000㎏轎廂自重：P=1600㎏5551905265475對(duì)重：G=2480㎏3200曳引機(jī)、機(jī)架重量：P曳=1000㎏Q2.外載荷㎏1185P1｛2*1=2*340（P+Q+W）｝185㎏=340（1600+2000+）=㎏11851ABP2=2*｛2*340（P+Q+W1+G）+2P曳=340（1600+2000++2480）+2㎏=㎏MM2=㎏㎝31790790P=2*(2*1220*G)=1220*2480=㎏M1M3=㎏㎝3.A梁的強(qiáng)度計(jì)算1NA=3200（*2645+*740+*475）=㎏1NB=3200（*555+*2460+*2725）=㎏（Σni=㎏=Σpi=㎏）M1㎏㎝=*=M2㎏㎝=+*=M3=*=㎏㎝M4㎏㎝=采用工字鋼28a#IX=7114.14cm4WX=508.15cm3σmax=Mmax=錯(cuò)誤!=㎏/cm2WXns=σs=錯(cuò)誤!=σ梁承載后的撓度計(jì)算12S1=*=㎏㎝1S2=+*2M2=㎏㎝

=.45㎏㎝1M3=㎏㎝S3=2+*

2M1=㎏㎝xxxRfas1xs2s37320s2=.45㎏㎝2s1=㎏㎝2s3=㎏㎝2sAfBfRfa37Rfb320

=㎏㎝212S4=2*=㎏㎝梯形重心e=h(a+2b)3s4Rfb（a＜b）3(a+b)ex1=錯(cuò)誤!=ex2=錯(cuò)誤!=14=㎏㎝2Rfa=320（*283+.45*+*+*）=.82㎏1Rfb=320（*37+.45*+*+*）=.24㎏㎝2（ΣRf=.06㎏㎝2=ΣS=.06㎏㎝2）求fmax的作用點(diǎn)Mf=-Rfa（+X）+錯(cuò)誤!M1（+X）+M1X*錯(cuò)誤!+錯(cuò)誤!（M2-M1）錯(cuò)誤!*X錯(cuò)誤!=Rfa-RfaX+27.55M1X+*18.5M1+M1X2+M2-M1X321143fM2-M13M121fa）X+509.675MRfa21143dM=3(M-M)X2+M1X+（1-Rfa）=0f21dX1143錯(cuò)誤!X2++*=0X2+=0X=錯(cuò)誤!X1=X2＜0（不適合）fmaxMfmax=錯(cuò)誤!錯(cuò)誤!*+（2755*153652..82）+*=-60㎏㎝3Mmax㎝f==錯(cuò)誤!=maxEJ1320｛f｝=1500L=1500=㎝f＜｛f｝（贊同）max最大撓度f(wàn)max=㎝發(fā)生在距A端+=㎝處4.轎廂架計(jì)算一.計(jì)算方法NKF2000/載貨電梯轎廂架是轎廂部分的主要受力桿件,它由上梁、下梁、直梁以及聯(lián)接它們的若干緊固件組成,上梁、下梁、直梁皆采用型鋼制成，本節(jié)計(jì)算方法，依照美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)ANSI/ASME《電梯、雜物梯、自動(dòng)扶梯及自動(dòng)人行道安全規(guī)范》有關(guān)條例和計(jì)算公式進(jìn)行為了簡(jiǎn)化計(jì)算，依照規(guī)范將上梁和下梁均看作簡(jiǎn)支梁其中上梁的載荷為電梯的額定載荷轎廂自重（包括附件，補(bǔ)償裝置，隨行電纜的重量之和，上梁須進(jìn)行強(qiáng)度和剛度計(jì)算）下梁的作用載荷為，假定5/8的額定載荷和轎廂自重的總和均布在下梁上，再加上補(bǔ)償裝置和隨行電纜重量的總和集中作用于下梁中央，下梁須要進(jìn)行強(qiáng)度和剛度計(jì)算外，還需要非正常工況下轎廂碰撞緩沖器所引起的應(yīng)力校核計(jì)算直梁須進(jìn)行強(qiáng)度、修長(zhǎng)比和慣性矩的校核計(jì)算二.基本參數(shù)和代號(hào)Q—額定載重量Q=2000㎏P—轎廂自重P=1600㎏Q2—隨行電纜重量Q2=27㎏l—上、下梁的跨度l=2076㎝W—對(duì)X軸的截面抗彎系數(shù)上梁W=㎝3｛工20｝XX下梁WX=㎝3｛工16｝XX4J—對(duì)X軸的慣性矩上梁J=㎝下梁JX=㎝4E—資料彈性模量E=2*106㎏/㎝2｛σ｝—許用應(yīng)力上、下梁｛σ｝=㎏/㎝2直梁｛σ｝=㎏/㎝2｛Y｝—上、下梁的贊同撓度｛Y｝=l/960=㎝三、轎廂架計(jì)算P+Q+Q2P+Q+Q2221.上梁AB由二根工20并列組成47811204781/最大應(yīng)力:2076maxP+Q+Q2M=2*aMP+Q+Qmax=2σmax=*aW2WXX=錯(cuò)誤!*=㎏/㎝2σmax<｛σ｝=㎏/㎝2（贊同）2/最大撓度ymax122(P+Q+Q2)*a*la)2｝ymax=｛3-4(24EJl=錯(cuò)誤!｛3-4(錯(cuò)誤!)2｝=㎝ymax<｛y｝=㎝（贊同）鑒于計(jì)算得出:上梁的強(qiáng)度與剛度為足夠下梁：由二根工16并列而成1/載荷Q2q5/8(P+Q)1/2均布載荷：q=l錯(cuò)誤!=㎏/㎝q=l=2076集中載荷:Q=27㎏22/最大應(yīng)力σmaxql2Q2lMmax=M1max+M2max=8+4錯(cuò)誤!+錯(cuò)誤!=㎏㎝Mmax錯(cuò)誤!=㎏/㎝2σmax==Wxσmax＜｛σ｝=㎏/㎝2（贊同）3/最大撓度ymax5ql4+Q2l3ymax=y1+y2=384EJ48EJ527*=384*2*1062+48*2*1062=㎝y<｛y｝=㎝（贊同）max4/非正常工況（即電梯失控,轎廂碰撞緩沖器所引起的應(yīng)力）P+Q）l0б=4Wxб=錯(cuò)誤!=㎏/㎝2б<｛б｝=㎏/㎝2（贊同）鑒上計(jì)算得出:下梁的強(qiáng)度、剛度以及在非正常工況下(轎廂碰撞緩沖器所引起的應(yīng)力均能滿足要求)3.直梁采用工161/強(qiáng)度校核由拉伸和波折引起轎架直梁的總應(yīng)力σmaxQBLP+Q+Q2σmax=32HWY+2㎏/㎝2F式中：B—轎廂內(nèi)凈寬度B=200㎝L—直梁的自由高度L=㎝H—上下兩導(dǎo)靴的距離H=390㎝2F—直梁截面積F=㎝2WY—直梁對(duì)Y軸的截面抗彎系數(shù)WY=㎝JY—直梁Y軸的慣性矩JY=㎝

34R—直梁對(duì)Y軸的慣性半徑R=㎝YY｛λ｝—直梁許用的修長(zhǎng)比｛λ｝=160σmax=錯(cuò)誤!+錯(cuò)誤!=㎏㎝2max㎝2（贊同）σ＜｛σ｝=㎏/2/直梁的修長(zhǎng)比校核直梁兩側(cè)有直拉桿,其連接點(diǎn)的地址,設(shè)置于從底部算起≤2/3L處,拉桿頂部固定于轎廂下梁,直梁的贊同修長(zhǎng)比｛λ｝=160L｛λ｝=R=錯(cuò)誤!=λ≈160（贊同）3/慣性矩校核3QBL4IY=144EH㎝=2000*200*=㎝4144106*390JY-JY△==錯(cuò)誤!=＜3％（贊同）JY鑒上計(jì)算得出:直梁的強(qiáng)度、修長(zhǎng)比、慣性矩勻能滿足要求5.轎廂導(dǎo)軌驗(yàn)算.電梯主要技術(shù)參數(shù)（見(jiàn)P1第一節(jié)電梯主要技術(shù)參數(shù)）.載荷分布情況及符號(hào)說(shuō)明載荷分布情況2.符號(hào)說(shuō)明Dx—x

方向轎廂尺寸，

(即轎廂深度

)

Dx=2400

㎜Dy—y

方向轎廂尺寸，

(即轎廂寬度

)

Dy=2000

㎜—轎廂中心相對(duì)導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo)

Xc=0Yc=0—懸掛點(diǎn)

S相對(duì)導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo)

Xs=0Ys=0—轎廂重心

P相對(duì)導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo)

Xp=70Yp=0—額定載荷質(zhì)量中心相對(duì)導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo)Dx工況Ⅰ:XQ==300YQ=08Dy工況Ⅱ:XQ=0YQ=8=250—轎門1的坐標(biāo)地址X=1200Y=011—轎門2的坐標(biāo)地址X2=-1200Y2=0h—轎廂導(dǎo)軌上下之間距離h=3900㎜l—導(dǎo)軌支架間的最大距離l=1600㎜n—導(dǎo)軌根數(shù)n=2三.導(dǎo)軌截面的幾何特點(diǎn)NKF2000/載貨電梯轎廂導(dǎo)軌采用T90（一對(duì)）導(dǎo)軌資料的抗拉強(qiáng)度Rm=370Mpa其截面的幾何特點(diǎn):SCX-XY-YIxWxixIyWyiy㎜2㎜㎜4㎜3㎜4㎜3型號(hào)㎜㎜T9017*1029*104*103*10*104*103*10四.安全鉗動(dòng)作1.波折應(yīng)力由導(dǎo)向力引起的Y軸上的波折應(yīng)力k1gn（QXQ+PXP）3*Fx*lMYFx=nhMY=16σY=WY由導(dǎo)向力引起的X軸上的波折應(yīng)力Fy=k1gn（QyQ+PyP）MX=3*Fy*lMXn/2*h16σX=X式中:Fx—X軸上的作用力NFy—Y軸上的作用力NQ—額定載重量㎏Q=2000㎏P—轎廂自重和隨行電纜重量的和㎏P=1627㎏WX—導(dǎo)軌X軸上的截面抗彎模量㎜3WX=*103㎜3WY—導(dǎo)軌Y軸上的截面㎜3WY=*103㎜3l—導(dǎo)軌支架的最大距離㎜l=1800㎜h—轎廂導(dǎo)靴上下之間距離㎜h=3900㎜k1—安全鉗動(dòng)作沖擊系數(shù)k1=5g—自由落體加速度m/s2gn2nMX—X軸上的波折力矩NmmM—Y軸承的波折力矩NmmY2σX—X軸上的波折應(yīng)力N/mm2σY—Y軸上的波折應(yīng)力N/mmn—導(dǎo)軌數(shù)量n=21/第一種工況Y軸上:F=5*(2000*300+1600*70)N=X2*3900MY=3**1600=N㎜16錯(cuò)誤!=N/2Y㎜б=X5*(2000*0+1600*0)=0X軸上:F=2/2*3900M=0б=0XX2/第二種工況Y軸上:FX=5*(2000*0+1600*70)=N2*3900MY=31600=211293Nm16бY=211293=N/㎜2*103X軸上:FX=5*(2000*250+1600*0)N2/2*3900=X31600=N㎜M=16бX=錯(cuò)誤!=N/㎜22.壓彎應(yīng)力kg（P+Q）(F+k*M)wFk=1nk3nσk=A式中：k—附加部件沖擊系數(shù)k3=3M—附加裝置作用于一根導(dǎo)軌上的力M=0A—導(dǎo)軌橫截面積A=17*1022mmw—w值lkλ=iλ—修長(zhǎng)比lk—壓彎長(zhǎng)度lk=l=1600㎜i—最小巡轉(zhuǎn)半徑i=*10㎜1600λ=*10=查表得w=K5*(1600+2000)=88290NF=2(88290+0)*2k=17*102=N/mmσ復(fù)合應(yīng)力波折應(yīng)力σm=σx+σy≤｛σ｝Fk+k3M波折和壓縮σ=σm+≤｛σ｝A壓彎和波折σc=σk+σm≤｛σ｝式中:｛σ｝——安全鉗動(dòng)作許用應(yīng)力｛σ｝=205Mpa1/第一種工況σ=0+=2<｛σ｝N/mmmσ=+88290+0=2<｛σ｝17*102N/mmσc=+*=2<｛σ｝（贊同）N/mm2/第二種工況m2<｛σ｝N/mmσ=+=88290+02σ=+17*102=N/mm<｛σ｝2<｛σ｝（贊同）σc=+*=N/mm翼緣波折σF=錯(cuò)誤!≤σ式中:C—導(dǎo)軌X軸向最小寬度C=9㎜1/第一種工況σF=錯(cuò)誤!=N/㎜2<｛σ｝2/第二種工況σF=錯(cuò)誤!=N/㎜2<｛σ｝（贊同）撓度δx=*Fxl3≤｛δ｝δy=*Fyl3≤｛δ｝yx48EJ48EJ式中:｛δ｝—贊同變形撓度｛σ｝=5mm1/第一種工況X=*錯(cuò)誤!=㎜<｛δ｝Y=02/第二種工況X=*錯(cuò)誤!=㎜<｛δ｝δY=*錯(cuò)誤!=㎜<｛δ｝（贊同）.正常使用運(yùn)行波折應(yīng)力由導(dǎo)向力引起的Y軸上的波折應(yīng)力：kg(QX+PX)3FlM2nQPMxσy=YFx=nhY=W16Y由導(dǎo)向力引起的X軸上的波折應(yīng)力k2gn(QYQ+PYP)M3FYlMXxn/2*hXXF==16σ=WX式中k—正常使用運(yùn)行的沖擊系數(shù)k=221/第一種工況Y軸上:Fx=錯(cuò)誤!=NM31600=N㎜y=16σy=錯(cuò)誤!=N/mm2X軸上:FY=錯(cuò)誤!=0Mx=0σx=02/第二種工況Y軸上:Fx=錯(cuò)誤!=Ny31600=N㎜M=16σy=錯(cuò)誤!=2N/mmX軸上:F=錯(cuò)誤!=NYX31600=N㎜M=16XN2σ=錯(cuò)誤!=/㎜2.壓彎應(yīng)力正常作用運(yùn)行工況,不發(fā)生壓彎情況復(fù)合應(yīng)力波折應(yīng)力σm=σx+σy≤｛σ｝k3M波折與壓縮σ=σm+A＜｛σ｝式中｛σ｝—正常使用許用應(yīng)力｛σ｝=165Mpa1/第一種工況:m㎜2＜｛σ｝σ=0+=N/σ=σm+0=N/㎜2＜｛σ｝2/第二種工況σm=+=N/㎜σ=+0=N/㎜

22

＜｛σ｝＜｛σ｝（贊同）翼緣波折σF=錯(cuò)誤!≤｛σ｝1/第一種工況2<｛σ｝FN/mmσ=錯(cuò)誤!=2/第二種工況σF=錯(cuò)誤!=<｛σ｝5.撓度Fxl3Fyl3δx=*48EIy≤｛δ｝δx=*48EIX≤｛δ｝1/第一種工況31074*1600δx=*48*2*105104=mm<｛σ｝δy=02/第二種工況:δx=*錯(cuò)誤!=mm<｛σ｝δ=*錯(cuò)誤!=mm<｛σ｝（贊同）Y.正常使用裝卸載波折應(yīng)力由導(dǎo)向力引起的Y軸上的波折應(yīng)力xgPX+FXY3FlyMnPS1xYF=2hM=16σ=WY由導(dǎo)向力引起的X軸上的波折應(yīng)力YgnPYP+FSY1MX3FYlXMXF=h=16σ=WX式中:FS—作用于轎廂入口地坎上的力SNF=1/第一種工況F=錯(cuò)誤!=NXMY=31600=16Y錯(cuò)誤!=N/mmσ=YF=錯(cuò)誤!=0MX=0σX=02/第二種工況:與第一種工況相同2.壓彎應(yīng)力正常作用,裝卸載工況,不發(fā)生壓彎情況復(fù)合應(yīng)力m=σX+σy=0+=N/㎜2＜｛σ｝k3M=σm+A=σ+0=N/㎜2＜｛σ｝=165Mpa（贊同）m翼緣波折σF=錯(cuò)誤!≤｛σ｝σ=錯(cuò)誤!=2<｛σ｝（贊同）N/mmF撓度δx=*Fxl3δy=*FYl3≤｛δ｝≤｛δ｝48EIy48EIX｛δ｝—贊同撓度δ=5㎜x=*錯(cuò)誤!=mmδy=0七.驗(yàn)算結(jié)論

（贊同）本電梯的轎廂導(dǎo)軌采用二根T90導(dǎo)軌,在“安全鉗動(dòng)作”、“正常使用運(yùn)行”和“正常使用裝卸載”三種工況下，經(jīng)過(guò)以上計(jì)算得出導(dǎo)軌的強(qiáng)度和剛度均能滿足要求。6.安全鉗、限速器、緩沖器及夾繩器的選型計(jì)算.選型的依照:依照本電梯的主要技術(shù)參數(shù)額定載荷:Q=2000㎏額定速度:V=m/s轎廂自重:P=1600㎏平衡系數(shù)φ=曳引方式:2:1（懸掛）二.安全鉗型號(hào):7103（2T）采用無(wú)錫市南方電梯廠產(chǎn)品7103（2T）型瞬時(shí)式安全鉗主要技術(shù)參數(shù):電梯額定速度V≤m/s總質(zhì)量（

P+Q）≤6028

㎏限速器最大動(dòng)作速度＜

m/s三.限速器型號(hào):PB