模板施工方案

模板支撐設(shè)計方案一、工程概況1.工程概況工程名稱：9-13#住宅、21#地下車庫C、D區(qū)工程地點：蘇州市相城區(qū)青龍港路旁建設(shè)單位：中海海城（蘇州）房地產(chǎn)有限公司勘察單位；蘇州中巖勘察有限公司設(shè)計單位：蘇州華造建筑設(shè)計有限公司監(jiān)理單位；蘇州市城建開發(fā)監(jiān)理有限公司總承包單位：寧波建工工程集團有限公司9-13#住宅、21#地下車庫C、D區(qū)項目工程，項目位于江蘇省蘇州市相城區(qū)高鐵新城青龍港南、富臨路西旁。地下一層（局部二層）、地上最高30~33層?？偨ㄖ娣e；156303.66m2。我公司施工的標段工程有5幢高層加地下室組成。分別為9#樓、10#樓、11#樓、12#樓，13#樓。所有幢號從一層開始為標準層，標準層層高為2.90米。二、編制依據(jù)1、浙江省建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(DB33/1035-2006)J109052、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程（JGJ162-2008）3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)4、本工程設(shè)計圖紙5、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2011）6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）7、混結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范（GB50666-2011）8、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程(JGJ231-2010)三、結(jié)構(gòu)情況（一）、地下室本地下室-2層底板面標高為-8.500米，底板厚為500，-1層底板面標高為-4.950米，底板厚為300，地下室-2層頂板面標高為-4.950米，板厚200，地下室-1層頂板面標高為-1.550米，板厚300（局部350），地下室頂板板塊區(qū)域為無梁樓蓋，即板擱置點為帶柱帽的框架柱上，地下室的無梁板的板厚為300，主樓區(qū)域頂板標高為-0.9米，板厚為200。無梁樓蓋承重架搭設(shè)時要在每個框架柱上設(shè)鋼管抱箍拉結(jié)，抱箍拉結(jié)按高度方向不大于1.8米設(shè)一道(具體見后附圖)。(二）本工程上部結(jié)構(gòu)各標準層層高為2.900米，樓板厚度有主要為100～150。各樓幢上部結(jié)構(gòu)標準層梁斷面尺寸主要有200×450、200×400、200X600及以下梁等,主樓剪力墻厚為200。承重體系采用承插式盤扣式鋼管支架。四、施工準備1、技術(shù)準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設(shè)計方案等工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術(shù)文件，做好三級安全技術(shù)交底工作，減少和避免施工誤差。尤其針對本工程高大支模架結(jié)構(gòu)，項目部技術(shù)管理人員必須認真閱讀施工圖紙，了解高大支模架的范圍、結(jié)構(gòu)特點，并制定詳細的專項施工方案，并加強安全交底，確保本工程支模架施工安全。2、物資準備(1)材料準備：確保材料質(zhì)量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規(guī)定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有鋼管、扣件產(chǎn)品質(zhì)量合格證；其質(zhì)量檢驗報告及其鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應(yīng)符合規(guī)范的規(guī)定；新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證；舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；支撐系統(tǒng)材料的驗收、抽檢和檢測規(guī)定：①對進場的承重桿件、連接件等材料的產(chǎn)品合格證、生產(chǎn)許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。②對承重桿件的外觀抽檢數(shù)量應(yīng)全數(shù)檢查，發(fā)現(xiàn)質(zhì)量不符合標準、情況嚴重的，做退場處理，并組織重新采購及送檢；鋼管允許偏差序號項目允許偏差檢查工具1鋼管尺寸外徑48mm鋼管尺寸壁厚3.25mm-0.5-0.5－0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差△1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度(△=△1+△2)≤0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3<L≤4立桿鋼管彎曲4<L≤6.5≤12≤20鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6.5mm≤30(2)機具準備：根據(jù)施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉(zhuǎn)正常。(3)周轉(zhuǎn)材料準備：做好模板、鋼管、扣件等周轉(zhuǎn)材料的備料工作，分批分期進場。主要材料投入計劃表名稱數(shù)量規(guī)格鋼管按實際需要￠48×3mm（計算按￠48×3.0mm厚）膠合板10000張1830×915×15mm方木10000根4米長45MM×68mm對拉螺栓按實直徑12對拉螺栓直角扣件按實際需要模板支架旋轉(zhuǎn)扣件按實際需要實際需要模板支架對接扣件按實際需要模板支架承插式立桿按實際需要模板支架連接橫桿按實際需要模板支架木工圓鋸6臺模板扳手10只模板支架千斤頂2只應(yīng)急力矩扳手4只檢查驗收3、勞動力準備(1)根據(jù)開工時生活用水、用電需要。按日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。施工現(xiàn)場臨時用水、電管線架設(shè)和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進場的安全、質(zhì)量、防火、文明施工教育等工作，進行崗前培訓，對關(guān)鍵技術(shù)工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容包括：施工進度計劃；各項安全、技術(shù)、質(zhì)量保證措施；質(zhì)量標準和驗收規(guī)范要求；設(shè)計變更和技術(shù)核定等。必要時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀守法教育。勞動力投入計劃表序號工種人數(shù)備注1技術(shù)管理2負責模板及支模架搭設(shè)、拆除的技術(shù)指導2安全監(jiān)督3主要負責模板及支模架的安全監(jiān)督工作3質(zhì)量檢查3主要負責模板及支模架的質(zhì)量監(jiān)督工作4測量放線12負責模板工程的施工放線工作5架子工80安裝、拆除架子及模板支撐6木工200配置和安裝模板7雜工10清理及其它零星工作五、模板支撐設(shè)計板塊區(qū)支撐情況按下表：地下室部位板厚立桿縱距立桿橫距地庫及主樓地下室地庫-2層220板厚900900-1層350板厚750750主樓地下室200板厚9009009-13#主樓標準層1509009001、150、200、220、300、350厚板支撐本工程現(xiàn)澆板支撐板的底板為1.5cm復合板。復合板用釘子固定在45×68方木上，方木間距為25cm一道。方木擱置在鋼管橫楞上。鋼管橫楞用扣件固定在鋼管立桿上。2、、600×700梁的支撐設(shè)計①、梁底板采用1.5cm復合板加50×70方木拼擋組成。方木按平行于梁長方向布置3根，按梁寬方向設(shè)置。加方木拼檔的梁底板擱置在鋼管橫楞上，鋼管橫楞按梁長方向為不大于750(按平面圖布置最大間距不大于750)一道布置，鋼管橫楞用扣件固定在鋼管立桿上，立桿間距按梁長方向為不大于750一道，梁寬方向設(shè)置二根，間距為不大于750一根。梁支撐的鋼管與橫楞連接均采用單扣件固定；②、梁側(cè)模采用1.5cm厚復合板加50×70方木橫檔拼制，方木檔間距按梁高方向布置二道間距為250一道（具體做法后附圖）。5、在支撐系統(tǒng)中梁板立桿中間設(shè)一道縱橫水平拉桿，步距為1.5米，底部離地200設(shè)縱橫掃地桿，支撐系統(tǒng)間隔每4跨按要求設(shè)連續(xù)剪刀撐，與地面夾角為45-60度。為保證支撐系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性，施工時在各框架柱上設(shè)鋼管抱箍拉結(jié)，拉結(jié)按柱高方向不大于1.8米一道設(shè)置。6、立桿基礎(chǔ)：立桿基礎(chǔ)為220、350厚地下室底板。六、模板支拆的安全管理：1、承重架塔拆人員必須持證上崗。上崗時必須帶好安全帽等防護用品。2、承重架所用的鋼管、扣件必須具備合格證、生產(chǎn)許可證、檢測報告及滿足有關(guān)文件要求。3、重架搭拆前項目部必須對搭拆人員做好安全技術(shù)交底。4、在砼澆筑前必須先由班組、項目部自檢合格后，再通知公司安全科、技術(shù)科等驗收，并報監(jiān)理及建設(shè)單位進行驗收，驗收合格后才能進行下到工序施工。驗收完后做好相應(yīng)的記錄。5、作業(yè)人員不準穿拖鞋及灑后上高作業(yè)。6、在澆筑砼過程中必須對模板進行監(jiān)護，仔細觀察模板的位移、變形情況，發(fā)現(xiàn)異常時必須及時采取穩(wěn)固措施。當模板變位較大可能倒塌時，必須立即通知現(xiàn)場作業(yè)人員離開危險區(qū)域，并及時報告上級。7、模板拆除必須滿足拆除時所需的砼強度，經(jīng)工程技術(shù)領(lǐng)導同意，不得因拆模而影響工程質(zhì)量。8、必須按拆除方案和專項技術(shù)交底要求作業(yè)，統(tǒng)一指揮分工明確。必須按程序作業(yè)，確保未拆部分處于穩(wěn)定、牢固狀態(tài)。應(yīng)按照先支后拆、后支先拆的程序，先拆非承重模板后拆承重模板及支撐。9、嚴禁使用大面積拉、推的方法拆模。拆模板旱。必須按專項技術(shù)交底要求先拆除卸荷裝置。必須按規(guī)定程序拆除撐桿、模板和支架。嚴禁在模板下方用撬棍撞、撬模板。10、拆模板作業(yè)時，必須設(shè)警戒區(qū)，嚴禁下方有人進入，拆模作業(yè)人員必須站在平穩(wěn)可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失穩(wěn)墜落。11、應(yīng)隨時整理拆下的物料，并邊拆、邊清、邊運、邊按規(guī)格堆放整齊，樓層高處拆除的模板嚴禁向下拋扔。暫停拆除時，必須將活動件支穩(wěn)后方可離開現(xiàn)場。七、模板的拆除1、墻柱模板的拆除在砼強度達到1.2MPa能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，拆除順序為先縱墻后橫墻；在同條件試塊砼強度達到1.0MPa后先松動穿墻螺桿，使模板與墻面脫開；脫模困難時，可用撬棍在模板底部撬動，嚴禁在上口撬動、晃動或用大錘砸模板，拆除下的模板及時清理。2、樓板模板拆除樓板模板的拆除參考每層每段樓板砼同條件試塊抗壓強度試驗報告，跨度均在2米以下的強度達到50%即可拆除，跨度大于8米的，懸挑結(jié)構(gòu)砼強度應(yīng)達到100%強度后方可拆除外，其余樓板、梁模板在砼強度達到設(shè)計強度的75%強度后方可拆除；拆樓板模板時從房間的一端開始，防止墜落人或物造成安全事故。樓板模板拆除時應(yīng)注意保護樓板模板，不能硬撬模板接縫處，以防損壞多層板；拆除的多層板、龍骨及扣件等要碼放整齊，并注意不要集中堆料；拆除的釘子要回收再利用，在作業(yè)面清理干凈，以防扎腳傷人。八、模板的質(zhì)量管理及控制措施1、模板強度、剛度、穩(wěn)定性控制措施1）所有模板體系均必須對強度、剛度、穩(wěn)定性進行驗算。（見計算方案）。2）現(xiàn)場安裝過程中必須嚴格按照本方案設(shè)計要求進行，特別是背楞、櫊柵方木、對拉螺或穿墻螺桿以及支撐等對模板的強度、剛度、穩(wěn)定性等有顯著影響的構(gòu)件的尺寸、間距等必須嚴格控制。2、原材料控制措施1）所有的模板、方木、穿墻螺桿等的供應(yīng)商必須是公司的合格供方。2）所有的模板、鋼管進場后均嚴格按照合同要求一一檢查，對于不合格品必須退貨，不得投入使用。3）簽于市場上木材的質(zhì)量參差不齊，因此對木方的質(zhì)量檢驗就需要更加嚴格，特別是含水率指標，必須控制在10%以內(nèi)。4）每批進場的多層板都必須進行抽樣檢測，可以采用簡單的試驗方法；用開水煮6－8小時，模板無明顯變形，不開裂，覆膜層無起皮、脫落現(xiàn)象等即為合格，否則不合格，不得使用。3、加工質(zhì)量控制多層板的加工必須根據(jù)配模圖進行，下料前必須彈線。4、模板周轉(zhuǎn)控制1）所有木模板必須編號，并登記，以備查明周轉(zhuǎn)次數(shù)。2）多層板周轉(zhuǎn)次數(shù)原則不超過5次。當模板周轉(zhuǎn)超過5次時必須經(jīng)工程部、技術(shù)部、經(jīng)營部共同評審后才能定為廢品。3）當多層周轉(zhuǎn)次數(shù)不到5次，但是現(xiàn)場使用中發(fā)現(xiàn)已經(jīng)無法滿足質(zhì)量要求的，同時須經(jīng)工程部、技術(shù)部、經(jīng)營部共同評審后才能定為廢品。5、漏漿控制措施1）嚴格控制模板的加工質(zhì)量，尺寸偏差為每米1㎜。2）在定型柱模板和定型定型墻模板的拼縫與樓板面接觸的部分粘貼50MM的海綿條。在模板安裝和調(diào)整后，如果模板和樓板間尚存在縫隙，則用砂漿在模板外側(cè)填塞。但必須注意灌縫砂漿不得進入墻體截面內(nèi)。3）柱木模板間用5×10自粘式海綿條填嵌，柱下口用45×68封底方木底部用50寬海綿條。4）樓板模板的拼槰間應(yīng)用5×10自粘式海綿條填嵌，靠墻的方木側(cè)面粘貼50寬海綿條。6、模板的清理控制模板拆除后及時清理并涂刷隔離劑，并在規(guī)定的區(qū)域堆放，對于破損模板，能修整的進行修整，不能修理的報項目經(jīng)理處置。7、成品保護措施1）模板拆除時輕起輕放、不準碰撞，防止模板變形。2）拆模時不得用大錘硬砸或用撬棍硬撬，以免損傷砼的表面和棱角。3）模板在使用過程中加強管理，分規(guī)格堆放，及時涂刷脫模劑。4)支完模板后，保持模內(nèi)清潔。5）應(yīng)保護鋼筋不受擾動。九、地下室模板支撐的構(gòu)造要求1立桿1.1模板支架必須設(shè)置縱橫向掃地桿。地下室模板支架采用鋼管搭設(shè)，縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200處的立桿上，橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上；地上主樓內(nèi)模板支架采用承插式腳手架進行搭設(shè)。1.2當采用在梁底寬度中間加頂鋼管立桿時，加頂?shù)牧U與橫楞連接應(yīng)采用雙扣件固定。1.3模板支架步距，應(yīng)滿足設(shè)計要求，且不應(yīng)大于1.8米。1.4立桿接長除頂部采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件。對接與搭接均應(yīng)符合下列規(guī)定：1.4.1立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置，二根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)。1.4.2搭摟長度不應(yīng)小于1米，應(yīng)采用不得少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于100。1.5立桿接長時，同步內(nèi)隔一根立桿的二個相隔接頭在高度方向錯開的距離不應(yīng)小于500，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。2、水平桿2.1水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接搭接。對接搭接應(yīng)符合下列規(guī)定：2.1.1對接扣件應(yīng)交叉布置：二根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨二個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500，各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的的1/3。2.2.2搭接長度不應(yīng)小于1米，應(yīng)等距離設(shè)置三個旋轉(zhuǎn)扣件固定。端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應(yīng)小于100。2.2主節(jié)點處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點二個直角扣件的中心距不應(yīng)大于150。2.3每步的縱橫水平桿應(yīng)雙向拉通。3、剪刀撐3.1模板支架高度超過4米應(yīng)按下列規(guī)定設(shè)置剪刀撐：3.1.1模板支架四周滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設(shè)置一道縱橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；3.1.2模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔二排設(shè)置一道水平剪刀撐。3.2剪刀撐構(gòu)造應(yīng)符合下列要求3.2.1每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于6米，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45-60度間。傾角為45度時，剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應(yīng)超過7根；傾角為60度時則不應(yīng)超過5根；3.2.2剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接；3.2.3剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150；3.2.4設(shè)置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量應(yīng)大于框格部數(shù)的1/3。4其它4.1模板支撐高度超過4米時，柱、墻板與梁板砼應(yīng)分二澆筑。4.2模板支架應(yīng)與施工區(qū)域內(nèi)及周邊已具備一定強度的構(gòu)件(墻、柱等)通過連墻件進行可靠連接。4.3斜梁、板結(jié)構(gòu)的模板支架搭設(shè)時，應(yīng)采取設(shè)置拋撐，或設(shè)置連墻件與周邊構(gòu)件連接，以抵抗水平荷載的影響。4.4模板支架的整體高寬比不應(yīng)大于3。主樓模板支撐的構(gòu)造要求1.支立模板支架時，立桿位置要準確，立桿、橫桿形成的支承格構(gòu)要方正。立桿下可用10mm厚鋼板作為墊塊。按承重架搭建圖進行水平桿安裝，嚴禁私自調(diào)換不同長度橫桿。2.支承格構(gòu)調(diào)方正以后同時敲擊4根或3根橫桿，不能裝一桿敲擊一根，橫桿的插頭插入立桿插座后，要兩頭同時均勻敲擊，不能猛敲一頭，再敲另一頭。3.早拆柱頭處于工作狀態(tài)時，插銷一定要到位，不能一頭支撐，另一頭空支，即不能到位。4.立桿不得懸空，立桿在搭設(shè)過程中若遇到有孔洞時，下端應(yīng)用12#槽鋼做支撐點。5.鋪設(shè)模板前要將木楞調(diào)平到設(shè)計標高。6.從一側(cè)向另一側(cè)，或從中間向兩側(cè)鋪設(shè)模板時，柱頭板標高隨鋪設(shè)隨調(diào)平，千萬不能模板鋪設(shè)完后再調(diào)標高，柱頭板與頂板間不得留有空隙。7.在衛(wèi)生間等降板較大區(qū)域時，可采用扣件式腳手架與承插式腳手架連接在一起形成模板支撐體系。8.立桿伸出頂層水平桿中心線的長度不應(yīng)超過0.7m，若超出規(guī)定范圍則在立桿自由端下0.5m位置用扣件和鋼管加設(shè)一道水平桿。9.可調(diào)托撐絲桿與螺母的捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內(nèi)的長度不得小于300mm，且不少于3/5絲桿長度，伸出立桿外長度不大于200mm。10.立桿之間按步距滿設(shè)雙向水平桿。11.木龍骨要支撐平穩(wěn)，受力方向一致。十一、應(yīng)急救援預案支模架搭拆過程中容易發(fā)生高處墜落、物體打擊等事故，在支模架混凝土澆搗過程中最常見的為模板坍塌事故，模板支撐架坍塌發(fā)生后，施工人員常發(fā)生因異物吸入造成呼吸功能衰竭而死亡。為應(yīng)對施工中出現(xiàn)的異常情況，減少人員傷亡和財產(chǎn)損失，特編制此應(yīng)急預案。A、危險源分析：⒈設(shè)計計算存在著不確定、不安全的因素。⒉設(shè)計層高較大，支撐豎向高度較大，水平間距過大。⒊沒有設(shè)置連續(xù)的豎向和水平斜撐，導致支撐系統(tǒng)整體性極差，即沒有形成可靠的空間受力結(jié)構(gòu)。⒋混凝土施工直接對模板支撐的沖擊力大，支撐立桿受力大大超過設(shè)計強度值和屈服強度值。⒌防護設(shè)施不到位。6，安全意識不夠，管理松懈。B、事故應(yīng)急救援的組織機構(gòu)及其組成單位、組成人員、職責分工：項目部成立事故應(yīng)急救援指揮領(lǐng)導小組，組長由項目經(jīng)理擔任，副組長由項目技術(shù)負責擔任，成員由項目部各部門及安全員等人員組成，公司本部設(shè)置相應(yīng)的應(yīng)急救援指揮部。⒉職責分工⑴指揮長職責①對應(yīng)急救援負全責，按預案正確指揮其各小組進行救援，控制事態(tài)擴大，減少傷亡及財產(chǎn)損失。②迅速、及時、準確評估事故規(guī)模，及時上報事故的基本情況，及時與救護中心取得聯(lián)系，救助傷員。③組織相關(guān)人員（及專家）根據(jù)事故狀況制定救援方案，搶救被困人員。⑵通信聯(lián)絡(luò)組職責①根據(jù)指揮員的命令及時與救護中心（120、110、119）報警。②根據(jù)指揮員指令及時向上級報告事故的基本情況，及正在采取的救援措施。③負責各救援小組的聯(lián)絡(luò)，有效開展救援工作。⑶安全防護組職責①根據(jù)實際情況及指揮員的指令疏散人員，標明疏散路線和控制線（片圖）。②堅持救人第一的原則，配合救護組組織人力和設(shè)備工具，搶救被困人員。③安排專人維護事故現(xiàn)場救援秩序。⑷救護組職責①堅持救人第一的原則，在保證救護人員安全的前提下，積極組織人力、物力開展救護工作。②以最快的速度將傷員送至醫(yī)院進行救助。③對于輕傷人員進行現(xiàn)場治療。⑸運輸物資組職責①負責事故現(xiàn)場障礙物的清除及運輸。②負責救援機具、材料的調(diào)配，保證救援的順利進行。C、應(yīng)急物資和器具準備：⒈支撐應(yīng)力監(jiān)測及自動預警：應(yīng)力板手、鋼尺⒉緊急加固物資：48×3鋼管500米，扣件600只，千斤頂（5噸）2只⒊應(yīng)急照明：應(yīng)急燈3個，手電筒3支⒋緊急救援、醫(yī)療工具：鐵鍬、撬棍、板手、手套；創(chuàng)可貼、繃帶、紫藥水、紅花油等。D、、現(xiàn)場監(jiān)控及事故報告的程序：由于本工程混凝土量較大，澆搗時間較長，施工時應(yīng)建立輪流值班制度，明確責任，其它相關(guān)人員均應(yīng)處于待命狀態(tài)。施工現(xiàn)場應(yīng)有專人巡視，重點檢查支撐架有無變形、松動、位移等異常現(xiàn)象發(fā)生。一旦發(fā)現(xiàn)異常馬上報告值班負責制人，并及時采取處理措施。值班負責人根據(jù)巡視或下一級的報告情況決定是否報告項目經(jīng)理批準啟動應(yīng)急預案，在狀態(tài)嚴重無法與項目經(jīng)理取得聯(lián)系時可直接啟動應(yīng)急預案，在項目經(jīng)理未到達現(xiàn)場前值班負責人可代理行駛指揮權(quán)，組織人員處理事故，同時應(yīng)做好現(xiàn)場保護工作。E、應(yīng)急處治措施：⒈在混凝土的澆搗施工中，嚴密監(jiān)測支撐架的情況，做致到早發(fā)現(xiàn)早處理。⒉當發(fā)現(xiàn)異常時，首先應(yīng)通知相關(guān)方，根據(jù)異常程度可采取邊澆邊加固、暫停加固后再澆、停工留設(shè)施工縫以及緊急撤離等應(yīng)急方法。⒊在混凝土澆搗中發(fā)現(xiàn)扣件滑移，梁、板模板下沉現(xiàn)象，在確定架體整體性能滿足要求的條件下，可以暫停澆搗，采用千斤頂將下沉架體頂升至設(shè)計標高，然后對架體加固再進行樓面混凝土的澆搗。⒋對于停工留設(shè)施工縫的處理應(yīng)該在加固安全的條件下保證施工縫留置位置和質(zhì)量符合規(guī)范要求。⒌對于施工中出現(xiàn)明顯不安全征兆，如架體傾斜、搖晃等，應(yīng)立即停工緊急撤離，同時采取措施防止狀況的進一步惡化。⒍當施工中出現(xiàn)架體坍塌、傷亡事故時，應(yīng)立即啟動應(yīng)急救援預案，各組人員盡早趕至施工現(xiàn)場投入搶險救援工作，盡量減少人員傷亡和財產(chǎn)損失。F、應(yīng)急預案的響應(yīng)當事故的評估達到應(yīng)急預案啟動條件時，現(xiàn)場指揮應(yīng)立即發(fā)出啟動預案的指令最大限度減少人員傷亡，降低財產(chǎn)損失程度。緊急聯(lián)絡(luò)與通訊，包括發(fā)生事故需要外部救援時，除起動工地報警系統(tǒng)外，應(yīng)撥打火警119、公安110和醫(yī)療救護120報警，同時向有關(guān)部門聯(lián)絡(luò)。緊急撤離方法，一旦事故發(fā)生，作業(yè)人員應(yīng)立即停止作業(yè)，在采取必要的應(yīng)急措施后，撤離危險區(qū)域。撤離時以人員安全為主，不要急于搶救財物，并針對現(xiàn)場具體情況有序地向安全區(qū)撤離。緊急工作組接到指令立即做出響應(yīng)，在最短的時間趕到現(xiàn)場，參與現(xiàn)場處理和救治工作，其工作宗旨是減少人員傷亡，并關(guān)注財產(chǎn)損失和環(huán)境污染。緊急救援的一般原則：以確保人員的安全為第一，其次是控制材料的損失。緊急救援關(guān)鍵是速度，因為大多數(shù)坍塌死亡是窒息死亡，因此，救援時間就是生命。此外要培養(yǎng)施工人員正確的處險意識，凡發(fā)現(xiàn)險情要立刻使用事故報警系統(tǒng)進行通報，緊急救援響應(yīng)者必須是緊急工作組成員，其他人員應(yīng)該撤離至安全區(qū)域，救援人員在救援過程中應(yīng)做好自身的安全防護工作，并服從緊急工作組成員的指揮。G、應(yīng)急預案的終止對事故現(xiàn)場經(jīng)應(yīng)急預案實施之后，引起事故的危險源得到有效控制，清除了危險；傷員得到了應(yīng)有的救治；現(xiàn)場人員均得到清點；不存在其它影響應(yīng)急預案終止的因素。由指揮員下達應(yīng)急預案終止。同時指揮員組織相關(guān)人員對事故的原因，造成的損失、責任寫出書面報告，并上報公司和有關(guān)部門。十一、計算書350厚板模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B新澆混凝土樓板板厚(mm)350模板支架高度H(m)3.55模板支架縱向長度L(m)8.1模板支架橫向長度B(m)6二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數(shù)μz0.51風荷載體型系數(shù)μs0.5三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)3.55主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)750立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)750水平拉桿步距h(mm)1800小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)200主梁最大懸挑長度l2(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續(xù)梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×1=13kN/mq1靜=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)×1]=10.795kN/mq1活=0.9×(γQφcQ1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×10.795×0.22+0.117×2.205×0.22＝0.054kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.122×0.22+0.213×2.205×0.2，0.1×0.122×0.22+0.175×2.205×0.2]＝0.094kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.054，0.094]＝0.094kN·mσ＝Mmax/W＝0.094×106/37500＝2.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×8.885×2004/(100×10000×281250)=0.034mmν＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)Ф48×3小梁計算截面類型(mm)Ф48×3小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2=2.649kN/m因此，q1靜＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2=2.208kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×2.208×0.752+0.125×0.441×0.752＝0.186kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.073×0.752+0.203×2.205×0.75，0.125×0.073×0.752+0.188×2.205×0.75]＝0.339kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.649×0.22/2，0.073×0.22/2+2.205×0.2]＝0.442kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.339，0.442]＝0.442kN·mσ=Mmax/W=0.442×106/4490=98.543N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×2.208×0.75+0.625×0.441×0.75＝1.242kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.073×0.75+0.688×2.205＝1.551kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.649×0.2，0.073×0.2+2.205]＝2.22kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.242，1.551，2.22]＝2.22kNτmax=2Vmax/A=2×2.22×1000/424＝10.47N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.2＝1.817kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.817×7504/(100×206000×10.78×104)＝0.135mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm;懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.817×2004/(8×206000×10.78×104)＝0.016mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續(xù)梁1、小梁最大支座反力計算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.521kN/mq1靜＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.2＝2.256kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.2＝1.857kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.521×0.75＝2.363kN按懸臂梁，R1＝2.521×0.2＝0.504kNR＝max[Rmax，R1]＝2.363kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.857×0.75＝1.741kN按懸臂梁，R'1＝q2l1=1.857×0.2＝0.371kNR＝max[R'max，R'1]＝1.741kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.625×106/4490=139.144N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.115×1000/424＝24.126N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.504mm≤[ν]=750/250=3mm懸挑段νmax＝0.169mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=7.922kN，R2=8.842kN，R3=9.275kN，R4=7.043kN圖二支座反力依次為R1=7.478kN，R2=9.063kN，R3=9.063kN，R4=7.478kN七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立柱方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.9按上節(jié)計算可知，扣件受力N＝9.275kN≤Rc=kc×12=0.9×12=10.8kN滿足要求！八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Φ48×3鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：小梁驗算q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.9×1]×0.2=2.232kN/m同上四～六步計算過程，可得：R1＝7.017kN，R2＝8.028kN，R3＝8.215kN，R4＝6.623kNλ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.496不考慮風荷載:N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[7.017,8.028,8.215,6.623]+0.9×1.2×0.15×3.55=8.79kNf=N/(φ1A)＝8.79×103/(0.496×424)=41.797N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.064×0.75×1.82/10＝0.018kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[7.017,8.028,8.215,6.623]+0.9×1.2×0.15×3.55+0.018/0.75=8.814kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝8.814×103/(0.496×424)+0.018×106/4490=45.92N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=3.55/6=0.592≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！地庫-2層220厚板模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱地庫-2層新澆混凝土樓板板厚(mm)220模板支架高度H(m)3.55模板支架縱向長度L(m)7.6模板支架橫向長度B(m)2.6二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數(shù)μz0.51風荷載體型系數(shù)μs0.5三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)3.55主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800小梁間距l(xiāng)(mm)250小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最大懸挑長度l2(mm)250結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續(xù)梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×1=8.68kN/mq1靜=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)×1]=5.53kN/mq1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.2))×1＝5.12kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×5.53×0.252+0.117×3.15×0.252＝0.058kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.252+0.213×3.15×0.25，0.1×0.108×0.252+0.175×3.15×0.25]＝0.168kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.058，0.168]＝0.168kN·mσ＝Mmax/W＝0.168×106/37500＝4.487N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×5.12×2504/(100×10000×281250)=0.048mmν＝0.048mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)Φ48×3小梁計算截面類型(mm)Ф48×3小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.224kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.25=1.436kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.436×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.225kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.081×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.58kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.224×0.252/2，0.081×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.225，0.58，0.79]＝0.79kN·mσ=Mmax/W=0.79×106/4490=175.954N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.436×0.9+0.625×0.787×0.9＝1.251kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×0.9+0.688×3.15＝2.213kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.224×0.25，0.081×0.25+3.15]＝3.17kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.251，2.213，3.17]＝3.17kNτmax=2Vmax/A=2×3.17×1000/424＝14.954N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.2))×0.25＝1.33kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.33×9004/(100×206000×10.78×104)＝0.205mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm;懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.33×2504/(8×206000×10.78×104)＝0.029mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續(xù)梁1、小梁最大支座反力計算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝2.007kN/mq1靜＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)×0.25＝1.677kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.331kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.2))×0.25＝1.38kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.007×0.9＝2.258kN按懸臂梁，R1＝2.007×0.25＝0.502kNR＝max[Rmax，R1]＝2.258kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.38×0.9＝1.553kN按懸臂梁，R'1＝q2l1=1.38×0.25＝0.345kNR＝max[R'max，R'1]＝1.553kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.74×106/4490=164.824N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.131×1000/424＝24.201N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=1.061mm≤[ν]=900/250=3.6mm懸挑段νmax＝0.966mm≤[ν]=2×250/250=2mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=7.49kN，R2=7.906kN，R3=9.01kN，R4=4.948kN圖二支座反力依次為R1=6.159kN，R2=8.518kN，R3=8.518kN，R4=6.159kN七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立柱方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1按上節(jié)計算可知，扣件受力N＝9.01kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN滿足要求！八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Φ48×3鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：小梁驗算q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×0.25=1.774kN/m同上四～六步計算過程，可得：R1＝6.621kN，R2＝7.529kN，R3＝7.964kN，R4＝5.445kNλ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.496不考慮風荷載:N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[6.621,7.529,7.964,5.445]+0.9×1.2×0.15×3.55=8.539kNf=N/(φ1A)＝8.539×103/(0.496×424)=40.603N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.064×0.9×1.82/10＝0.021kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[6.621,7.529,7.964,5.445]+0.9×1.2×0.15×3.55+0.021/0.9=8.563kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝8.563×103/(0.496×424)+0.021×106/4490=45.394N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=3.55/2.6=1.365≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！主樓-2層200厚板模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱主樓-2層新澆混凝土樓板板厚(mm)200模板支架高度H(m)4.45模板支架縱向長度L(m)7.6模板支架橫向長度B(m)2.6二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數(shù)μz0.51風荷載體型系數(shù)μs0.5三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)4.45主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800小梁間距l(xiāng)(mm)250小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最大懸挑長度l2(mm)250結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續(xù)梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×1=8.68kN/mq1靜=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)×1]=5.53kN/mq1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.2))×1＝5.12kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×5.53×0.252+0.117×3.15×0.252＝0.058kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.252+0.213×3.15×0.25，0.1×0.108×0.252+0.175×3.15×0.25]＝0.168kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.058，0.168]＝0.168kN·mσ＝Mmax/W＝0.168×106/37500＝4.487N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×5.12×2504/(100×10000×281250)=0.048mmν＝0.048mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)Φ48×3小梁計算截面類型(mm)Ф48×3小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.224kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.25=1.436kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.436×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.225kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.081×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.58kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.224×0.252/2，0.081×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.225，0.58，0.79]＝0.79kN·mσ=Mmax/W=0.79×106/4490=175.954N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.436×0.9+0.625×0.787×0.9＝1.251kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×0.9+0.688×3.15＝2.213kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.224×0.25，0.081×0.25+3.15]＝3.17kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.251，2.213，3.17]＝3.17kNτmax=2Vmax/A=2×3.17×1000/424＝14.954N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.2))×0.25＝1.33kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.33×9004/(100×206000×10.78×104)＝0.205mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm;懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.33×2504/(8×206000×10.78×104)＝0.029mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續(xù)梁1、小梁最大支座反力計算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝2.007kN/mq1靜＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)×0.25＝1.677kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.331kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.2))×0.25＝1.38kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.007×0.9＝2.258kN按懸臂梁，R1＝2.007×0.25＝0.502kNR＝max[Rmax，R1]＝2.258kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.38×0.9＝1.553kN按懸臂梁，R'1＝q2l1=1.38×0.25＝0.345kNR＝max[R'max，R'1]＝1.553kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.74×106/4490=164.824N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.131×1000/424＝24.201N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=1.061mm≤[ν]=900/250=3.6mm懸挑段νmax＝0.966mm≤[ν]=2×250/250=2mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=7.49kN，R2=7.906kN，R3=9.01kN，R4=4.948kN圖二支座反力依次為R1=6.159kN，R2=8.518kN，R3=8.518kN，R4=6.159kN七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立柱方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1按上節(jié)計算可知，扣件受力N＝9.01kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN滿足要求！八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Φ48×3鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：小梁驗算q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×0.25=1.774kN/m同上四～六步計算過程，可得：R1＝6.621kN，R2＝7.529kN，R3＝7.964kN，R4＝5.445kNλ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.496不考慮風荷載:N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[6.621,7.529,7.964,5.445]+0.9×1.2×0.15×4.45=8.685kNf=N/(φ1A)＝8.685×103/(0.496×424)=41.297N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.064×0.9×1.82/10＝0.021kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[6.621,7.529,7.964,5.445]+0.9×1.2×0.15×4.45+0.021/0.9=8.708kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝8.708×103/(0.496×424)+0.021×106/4490=46.084N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=4.45/2.6=1.712≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×700模板支架高度H(m)3.55模板支架橫向長度B(m)8.1模板支架縱向長度L(m)8.1梁側(cè)樓板厚度(mm)300二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(k