yjk.6版發(fā)布會(huì)-5基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

全新的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)1基礎(chǔ)設(shè)計(jì)菜單的第一部分：基礎(chǔ)建模Ribbon風(fēng)格，平面和三維結(jié)合的布置方式地質(zhì)資料獨(dú)立基礎(chǔ)條基其它布置編輯修改地基梁筏板承臺(tái)樁其它樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的第二部分菜單：基礎(chǔ)計(jì)算及結(jié)果輸出-三步操作計(jì)算簡(jiǎn)圖荷載圖等的計(jì)算菜單反力、內(nèi)力、沉降、配筋等計(jì)算結(jié)果基礎(chǔ)設(shè)計(jì)基本流程1

上部結(jié)構(gòu)計(jì)算2上部結(jié)構(gòu)及荷載普通結(jié)構(gòu)三維有限元分析砌體結(jié)構(gòu)豎向?qū)Ш苫A(chǔ)構(gòu)件3

基礎(chǔ)建模參數(shù)

地質(zhì)資料4

基礎(chǔ)計(jì)算及結(jié)果輸出調(diào)整剛度、荷載計(jì)算結(jié)果查看生成數(shù)據(jù)5

基礎(chǔ)施工圖自動(dòng)出圖修改裂縫計(jì)算參數(shù)設(shè)置鋼筋統(tǒng)計(jì)荷載基礎(chǔ)計(jì)算特點(diǎn)的“一鍵”計(jì)算不同類別基礎(chǔ)按固定次序計(jì)算：如拉梁—獨(dú)基、防水板—承臺(tái)不同類別基礎(chǔ)等協(xié)調(diào)計(jì)算：如獨(dú)

基梁不同計(jì)算內(nèi)容順序進(jìn)行：有限元—承載力—沖切—抗剪—配筋—沉降最后的沉降計(jì)算考慮不同類型基礎(chǔ)之間影響基礎(chǔ)有限元計(jì)算特點(diǎn)高質(zhì)量的筏板單元自動(dòng)劃分；計(jì)算能力強(qiáng)，與上部結(jié)構(gòu)計(jì)算通用的有限元計(jì)算，計(jì)算容量不再受限；避免應(yīng)力集中的措施；多種類型基礎(chǔ)的協(xié)同計(jì)算；上部結(jié)構(gòu)剛度快速準(zhǔn)確的形成；樁土剛度的人工控制；高質(zhì)量的筏板單元自動(dòng)劃分通用的有限元計(jì)算、計(jì)算容量不再受限某12塔基礎(chǔ)：400*300米樁筏板基礎(chǔ)的單元?jiǎng)澐郑ǔ叽?米）30萬

度，自動(dòng)化分單元+計(jì)算時(shí)間10分復(fù)雜單體基礎(chǔ)如墻下（或多柱）承臺(tái)及獨(dú)基自動(dòng)按照有限元計(jì)算對(duì)墻下及多柱等復(fù)雜承臺(tái)及獨(dú)基自動(dòng)按照有限元計(jì)算10由于承臺(tái)尺寸比筏板小，采用較小的網(wǎng)格尺寸對(duì)地基梁與樁承臺(tái)或獨(dú)基的聯(lián)合基礎(chǔ)自動(dòng)按照有限元計(jì)算對(duì)樁基樁筏與梁下布樁的聯(lián)合基礎(chǔ)自動(dòng)按照有限元計(jì)算對(duì)樁承臺(tái)+筏板或筏板及加厚區(qū)聯(lián)合基礎(chǔ)自動(dòng)按照有限元計(jì)算對(duì)筏板+柱墩基礎(chǔ)自動(dòng)按照有限元計(jì)算樁筏與筏板聯(lián)合基礎(chǔ)塔樓下樁筏+裙房下筏板的協(xié)同有限元計(jì)算樁筏與筏板聯(lián)合基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)要點(diǎn)筏板參數(shù)勾選“復(fù)合樁基（樁

同分擔(dān)）”，因?yàn)檫x擇常規(guī)樁基將不考慮土分擔(dān)荷載注意樁剛度和土基床反力系數(shù)是自動(dòng)生成還是人工賦值由于塔樓下一般由樁承擔(dān)全部荷載，為使樁筏下的土不承擔(dān)反力，可將樁筏部分基床系數(shù)設(shè)置為0基于子結(jié)構(gòu)思想的上部基礎(chǔ)同分析子結(jié)構(gòu)凝聚剛度矩陣等價(jià)縮減求解方程組規(guī)模提升計(jì)算速度19基礎(chǔ)計(jì)算一般應(yīng)考慮上部結(jié)構(gòu)剛度影響，本項(xiàng)目考慮了3層剛度生成基礎(chǔ)上部剛度加速幾十倍上部結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，生成基礎(chǔ)計(jì)算用的上部結(jié)構(gòu)凝聚剛度；以前版本這部分計(jì)算耗時(shí)很多，對(duì)于大的基礎(chǔ)平面可能需要幾十分鐘甚至上百分鐘YJK改進(jìn)計(jì)算方法，再大的基礎(chǔ)平面情況耗時(shí)不會(huì)超過幾分鐘20不考慮上部剛度最大負(fù)彎矩2733考慮上部剛度最大負(fù)彎矩1990不考慮上部剛度板頂筋最大70cm2考慮上部剛度板頂筋最大51cm2考慮4層上部結(jié)構(gòu)剛度，筏板鋼筋610噸，減少10%筏板彎矩筏板頂部計(jì)算鋼筋不考慮上部結(jié)構(gòu)剛度，筏板鋼筋674噸22筏板鋼筋減少20%最終配筋開始配筋基礎(chǔ)考慮上部剛度對(duì)基礎(chǔ)鋼筋用量影響考慮不同的上部層數(shù)剛度對(duì)基礎(chǔ)鋼筋量的影響曲線!!/通用格式!!/通用格式!!/通用格式!!/通用格式!!/通用格式!!/通用格式!!/通用格式不考慮考慮1層考慮3層考慮5層考慮全樓!!/通用格式!!/通用格式!!/通用格式!!/通用格式不考慮考慮1層考慮3層考慮5層考慮全樓如果不考慮上部結(jié)構(gòu)剛度主樓荷載不能有效傳遞到相鄰跨主樓外一跨的樁反力會(huì)算小，有安全隱患承載力不考慮上部剛度偏于不安全的實(shí)例單元?jiǎng)澐仲|(zhì)量和避免應(yīng)力集中的對(duì)比25YJK的網(wǎng)格劃分傳統(tǒng)的網(wǎng)格劃分局部放大局部放大結(jié)論：網(wǎng)格自動(dòng)劃分的效果是引起YJK配筋比傳統(tǒng) 小的主要原因YJK一般比傳統(tǒng)筏板配筋結(jié)果小26現(xiàn)象：大部分區(qū)域都是按4500mm2/m構(gòu)造配筋，凡是計(jì)算配筋量大的地方，附近都有帶尖角的單元。分析：畸形網(wǎng)格造成應(yīng)力集中，使得設(shè)計(jì)彎矩的取值失真。27剪力墻下4樁承臺(tái)（3800*4300*1800）底部計(jì)算鋼筋對(duì)比JCCAD—6500YJK—2700，與手算一致《

地區(qū)建筑地

礎(chǔ)勘察設(shè)計(jì)規(guī)范》8.6條文說明數(shù)十年來大量工程的箱型基礎(chǔ)及筏板基礎(chǔ)的鋼筋應(yīng)力實(shí)測(cè)表明，其鋼筋應(yīng)力都不大，一般只有20-50MPa，遠(yuǎn)低于鋼筋計(jì)算應(yīng)力，并且實(shí)測(cè)的地基土反力反映了地

礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)共同工作的綜合結(jié)果。造成筏形基礎(chǔ)鋼筋應(yīng)力較小的因素很多，如：設(shè)計(jì)

計(jì)算基礎(chǔ)底板與基礎(chǔ)梁時(shí)，一般采取地基反力均勻分布的計(jì)算模型。這種計(jì)算方

使基礎(chǔ)梁板鋼筋計(jì)算結(jié)果偏大，實(shí)際上對(duì)于跨厚比大于6的基礎(chǔ)板底和跨高比大于6的基礎(chǔ)梁來說，地基反力不均勻分布的程度較大，越靠近支座地基反力越大?；A(chǔ)梁板一般較高或較厚，其起拱作用會(huì)減少鋼筋應(yīng)力，使鋼筋實(shí)際應(yīng)力小于計(jì)算結(jié)果。基礎(chǔ)底面與土壤之間的摩擦力也會(huì)減少梁、板鋼筋應(yīng)力。4

。。。。。。28原來

對(duì)上部墻柱荷載向多段墻分?jǐn)偟奶幚聿粚?duì)，偏大很多有限元計(jì)算結(jié)果可以隨時(shí)與Midas對(duì)比有限元計(jì)算同時(shí)生成和Midas-Gen的接口文件30Midas-Gen計(jì)算結(jié)果地質(zhì)資料孔點(diǎn)不再要求土層數(shù)相同各勘探孔點(diǎn)可以有不同的的土層數(shù)小結(jié)：基礎(chǔ)計(jì)算分析幾大改進(jìn)要素高質(zhì)量有限單元?jiǎng)澐?；考慮上部剛度及荷載；全有限元計(jì)算分析；地基剛度的干預(yù)控制；有限元結(jié)果磨平處理；計(jì)算結(jié)果表達(dá)方式直觀簡(jiǎn)潔以等值線加數(shù)字，分布趨勢(shì)、薄弱環(huán)節(jié)明顯直觀通過配筋結(jié)果等值線局部調(diào)整可大幅降低實(shí)際配筋38各類荷載工況組合效應(yīng)管理基底壓力、樁反力，基礎(chǔ)彎矩、基礎(chǔ)剪力等的計(jì)算結(jié)果輸出有兩大類結(jié)果，一類是包絡(luò)的控制結(jié)果，另一類是各單荷載工況及各種組合工況下的中間結(jié)果。計(jì)算結(jié)果中，用戶可以查到每個(gè)單荷載工況和各種組合工況下的結(jié)果輸出。在基底壓力、樁反力，基礎(chǔ)彎矩、基礎(chǔ)剪力、重心校核等的結(jié)果菜單下都將出現(xiàn)如下的右側(cè)

框選項(xiàng)樁反力：用等值線及數(shù)值方式顯示完美的、可控的有限元計(jì)算結(jié)果放大圖形查看數(shù)據(jù)查看趨勢(shì)是否正常馬上看到最大和最小幅值筏板彎矩Mx：用等值線及數(shù)值方式顯示為了經(jīng)濟(jì)合理的筏板配筋放大圖形查看數(shù)據(jù)在筏板受力大的部位改進(jìn)結(jié)構(gòu)布置在筏板受力大的部位改進(jìn)結(jié)構(gòu)布置馬上看到最大和最小幅值44筏板最大彎矩圖：按照房間、支座顯示筏板彎矩My：用等值線及數(shù)值方式顯示為了經(jīng)濟(jì)合理的筏板配筋放大圖形查看數(shù)據(jù)在筏板受力大的部位改進(jìn)結(jié)構(gòu)布置在筏板受力大的部位改進(jìn)結(jié)構(gòu)布置馬上看到最大和最小幅值X向板底鋼筋圖：可以等值線及數(shù)值方式顯示分布正常有規(guī)律只在局部計(jì)算配筋大的位置補(bǔ)強(qiáng)，減少通長(zhǎng)鋼筋的比例馬上看到最大和最小幅值放大圖形查看數(shù)據(jù)47筏板計(jì)算配筋面積圖：按照房間、支座顯示8Y向板底鋼筋圖：可以等值線及數(shù)值方式顯示分布正常有規(guī)律只在局部計(jì)算配筋大的位置補(bǔ)強(qiáng)，減少通長(zhǎng)鋼筋的比例馬上看到最大和最小幅值筏板鋼筋設(shè)計(jì)優(yōu)化49參照配筋等值線圖可減少通長(zhǎng)鋼筋配置，有針對(duì)性地配置局部加強(qiáng)鋼筋根據(jù)頂部最大計(jì)算配筋生成頂部通長(zhǎng)鋼筋為減少頂部貫通筋，可增加局部補(bǔ)強(qiáng)鋼筋設(shè)置局部補(bǔ)強(qiáng)鋼筋后，筏板頂部鋼筋270噸，減少31%設(shè)置局部補(bǔ)強(qiáng)鋼筋前，筏板頂部鋼筋388噸補(bǔ)強(qiáng)筋由區(qū)內(nèi)外鋼筋差生成由于大部分區(qū)域計(jì)算配筋很?。ㄐ∮?3cm2），可將底部貫通筋比例從35%降低到25%減少底部貫通筋的比例，增加局部補(bǔ)強(qiáng)鋼筋貫通筋比例35%貫通筋比例25%減少底部貫通筋，增加局部補(bǔ)強(qiáng)鋼筋基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算55基礎(chǔ)承載力計(jì)算承載力計(jì)算是基礎(chǔ)設(shè)計(jì)首要關(guān)注的問題目前主要問題是：以前

只給出簡(jiǎn)單基礎(chǔ)的承載力結(jié)果，復(fù)雜基礎(chǔ)普遍靠用戶手算YJK在計(jì)算后的第一項(xiàng)菜單給出基礎(chǔ)承載力結(jié)果全面完整的計(jì)算結(jié)果設(shè)計(jì)院按承臺(tái)樁設(shè)計(jì)，業(yè)主要求按照筏板（800厚）+柱墩設(shè)計(jì)。承載力不高（160），但埋深12米，考慮深度修正系數(shù)后承載力達(dá)390。根據(jù)業(yè)主要求：給出筏板承載力驗(yàn)算結(jié)果。典型實(shí)例傳統(tǒng) 筏板有限元?jiǎng)澐纸Y(jié)果。計(jì)算不出筏板承載力YJK在計(jì)算后的醒目位置放基土/樁承載力驗(yàn)算菜單應(yīng)首先關(guān)注紅色的超限處本例無超限，不布樁也滿足要求查看各種工況組合的反力結(jié)果各荷載組合工況基底壓力等值線——最大223、最小59典型實(shí)例業(yè)主要求對(duì)筏板下的樁數(shù)量進(jìn)行優(yōu)化使用承載力布樁菜單,樁數(shù)量從100根降到81根樁承載力驗(yàn)算滿足要求基礎(chǔ)沖切抗剪計(jì)算控制筏板、承

基厚度的關(guān)鍵計(jì)算65采用有限元計(jì)算結(jié)果得出的樁土反力值在內(nèi)筒沖剪、墻柱沖切、樁沖切計(jì)算時(shí)，樁的反力和土的反力采用有限元計(jì)算結(jié)果得出的樁凈反力值不能采用樁承載力特征值計(jì)算——筏板加厚很多、過于保守不能采用筏板下樁、土的平均反力計(jì)算——結(jié)果不合理66工程概況上部為框筒結(jié)構(gòu)（混凝土

筒+鋼框架）， 3層，地上54層，總高203m。下部為平筏基礎(chǔ)，埋深為-15.0m，持力層為卵石，主筏板厚度2.0m，主樓下3.3m，

筒下3.95m。傳統(tǒng)內(nèi)筒沖剪結(jié)果平均凈反力=總荷載÷總面積3.95m厚筏，沖切安全系數(shù)0.6，以此推算，筏板厚度增大到6.5m才能滿足要求68YJK內(nèi)筒沖剪結(jié)果荷載-反力=沖切力沖切安全系數(shù)是1.89規(guī)范條文說明對(duì)比70PKPMYJK內(nèi)筒荷載951396936211地基反力354795786117沖切力596601150094安全系數(shù)0.61.89計(jì)算結(jié)果不同的原因采用平均基底壓力采用按彈性地基法計(jì)算的基底壓力承臺(tái)樁沖切71上部為剪力墻結(jié)構(gòu)，地上14層，總高34.8m。下部為樁承臺(tái)基礎(chǔ)，埋深為-4.5m，持力層為碎石。傳統(tǒng)的承臺(tái)樁沖切結(jié)果72從800mm開始，每增加50mm試算一次，直到滿足要求為止。最終，需要1250mm，才能滿足要求。實(shí)際上樁都在柱、墻沖切錐內(nèi)，不需要進(jìn)行角樁沖切驗(yàn)算《樁基規(guī)范》5.9.8：對(duì)位于柱（墻）破壞錐體以外的基樁。。。YJK的承臺(tái)沖切結(jié)果73計(jì)算柱沖切力時(shí)，如果樁在沖切錐

內(nèi)，則扣除樁反力，因此沖切力Fl為0。所有的樁都在柱墻沖切錐內(nèi)，不再進(jìn)行角樁沖切驗(yàn)算驗(yàn)算結(jié)果：800mm厚的承臺(tái)完全滿足要求。承臺(tái)、筏板柱沖切驗(yàn)算的沖垮比考慮沖跨比影響，按柱邊和樁邊位置確定沖切角，介于45度與75度之間（1-0.25）計(jì)算沖切力FL時(shí)，扣除沖切錐底面范圍內(nèi)的樁反力按照樁基規(guī)范（JGJ-2008）第5.9.7條：45度沖切錐內(nèi)有樁的情況下，柱墻沖切驗(yàn)算要考慮樁與柱墻的位置關(guān)系找到45°~75°的最不利沖切錐。而不能直接用45度沖切錐驗(yàn)算，因?yàn)?5度沖切錐可能不是最

位置柱沖切不夠時(shí)可移動(dòng)部分樁到柱的沖切破壞錐體內(nèi)將靠近柱的4根樁各向內(nèi)移動(dòng)100mm原來按45度沖切錐計(jì)算，計(jì)入了4根樁的反力76柱沖切筏板時(shí)根據(jù)柱和樁的位置自動(dòng)找出沖切破壞椎體原來 按45度算沖切錐，有2根樁在錐體內(nèi)，沖切結(jié)果滿足要求柱沖切筏板的部分計(jì)算書78計(jì)算書無樁時(shí)的計(jì)算公式有樁時(shí)的計(jì)算公式對(duì)帶邊框柱剪力墻按照墻肢和邊框柱的組合截面抗沖切驗(yàn)算左圖為自動(dòng)實(shí)現(xiàn)的合并沖切驗(yàn)算，即將邊框柱和剪力墻合在一起，作為一個(gè)驗(yàn)算單元考慮，相當(dāng)于一個(gè)異形

柱。圖中，白線為沖切錐與筏板底面的交線，藍(lán)線為沖切臨界截面左圖的其他情況，可通過人工交互的方式，指定需要“合算”的柱和墻肢，柱墻沖切圖給出所有墻、柱的計(jì)算結(jié)果，短墻肢自動(dòng)按照組合截面抗沖切驗(yàn)算沖切抗剪小結(jié)沖切破壞錐體下的反力：使用有限元結(jié)果的反力反力在計(jì)算書中輸出，無樁時(shí)的反力包括水浮力考慮上部墻、柱和下部樁的位置關(guān)系，考慮沖跨比對(duì)于短肢墻、對(duì)于帶邊框柱墻按照組合截面計(jì)算沖切輸出所有墻的結(jié)果基礎(chǔ)水浮力計(jì)算和防水板計(jì)算82水浮力計(jì)算或樁抗拔計(jì)算的關(guān)鍵參數(shù)基礎(chǔ)水浮力計(jì)算如果勾選底板抗浮驗(yàn)算（考慮最高水位）參數(shù)，將增加最高水位工況的計(jì)算，并在對(duì)基礎(chǔ)荷載的基本組合中增加一組疊加最高水位工況的荷載組合，最高水位工況在組合公式中簡(jiǎn)稱“?。ǜ撸?，在標(biāo)準(zhǔn)組合中增加恒+?。ǜ撸┑慕M合?？紤]最高水位后，可能增加基礎(chǔ)的彎矩、配筋，增加樁及抗拔樁承受的向上的拉力或減少壓力。還可進(jìn)行基礎(chǔ)的整體抗浮驗(yàn)算最低水位處理相同，但作用是減少基底壓力樁的抗壓和抗拉剛度分別設(shè)置不能承擔(dān)豎向壓力的樁，可將其抗壓剛度設(shè)置為0，這樣的樁在恒活風(fēng)組合工況下不起作用不能承擔(dān)抗拔承載力的樁，可將其抗拉剛度設(shè)置為0，這樣的樁在水浮力工況下不起作用考慮土樁抗拉抗壓剛度不同的迭代計(jì)算1）土只能承擔(dān)壓力，不能承擔(dān)拉力；2）普通樁、抗拔錨桿等拉壓剛度不同，差異很大。如果地基土或者樁出現(xiàn)了部分受壓部分受拉的情況，就應(yīng)該通過考慮土樁抗拉抗壓剛度不同的非線性迭代計(jì)算方法進(jìn)行分析水浮力大時(shí)，部分區(qū)域的筏板會(huì)出現(xiàn)上拱效應(yīng)，上拱區(qū)域的土將失去支撐作用，該區(qū)域的抗拔錨桿將起拉桿作用。這種情況需采用迭代計(jì)算才能得出土的壓力和錨桿的壓力值考慮土樁抗拉抗壓剛度不同的迭代計(jì)算非線性本質(zhì)要求不能使用疊加原理，所以不能按單工況分別計(jì)算、并對(duì)荷載組合通過效應(yīng)疊加的方法。應(yīng)該把組合后的荷載加載到基礎(chǔ)上進(jìn)行計(jì)算。簡(jiǎn)單實(shí)例對(duì)比分析這里空曠只有1層有柱這里空曠只有1層有柱空曠部位下的基底軸力只有其他柱的20%水浮力52

KN/m^2基于倒樓蓋模型的多模型分析方法——抗浮工況組合的基礎(chǔ)位移圖非線性分析方法——抗浮工況下的基礎(chǔ)位移圖基于倒樓蓋模型的多模型分析方法——配筋-X頂基于倒樓蓋模型的多模型分析方法——配筋-Y頂基于非線性方法——配筋結(jié)果-X頂（紅框區(qū)域）基于非線性方法——配筋結(jié)果-Y頂（紅框區(qū)域）傳統(tǒng)算法結(jié)論：必須設(shè)置抗拔樁才能滿足抗浮設(shè)計(jì)要求傳統(tǒng)算法結(jié)論上部剛度及荷載不均勻時(shí)，基礎(chǔ)抗浮計(jì)算（或其它基礎(chǔ)受拉情況）采用倒樓蓋模型、樓板模型、或線性計(jì)算方法，結(jié)果可能是偏于不安全。基于非線性的分析模型能準(zhǔn)確模擬水和上部荷載的相對(duì)關(guān)系，支座關(guān)系更加真實(shí)，所以可以準(zhǔn)確模擬出水上抬效應(yīng)?？紤]是否設(shè)置抗拔樁的計(jì)算最大水浮力發(fā)生在局部范圍：僅24kN/m2,整體抗浮穩(wěn)定驗(yàn)算通過，是否需要設(shè)抗拔樁？典型實(shí)例114115抗浮設(shè)計(jì)依賴錨桿抗拔和筏板彎曲抗浮共同作用最大頂部配筋24cm2最大頂部配筋36cm2某一帶有最大水浮力基本組合的筏板彎矩圖,依靠筏板本身的抗彎承載力承擔(dān)水浮力，沒有設(shè)設(shè)抗拔樁90米高的風(fēng)力發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)通過迭代計(jì)算結(jié)果控制基礎(chǔ)0應(yīng)力區(qū)的大小審圖認(rèn)為：上部結(jié)構(gòu)計(jì)算的Wmass.out文件的零應(yīng)力區(qū)驗(yàn)算結(jié)果，是基于上部的外包輪廓計(jì)算的，沒有考慮實(shí)際基礎(chǔ)的尺寸大小非迭代計(jì)算迭代計(jì)算迭代計(jì)算準(zhǔn)確給出最不利工況下的零應(yīng)力區(qū)百分比防水板設(shè)計(jì)對(duì)防水板自動(dòng)進(jìn)行二步計(jì)算。第一步計(jì)算將柱底、墻底作為支撐防水板的不動(dòng)支座，地基梁作為彈性支座，采用倒樓蓋模型對(duì)防水板進(jìn)行有限元計(jì)算和配筋計(jì)算。第二步計(jì)算非防水板基礎(chǔ)，如獨(dú)立基礎(chǔ)、樁承臺(tái)等，此時(shí)考慮防水板傳遞過來的荷載。防水板計(jì)算過程:柱下獨(dú)基和防水板二步計(jì)算一次完成本例對(duì)比說明防水板將水浮力傳給了獨(dú)基后，增加了獨(dú)基承受的彎矩和配筋僅布置了單樁承臺(tái)包圍單樁承臺(tái)布置了防水板由于防水板傳來的向上水浮力而使樁改為承受向上的拉力樁在1.0恒-1.0水浮力下的反力本例對(duì)比說明防水板將水浮力傳給了樁承臺(tái)下的樁防水板本身計(jì)算6種荷載工況組合：（1）標(biāo)準(zhǔn)組合

1.0恒-1.05??；（2）標(biāo)準(zhǔn)組合

1.0恒+1.0活（3）基本組合

1.2恒

+

1.4活-

1.2浮(低)（可設(shè)是否考慮）；（4）基本組合

1.35恒+0.98活-1.2浮(低)（可設(shè)是否考慮）；（5）基本組合

1.0恒-1.2浮(高)；（6）基本組合

1.0恒-1.0人防。注：防水板不承擔(dān)上部結(jié)構(gòu)荷載防水板的計(jì)算模型示意圖防水板基礎(chǔ)設(shè)計(jì)要點(diǎn)支持多塊防水板必須勾選多塊防水板建模方式1要包住柱墻等支座；多塊防水板對(duì)接邊要平齊一致，否則影響網(wǎng)格劃分質(zhì)量；多塊防水板建模方式2以最薄厚度建一大防水板；其他板厚區(qū)域在大防水板內(nèi)建小防水板；區(qū)域取較厚防水板；考慮防水板荷載傳遞到其他基礎(chǔ)的關(guān)鍵參數(shù)必須勾選【底板抗浮驗(yàn)算】；可控制傳遞到其他基礎(chǔ)的荷載組合典型防水板基礎(chǔ)工程防水板的兩種計(jì)算模型對(duì)比及應(yīng)用理想假定模型——基于倒樓蓋的二階段分析方法；精細(xì)分析模型——基于非線性抗浮驗(yàn)算的分析方法；防水板基于倒樓蓋的二階段分析的局限性采用柱墻不動(dòng)支座的理想模型，所以：未進(jìn)行整體抗浮驗(yàn)算；局部抗浮驗(yàn)算僅考慮局部彎曲部分，未考慮整體彎曲影響；不能進(jìn)行抗拔錨桿設(shè)計(jì)；用筏板建模；【基礎(chǔ)建?！侩p擊板邊線，隨時(shí)進(jìn)行筏板防水板切換防水板精細(xì)分析模型——基于非線性抗浮驗(yàn)算的分析方法；用筏板建防水板的基床系數(shù)指定為0一般防水板做法上是不考慮防水板下土的承載力的，其基床系數(shù)應(yīng)該指定為0;【基礎(chǔ)計(jì)算及結(jié)果輸出】【基床系數(shù)】菜單按【構(gòu)件】方式修改筏板基床系數(shù)為0，

自動(dòng)過濾筏板內(nèi)其他基礎(chǔ)的基床系數(shù)不被修改；參見上節(jié)內(nèi)容，就按照考慮上部基礎(chǔ)

同分析的非線性分析方法進(jìn)行計(jì)算分析。按【構(gòu)件】方式修改筏板基床系數(shù)為0沉降計(jì)算由于樁和土剛度的非線性屬性采用迭代計(jì)算沉降準(zhǔn)

組合下1411、沉降試算->確定初始樁剛度和基床反力系數(shù)；2、第一次有限元計(jì)算得到第一次位移，根據(jù)樁土剛度和位移得到樁反力和基底壓力計(jì)算第一次沉降；根據(jù)位移和沉降的差異，更新樁土剛度；3、第二次有限元計(jì)算得到新位移，再計(jì)算一次樁反力和基底壓力分層總和法得到新沉降，檢查位移和沉降差值，更新樁土剛度；4、多次迭代直到位移和沉降之差小于允許值；5、由于此法樁反力差別很大，僅用于沉降計(jì)算樁筏基礎(chǔ)沉降的多次迭代計(jì)算方法體現(xiàn)了上部結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)、地基的綜合因素基礎(chǔ)計(jì)算中考慮了上部結(jié)構(gòu)剛度；基礎(chǔ)計(jì)算采用了整體有限元計(jì)算；沉降計(jì)算采用分層總和法，考慮基礎(chǔ)間的互相影響；迭代以有限元位移值和沉降值一致為目標(biāo)；因此，這種沉降計(jì)算體現(xiàn)了上部結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)、地基的綜合因素143【計(jì)算選項(xiàng)】中提供了沉降迭代的高級(jí)選項(xiàng)是否進(jìn)行迭代計(jì)算的沉降計(jì)算結(jié)果對(duì)比迭代后：沉降差小，沉降和反力里大外小呈正鍋底形145一次計(jì)算，沉降值17-65迭代計(jì)算，沉降值19-44是否進(jìn)行迭代計(jì)算的樁剛度分布對(duì)比迭代后：樁土剛度里小外大呈倒鍋底形一次計(jì)算，樁剛度都是490666二次計(jì)算，樁剛度390000，170000，符合外剛內(nèi)柔規(guī)則《建筑筏形與箱形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》附錄E地基反力系數(shù)外側(cè)比中間部位的剛度大2.5-3倍大連綠地中心沉降迭代后的地基剛度分布中心區(qū)域5萬區(qū)域30萬平筏基礎(chǔ)沉降迭代實(shí)例沉降迭代效果不迭代的位移迭代的位移不迭代的沉降（71）迭代的沉降（36）樁筏筏基礎(chǔ)沉降迭代實(shí)例沉降迭代效果不迭代的位移迭代的位移不迭代的沉降（55）迭代的沉降（37）混合基礎(chǔ)沉降迭代實(shí)例沉降迭代效果不迭代的位移迭代的位移不迭代的沉降（53）迭代的沉降（46）其它155基礎(chǔ)底板采用受力明確、構(gòu)造簡(jiǎn)單的單向受力配筋與分布筋新增獨(dú)基形式（基礎(chǔ)平法標(biāo)準(zhǔn)圖雙柱獨(dú)

基梁

四柱獨(dú)）：基梁配筋圖柱沖切計(jì)算圖布置柱墩與未布置柱墩對(duì)