國內(nèi)輸氣管道高強度試壓方法研究及其在X80管道上的實踐

國內(nèi)輸氣管道高強度試壓方法研究及其在X80管道上的實踐楊鋒平1羅金恒1趙新偉1吳建成2王琴2楊理踐3國內(nèi)輸氣管道高強度試壓方法研究及其在X80管道上的實踐楊鋒平1羅金恒1趙新偉1吳建成2王琴2楊理踐31中國石油集團石油管工程技術(shù)研究，陜西西安，710065；中目石油天然氣股份西部管道分公司，新疆烏魯木齊，830012；3沈陽工業(yè)大學(xué)，遼寧沈陽，110870摘要：根據(jù)管道屈服強度的樣本統(tǒng)計數(shù)據(jù)，利用概率方法，結(jié)合管道埋地時的雙軸應(yīng)力狀態(tài)，并根據(jù)試壓段高差，確定管道可接受的最高強度試壓壓力?；诠艿缽椥宰冃危岢隹紤]空氣含量和水壓縮性的壓力一容積曲線理論表達(dá)式。在工程實踐中，采用壓力一容積曲線實時監(jiān)控試壓進程，應(yīng)用霍爾元件記錄泵沖程數(shù)確定管道進水量，以此獲得實際壓力一容積曲線。在伊寧一霍爾果斯管道工程中，根據(jù)上述方法確定管道試壓強度為試壓段高點不低于o．96sMYs，實際監(jiān)測所得的壓力一容積曲線與理論曲線吻合較好。管道未發(fā)生泄漏。關(guān)鍵詞：輸氣管道；高強度試壓；壓力一容積圖曲線；水壓縮性中圖分類號：TE832西氣東輸二線建成了全世界最長的x80輸氣管線，是國際管道建設(shè)的里程碑。但國內(nèi)管道試壓強度標(biāo)準(zhǔn)卻低于國際相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[1，2】，如對于一級地區(qū)x80輸氣管道，文獻【1】規(guī)定最低強度試壓系數(shù)為100％(O．8設(shè)計系數(shù))和90％(O．72設(shè)計系數(shù))；文獻【2】規(guī)定最小強度試壓系數(shù)為100％(0．8設(shè)計系數(shù))，最大為10r7％或壓力一容積曲線非線性偏轉(zhuǎn)0．2％；而我國GB5025l一2003?輸氣管道工程設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?[3】(現(xiàn)行)規(guī)定最低強度試壓系數(shù)僅為79％(O．72設(shè)計系數(shù))。目前，西二線一級地區(qū)管道強度設(shè)計系數(shù)為O．72，西三線已有300公里試驗段采用0．8設(shè)計系數(shù)。根據(jù)國外標(biāo)準(zhǔn)，采用O．8設(shè)計系數(shù)的管道最低強度試壓系數(shù)須到達(dá)100％，因此，高強度試壓(本文將試壓壓力產(chǎn)生的管道環(huán)向應(yīng)力大于90％sMYs的試壓稱為高強度試壓)將成為國內(nèi)管道建設(shè)的一個重要組成局部。管道試壓分為強度試壓和嚴(yán)密性試壓，本文討論強度試壓。高強度試壓有利于更高的缺陷檢出率和剩余應(yīng)變，應(yīng)力釋放程度，同時還可預(yù)留提壓空間，但需要解決的兩個關(guān)鍵問題是：(1)確定合理的試壓壓力，使得管道在可接受風(fēng)險范圍內(nèi)盡可能大的提升試壓壓力；(2)采取可靠的試壓監(jiān)測方法，使得試壓過程中一旦出現(xiàn)異常情況，可立即停止。針對(1)，試壓壓力通常取決于管道設(shè)計壓力及標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的試壓壓力與設(shè)計壓力的倍數(shù)n。在管徑、壁厚、鋼級確定條件下，設(shè)計壓力由管道強度設(shè)計系數(shù)決定。現(xiàn)行一級地區(qū)輸氣管道強度設(shè)計系數(shù)為0．72，n為1．1，其依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB5025l一2003制定已接近十年。近十年來，國內(nèi)在鋼管制造及管線建設(shè)方面取得了較大進步，管道強度試壓壓力存在提升空間。但究竟采用多大的試壓壓力，文獻【4】從斷裂控制角度給出了試壓強度應(yīng)越高越好，但同時指出由于管材性能的分散性，試壓強度應(yīng)不超過100％SMYs，文獻【5】從兩家管廠x70屈服強度及多家管廠的實物爆破數(shù)據(jù)統(tǒng)計出發(fā)，認(rèn)為100％一110％SMYs強度試壓是安全的。但其統(tǒng)計數(shù)據(jù)時沒有考慮樣本分布的下限值及對應(yīng)概率。針對某條具體管線，鋼管屈服強度分散性取決于該管線的自身特性(如鋼級、生產(chǎn)廠家等)，本文作者認(rèn)為不能根據(jù)一般意義上的統(tǒng)計數(shù)據(jù)無區(qū)別地應(yīng)用到每條管線上。其它研究1w】中，均提到了高強度試壓及采用極限屈服強度試壓的優(yōu)點，卻沒有進一步闡述如何根據(jù)國內(nèi)管道實際情況，確定試壓壓力。同時相比國外，由于國內(nèi)外冶金技術(shù)、制管工藝、管理方式和建設(shè)水平等存在差異，管線質(zhì)量不可防止存在差異，因此需要慎用國外標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的試壓壓力，以防止過度損傷管道。針對(2)，當(dāng)前國內(nèi)通過實時監(jiān)測壓力來控制試壓進程。對于高強度試壓，相關(guān)文獻㈣oJ包括AsMEB31．8—2021附錄均推薦使用壓力一容積曲線控制試壓。壓力一容積曲線是指試壓時管道壓力與進水量之間的關(guān)系曲線，本文簡稱P—v曲線。P—v曲線控制試壓在理論上首先要解決該曲線的數(shù)學(xué)表達(dá)，數(shù)學(xué)表達(dá)式的任務(wù)是提前預(yù)測管道壓力與進水量的關(guān)系，為實際試壓進程提供參考。文獻【11，12】曾對該表達(dá)式進行了深入研究，并且以與其它文獻[10】數(shù)據(jù)比照的方式加以驗證。但由于試驗數(shù)據(jù)均為低壓數(shù)據(jù)，故該表達(dá)式是否在工程實際中適用高強度試壓，仍需要實踐驗證。P—v曲線控制試壓在技術(shù)上需要解決的問題是如何采集進水量V信號，實驗室以水桶加液位計的模式并不適用于工程現(xiàn)場。AsME如何采集進水量V信號，實驗室以水桶加液位計的模式并不適用于工程現(xiàn)場。AsMEB31．8—2021推薦了以打壓泵沖程數(shù)作為計量管道進水量的一個手段，但國內(nèi)尚無先例。針對上述問題以及相關(guān)研究的缺乏，本文提出了根據(jù)鋼管屈服強度的實際統(tǒng)計數(shù)據(jù)來確定試壓壓力的方法；對于P—V曲線理論表達(dá)式，提出了高壓下考慮水壓縮性的理論表達(dá)式，并根據(jù)AsME技術(shù)方案，以泵車軸轉(zhuǎn)數(shù)記錄體積信號。通過伊寧一霍爾果斯x80輸氣管道工程的具體實踐，驗證了試壓壓力的合理性、P—V曲線理論表達(dá)式的正確性和V信號采集的可行性。1高強度試壓壓力計算方法1．1基于管材屈服強度分布的試壓壓力根據(jù)巴洛公式盯：絲 (1)2f式中，P為管道試壓壓力或運行壓力，MPa；D為管道外徑，m；t為管道壁厚，m；仃為內(nèi)壓產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力，應(yīng)不超過管道的屈服強度，MPa。由此可知，試壓及運行時管道承壓能力主要由管徑、壁厚和屈服強度決定?，F(xiàn)有制管水平對管徑和壁厚控制較好，但屈服強度的分散性仍較大，因此在管徑、壁厚認(rèn)為確定情況下，某根鋼管能否承受某個壓力由其實際屈服強度決定。對于幾十公里的試壓段，每根管子的屈服強度均不相同，且管段存在高差，因此高強度試壓(產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力接近管材最小要求屈服強度)可能會造成管道較大范圍的屈服損傷，如管材屈服強度均值較小，而標(biāo)準(zhǔn)差較大的情況。理論上，按標(biāo)準(zhǔn)要求，鋼管在出廠前均經(jīng)過了95％sMYS的水壓試驗(西三線為100％SMYS)，鋼管不應(yīng)有強度問題，但由于工廠管理方式、鋼管運輸及安裝損傷，總有強度不合格的鋼管安裝在實際管線上。嚴(yán)格講，高強度試壓除了排除缺陷，還可以排除強度不合格的鋼管(假設(shè)試壓系數(shù)到達(dá)loo％SMYS)，但指望通過高強度試壓把所有強度不合格的鋼管排除，是沒有必要(實際運行壓力并不很大)也不切實際的，否那么會增加大量的試壓本錢和拖延管道竣工時間。因此，為了防止大范圍損傷管道，且提升試壓壓力，本文認(rèn)為可根據(jù)鋼管實際屈服強度樣本數(shù)據(jù)，在一個可接受的概率條件下，確定最高試壓壓力。管道的屈服強度樣本數(shù)據(jù)可從制管時的監(jiān)造資料中獲取。依據(jù)DNV0SF101，針對一級地區(qū)，管道臨時階段可接受的非人為破壞的目標(biāo)失效概率為10-：，認(rèn)為可接受的概率值為99％?；谏鲜鏊悸?，可得管道的試壓壓力可由以下步驟確定：設(shè)管道符合正態(tài)分布的某個屈服強度樣本為x屈，其均值為斗屈，標(biāo)準(zhǔn)方差為盯屆，即x屆～N(斗屆，盯屈)。那么根據(jù)99％可靠度，需要求得樣本x屈中，存在一個臨界值盯。。(稱為屈服強度低值)，使得99％的個體都大于仃。。。由正態(tài)分布表可知，0．99概率對應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)變量值為2．33，于是可確定盯。計算公式為：qow2‰一233仃 ‘務(wù))保證試壓的允許破壞概率，試壓時需滿足仃=等‰ (3)于是可知試壓時的允許最大壓力值P．為：日=簪(4)1．2考慮埋地管道二向應(yīng)力狀態(tài)的試壓壓力在式(4)計算試壓壓力時，沒有考慮管道實際屈服強度和管材小試樣屈服強度的區(qū)別，或者認(rèn)為鋼管屈服行為符合第三強度理論(7rresca)。實際管道試壓時，處于二向應(yīng)力狀態(tài)，應(yīng)用第四強度理論(vonMises)，可知鋼管的屈服條件為：(5)(吒2一吼吼+吮2)05=q 式中，盯。為試壓產(chǎn)生的管道環(huán)向應(yīng)力，盯。為試壓產(chǎn)生的軸向應(yīng)力，盯。為管材屈服強度?，F(xiàn)場強度水壓試驗時，由于管道埋地管道受約束，有盯。=斗盯。。因為管線鋼的泊松比斗為0-3，故式(5)可化簡為：o·889吼2甌從潞吒=1．125呸 (7)由此對應(yīng)的強度試壓壓力P．計算公式為由此對應(yīng)的強度試壓壓力P．計算公式為E：半：砸(8)同樣根據(jù)99％的可靠度，當(dāng)試壓到達(dá)的等效應(yīng)力到達(dá)盯h時，實際鋼管可承受的環(huán)向應(yīng)力為1．125盯h，小數(shù)圓整后為1．1仃h，∥由式(7)還可知，實際管道屈服時的環(huán)向應(yīng)力是管材小試樣屈服強度的1．125倍，故式(4)計算的允許試壓壓力仍偏保守。式(8)說明，只要管線試壓壓力不超過1．1P。。，在管道符合第四強度理論情況下，仍能保證試壓時實際鋼管產(chǎn)生屈服的概率不大于1曠2。1．3實際試壓壓力確定實際試壓時，需要確定管線高點和低點的試壓壓力極值。假設(shè)以P'為高點試壓壓力，那么低點不能滿足99％概率可靠度的要求。因此采取的方案為以P。為高點試壓壓力，根據(jù)試壓段高差計算低點壓力P低點，其計算公式為：厶嚷?印勸×10。6=鼻+志@’式中，h為試壓段高差，m；p柬為水的密度，k咖3，g為重力加速度，取為10IIl／s2。假設(shè)P低點小于等于P2，那么以高點試壓壓力到達(dá)P．組織試壓；否那么，以低點試壓壓力到達(dá)P，組織試壓。試壓壓力確定流程圖如圖1所示。圖1高強度試壓壓力確定流程圖2P—V曲線彈性段理論表達(dá)式2．1不考慮水壓縮性表達(dá)式不考慮水壓縮性時，試壓時管道的進水量包含兩個局部：壓力增加導(dǎo)致的管道體積膨脹(彈性變形)以及壓縮管道未排凈的空氣所需的體積增量。參考文獻【8】，這兩局部體積增量表達(dá)式如下△礦1：蘭掣P(10)凹 c=三(D2—2Df絲一4f2—L)(11)2、 l—y 1一yp△y2=，z％(1一等) (12)r式中，△Vl為管道由于壓力上升導(dǎo)致的體積膨脹量，m，；△V2為管道內(nèi)未排凈空氣由于壓力上升導(dǎo)致的體積減小量(需要進水補充)，m3；L為試壓段長度，m；R為管道外半徑，m；v為管材泊松比，E為管材彈性模量，MPa；t為管道壁厚，m；P為試壓到達(dá)的壓力，MPa；D為管道外直徑，m；n為試驗段注滿水后的空氣殘留比例，v0為試壓段的管道容積，m，；P0為試驗段的初始壓力，MPa，一般為一個大氣壓。實踐中，對于式(10)，由于徑向為管道壁厚方向，對于大口徑薄壁管，壁厚變化引起的管道體積變化較小，以規(guī)格為驗段的初始壓力，MPa，一般為一個大氣壓。實踐中，對于式(10)，由于徑向為管道壁厚方向，對于大口徑薄壁管，壁厚變化引起的管道體積變化較小，以規(guī)格為1219×22mm規(guī)格的管道為例，經(jīng)測算，僅為△v1的5％，假設(shè)考慮空氣、水的壓縮性，該比例還將大大降低。因此，本文將該壁厚變化引起的體積變化忽略，得到△Vl表達(dá)式為：△y1==(1一l，21環(huán)(13Ef、該式的表達(dá)式更為簡潔，在不影響精度前提下，更適合工程應(yīng)用。式(10)一(13)中均沒有考慮溫差的作用，在工程實踐中，試壓時大氣溫度的變化范圍最大約為30℃，而埋地管線管壁溫度(認(rèn)為與管道中的水溫相同)變化范圍最大不超過lO℃，根據(jù)鋼管線膨脹系數(shù)(約為12×1瀘“(m．℃))，由此測算所得的體積變化量不超過O．02％，因此將溫度效應(yīng)忽略。2。2考慮水可壓縮性的表達(dá)式水的不可壓縮性論斷是建立在壓縮掉的體積與原體積百分比為一個小量的根底上，以及相對于氣體可壓縮程度而言的。假設(shè)將水壓縮掉的體積與壓力導(dǎo)致的管道膨脹體積相比，那么完全不是一個小量(詳見第3局部)，從而不能忽略，類似研究見文獻[13】。因此，在試壓的壓力～容積圖曲線關(guān)系建立過程中，需要考慮水的壓縮性。常溫下，水的體積彈性模量K為2．2×103MPa，根據(jù)體積彈性模量定義可知：K=芳 )環(huán) 由此可知，在試壓過程中，由于壓力上升導(dǎo)致水壓縮產(chǎn)生的進水量△v3計算公式如下：△y3=二_K (15)K〞矽量'△鑼籬獬犁l磚日學(xué)，試壓時壓力與進水量的關(guān)系式為：=魯曠n州一魯附∥1：糨柵 ㈣一阱槲一燃 止管道出現(xiàn)深度屈服，假設(shè)曲線出現(xiàn)向下偏轉(zhuǎn)，那么代表管道出現(xiàn)大范圍屈服變形，需要停止試壓。其容積的本質(zhì)含義是由于壓力導(dǎo)致管道的體積膨脹量，即希望得到P與△v1的關(guān)系，而工程實際得到的是P與V的關(guān)系，因此需要闡述清楚P—V曲線向下偏轉(zhuǎn)是否代表P一△v1曲線的向下偏轉(zhuǎn)。為此，根據(jù)式(12)、(13)、(15)，分別繪出P一△V1、P一△V2、P一△V3的曲線形狀，如圖2所示。由該圖可知，由于體積模量K根本為常數(shù)(即使認(rèn)為不是常數(shù)，也是隨壓力增大而增大)，在試壓壓力范圍內(nèi)(<40MPa)，P一△v3為直線(即使不是直線，也會向上偏轉(zhuǎn))；P一△v2曲線隨著壓力的增大而向上偏轉(zhuǎn)，代表隨著壓力的升高，升高相同壓力壓縮的氣體體積變?。籔一△vl曲線在管道尚未屈服前，為直線，在到達(dá)屈服后，向下偏轉(zhuǎn)。綜上可知，當(dāng)P—v曲線向下偏轉(zhuǎn)時，實際確實代表P一△vl曲線向下偏轉(zhuǎn)。因此，工程實際中監(jiān)控P-v曲線能夠到達(dá)高強度試壓監(jiān)測管道是否發(fā)生屈服變形的目的。圖2三局部進水量與壓力曲線示意圖2。3管道進水體積計量方案AsMEB31．8—2021推薦，采用計量打壓泵車的沖程數(shù)來計算管道的進水量V，根據(jù)此推薦，本文采用計量泵電機的轉(zhuǎn)數(shù)來計算管道的進水量。在正式試壓計量前，利用標(biāo)有刻度的水箱標(biāo)定電機每轉(zhuǎn)一圈代表的打壓泵出水量。轉(zhuǎn)數(shù)的計量原理與出租車?yán)锍逃嬃款愃疲河来朋w安裝在主軸或皮帶輪上，皮帶輪對應(yīng)的固定位置安裝霍爾元件，如圖3所示。主軸每旋轉(zhuǎn)一周，霍爾元件可計量一個電磁脈沖，從而記錄轉(zhuǎn)數(shù)。圖3體積計量圖元件可計量一個電磁脈沖，從而記錄轉(zhuǎn)數(shù)。圖3體積計量圖3X80輸氣管道高強度試壓的工程實踐伊寧一霍爾果斯輸氣管線外徑為1219mm，鋼級為x80，設(shè)計壓力12MPa。該管線中的3個試壓段(標(biāo)為s1、s2、s3)長度分別為2．95km、12．0km、32．7km；高程差分別為7．2m、13．4m、42．1m；壁厚分別為22、22、18．4mm，現(xiàn)需要對該管線進行高強度試壓。三個試壓段中，S1、s2屬于二級地區(qū)，s3屬于一級地區(qū)。由于管線運行采用統(tǒng)一壓力，因而最高試壓壓力取決于一級地區(qū)，確定完一級地區(qū)試壓強度后，二級地區(qū)兩個試壓段可采用一級地區(qū)的試壓壓力。s3試壓段屈服強度的駐廠監(jiān)督數(shù)據(jù)見表1，由表1可知，該樣本均值斗為584．1MPa，標(biāo)準(zhǔn)方差為盯。為22．70MPa。在99％概率可靠度下，根據(jù)公式(4)，可得P．為16．1MPa(小數(shù)向上圓整)；根據(jù)式(8)，可得P，為17．7MPa；根據(jù)公式(9)可得，當(dāng)高點壓力到達(dá)P．后，3個試壓段低點壓力P。。分別為：16．2MPa、16．2MPa、16．5MPa，均小于P，，于是3個試壓段均根據(jù)試壓段高點到達(dá)16．1MPa進行試壓。假設(shè)根據(jù)GB50251—2003，那么高點試壓壓力只需到達(dá)13．2MPa即可，故本文確定的試壓壓力與GB50251—2003相比，提高了22．0％。表1試壓段s3鋼管屈服強度樣本數(shù)據(jù)(MPa)575 561 583 570 648 653 579 608 562 555558 559 590 59l 588 584 589 593 559 559563 567 630 594 557 569 568 593 564 585565 557 592 569 589 605 579 598 560 569582 566 582 560 579 624 574 617 570 600583 579 608 556 555 620 582 594 560 605570 605 559 572 557 569 583 622 566 562571 625 56l 571 592 605 579 581 557 555555 605 600 585 604 576 618 583 589 555589 615 610 567 597 614 567 580 600 555598 570 580 637 599 588 568 568 580 579570 569 600 634 632 594 563 615 560 574660 599 555 598 609 608 605 575 559 557560 584 585 565 577 611 579 607 587 595555 575 6lO 612 564 581 585 559 564 603現(xiàn)場試壓情況如圖4所示，試壓所得P—v曲線見圖5。由圖5可知，3個試壓段的P—v曲線均未出現(xiàn)偏轉(zhuǎn)，說明在16．1MPa的試壓強度下，該條管道未發(fā)生大面積屈服鋼管并未出現(xiàn)大范圍屈服，說明本文提出確實定試壓壓力的方法具有合理性。由圖5還可知，sl試壓段的空氣剩余量根本沒有，管道剛開始進水，壓力就開始上升；s2試壓段略有空氣剩余量，而s3試壓段空氣剩余量較多，P—V曲線在初始階段升壓緩慢。為了驗證本文提出的理論P—v曲線(式(16))，將式(16)計算所得曲線與現(xiàn)場實際曲線比照。在式(16)計算時，需要知道空氣剩余百分比n值。由于管道注水量無法準(zhǔn)確預(yù)知以及注水時空氣的混入，故而可根據(jù)實際P—v曲線設(shè)置一個合理的n值。假設(shè)式(16)存在錯誤，那么僅調(diào)整n值無法使得與實際P—v曲線一致，因此合理的n值下，假設(shè)理論與實際相符，那么說明式(16)準(zhǔn)確，假設(shè)任何n值下，均無法使得理論與實際相符，那么式(16)不準(zhǔn)確。依據(jù)此驗證思路，將s1試壓段的空氣含量n值設(shè)為0，將s2試壓段的n值設(shè)為O．0005，將s3試壓段的n值設(shè)0．02(一般認(rèn)為，試壓時空氣含量在2％以內(nèi)可以接受)，得到包含理論與實際P—v曲線圖，如圖5所示。在到達(dá)試壓壓力16．1MPa時，3個試壓預(yù)測與實測值的誤差分別為9．85％、2．36％、4．83％，說明理論預(yù)測曲線與實測曲線符合較好。存在誤差的原因如下：數(shù)據(jù)采集時打壓泵每個沖程的出水量相同。實際上打壓泵的容積效率不是常數(shù)，在高壓情況下會有一定下降；另外，工程實踐中，有時打壓泵會存在泄漏。因此，一般情況下，同樣壓力下，實測的進水量比預(yù)測的進水量稍大。同時，分析預(yù)測曲線中V的組成，其中△V1、△V2、△V3各自所占的比例見表2。由表2可知，對于空氣含量，空氣含量越小，△V2越小，總體進水量也較小，打壓既同時，分析預(yù)測曲線中V的組成，其中△V1、△V2、△V3各自所占的比例見表2。由表2可知，對于空氣含量，空氣含量越小，△V2越小，總體進水量也較小，打壓既平安又省時省力。當(dāng)n占2％時，由圖5c可知，壓縮空氣所需的進水量占60％，嚴(yán)重影響試壓進程，一旦出現(xiàn)爆炸，將造成嚴(yán)重后果。由水壓縮性計算而得的△V3，表2數(shù)據(jù)顯示，其值均超過△V1，并且在沒有空氣的情況下占2，3左右，是試壓迸水量的一個重要因素，決不可在計算中忽略。圖4現(xiàn)場試壓照片；{■?_l圖5P—v曲線實測曲線和預(yù)測曲線比照圖表2強度試壓結(jié)束時進水總量中各個分量所占比例表4結(jié)論(1)以管材駐廠監(jiān)督小試樣屈服強度統(tǒng)計數(shù)據(jù)為依據(jù)，根據(jù)一定的概率可靠性，結(jié)合埋地管線兩向應(yīng)力狀態(tài)及試壓段高差，確定新建管線高強度試壓壓力。以伊霍線為例，確定試壓壓力為試壓段高點產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力不低于0．96SMYs。(2)提出了考慮水壓縮性的P—v曲線的理論表達(dá)式，在高強度試壓中，這種壓縮性決不可忽略。(3)實現(xiàn)了一種試壓時計量進水量的方法。(4)在伊霍線試壓工程實踐中，本方法確定的試壓壓力比GB50251—2003提升了22．0％，利用本文方法采集所得壓力一容(3)實現(xiàn)了一種試壓時計量進水量的方法。(4)在伊霍線試壓工程實踐中，本方法確定的試壓壓力比GB50251—2003提升了22．0％，利用本文方法采集所得壓力一容積圖曲線與本文提出的P—v曲線的理論表達(dá)式吻合良好，是輸氣管道高強度試壓的一次有益嘗試。參考文獻[1】 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