結構模型輸入及參數設置

結構模型輸入及參數設銘1、總信息：1.1水平力與整體坐標系夾角：0根據抗規(guī)（GB50011-2001以下同）5.1.1條規(guī)定，“一般情況下，應允許在建筑結構的兩個主軸方向分別計算水平地震作用并進行抗震驗算，各方向的水平地震作用應由該方向的抗側力構件承擔；有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于15度時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用”。當計算地震夾角大于15度時，給出水平力與整體坐標系的夾角（逆時針為正），程序改變整體坐標系，但不增加工況數。同時，該參數不僅對地震作用起作用，對風荷載同樣起作用。通常情況下，當Satwe文本信息“周期、振型、地震力”中地震作用最大方向與設計假定大于15度（包括X、y兩個方向）時，應將此方向重新輸入到該參數進行計算。1.2混凝土容重：26本參數用于程序近似考慮其無法自動計算的結構面層重量。同時由于程序未自動扣除梁板重疊區(qū)域的結構荷載，因而該參數主要近似計算翌向構件的面層重量。一通常對于框架結構取25-26;框架-剪力墻結構取26；剪力墻結構，取26-27。3鋼容重：78一般情況下取78,當考慮飾面設計時可以適當增加。1.4裙房層數：按實際填入混凝土高規(guī)（JGJ3-2002，以下同）第4.8.6條規(guī)定：與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應低于主樓的抗震等級，主樓結構在裙房頂部上下各一層應適當加強抗震措施。同時抗規(guī)6.1.10條條文說明要求：帶有大底盤的高層抗震墻（筒體）結構，抗震墻的底部加強部位可取地下室頂板以上H/8，向下延伸一層，大底盤頂板以上至少包括一層。裙房與主樓相連時，加強部位也宜高出裙房一層。因此，本參數必須按實際填入，裙房層數包括地下室層數。1.5轉換層所在層號：按實際填入該參數只為程序決定底部加強部位及轉換層上下剛度比的計算和內力調整提供信息。輸入轉換層號后，程序可以自動判讀框支柱、框支梁及落地剪力墻的抗震等級和相應的內力調整。同時當轉換層號大于等于三層時，程序自動對落地剪力墻、框支柱抗震等級增加一級。自動實現0.2Q0或0.3Q0的調整。本參數必須按實際填入，轉換層層號包括地下室層數。指定轉換層層號后，框支梁、柱及轉換層的彈性樓板還應在特殊構件定義中指定。1.6地下室層數：按實際填入程序據此信息決定底部加強區(qū)范圍和內力調整，內力組合計算時，其控制高度扣除了地下室部分；對I、II、山、即抗震結構的底層內力調整系數乘在地下室的上一層；剪力墻的底部加強部位扣除了地下室部分。程序據該參數扣除地下室的風荷載，并對地下室的外圍墻體進行土、水壓力作用的組合，有人防荷載時考慮水平人防荷載。地下室一般與上部共同作用分析，地下室剛度大于上部層剛度的2倍，可不采用共同分析。本參數必須按實際填入，當地下室局部層數不同時，以主樓地下室層數輸入。1.7墻元細分最大控制長度：2.0;該參數用于墻元細分形成一系列小殼元時，為確保設計精度而給定的殼元邊長限值。該限值對精度有影響但不敏感。對于尺寸較大的剪力墻，可取2.0，對于框支結構，可取1.01.5。1.8強制剛性樓板假定：按照需要勾選計算樓層位移比和結構層間位移比時：勾選；計算結構周期、位移、內力與配筋節(jié)點：內部墻元剛度矩陣凝聚計算的控制參數。對于多層結構或者復雜高層建筑需提高計算精度時，選擇出口節(jié)點；對于一般高層建筑，可選擇內部節(jié)點。選擇出口節(jié)點，只把因墻元細分而在其內部形成的節(jié)點凝聚掉，四邊上的節(jié)點均作為出口節(jié)點，墻元的變形協調性較好，但計算量大；選擇內部節(jié)點，墻元僅保留上下兩邊的節(jié)點作為出口節(jié)點，墻元的其它節(jié)點作為內部節(jié)點被凝聚掉，故墻元兩側的變形不協調，精度稍差，但效率高。1.10墻梁轉框架梁：5（填0為不轉換）目前程序只能自動轉換規(guī)則對齊、墻厚不變的洞口。設計時應通過平面圖查看轉換后的結果。連梁按照殼元進行有限元分析，當殼元劃分不夠細時，將造成較大的誤差，故輸入時當跨高比大于5時，應直接按照框架梁輸入，跨高比小于2.5時，按洞口輸入，以確保計算精度。1.11結構材料信息：鋼筋混凝土結構根據該參數確定地震作用和風荷載計算所遵照的規(guī)范。不同結構的地震影響系數取值不同，不同結構體系的風振系數不同，結構基本周期也不同，影響風荷計算。結構材料信息分為鋼筋混凝土結構、鋼砼混合結構、有填充墻的鋼結構、無填充墻的鋼結構和砌體結構，按實填寫。其中底框結構按砌體結構填寫。1.12結構體系：復雜規(guī)范規(guī)定不同體系的結構內力調整及配筋要求不同，程序根據該參數對應規(guī)范中相應的調整系數。結構體系應在給出的多種體系中選最接近實際的一種按實填寫。當結構體系定義為短肢剪力墻時，對墻肢截面高度和厚度之比小于8的短肢剪力墻，程序對其抗震等級自動提高一級。（高規(guī)7.1.2條3）1.13荷載計算信息：模擬施工加載3程序給出4種模擬施工加載方式，通常情況下應選擇模擬施工加載3。一次性加載：整體剛度一次加載，適用于多層結構、有上傳荷載的情況模擬施工加載1:整體剛度分次加載，可提高計算效率，但與實際不相符；模擬施工加載2:整體剛度分次加載，但分析時將翌向構件的剛度放大10倍，是一種近似方法，改善模擬施工加載1的不合理處，是結構傳給基礎的荷載比較合理；模擬施工加載3:分層剛度分次加載，比較接近實際情況。1.14風荷載計算信息：計算風荷載除完全的地下結構，均應計算風荷載。1.15地震作用計算信息：計算水平地震作用一般應計算水平地震作用，按照抗震規(guī)范5.1.1條規(guī)定，89度時的大跨度和長懸臂結構及9度時的高層建筑（如結構轉換層中的轉換構件、跨度大于24m的樓蓋或屋蓋、懸挑大于2m的水平懸臂構件等），應計算翌向地震作用。（高規(guī)3.3.2條文說明）抗震規(guī)范5.1.6條對于6度區(qū)的建筑，規(guī)定可不進行截面抗震驗算。但目前應進行結構抗震驗算。1.16結構所在地區(qū)：全國。目前山東省沒有地方規(guī)定，按國家規(guī)范執(zhí)行。廣東、上海等地區(qū)的工程按要求選擇。17施工次序：按工程需要對一些傳力復雜的結構，如轉換層結構、下層荷載由上層構件傳遞的結構、巨型結構等，應采用多層施工的施工次序。對于帶轉換層的結構，應指定轉換層及其上兩層為同一施工次序^目的是避免逐層施工導致缺少上部構件剛度貢獻而產生荷載丟失。對廣義層結構模型，應考慮樓層的連接關系指定施工次序。但這時應注意必須定義模擬施工加載3。2、風荷載信息：2.1修正后的基本風壓：按荷載規(guī)范荷載規(guī)范（GB5009-20017.1.2條規(guī)定：一般按照50年一遇的風壓采用，但不得低于0.3KN/m2。對于高層建筑、高聳結構及對風荷載敏感的結構，基本風壓應適當提高。高規(guī)3.2.2條條文說明，房屋高度大于60m時，按照100年一遇風壓值采用；對于門式剛架，規(guī)程規(guī)定基本風壓按荷載規(guī)范的規(guī)定值乘以1.05。風荷載作用面的寬度，程序按計算簡圖的外邊線的投影距離計算，因此當結構頂層帶多個小塔樓而沒有設銘多塔樓時，會造成風載過大。因此一定要進行多塔樓定義，否則風荷載會出現錯誤。另外，頂層女兒墻高度大于1米時應修正頂層風載，在程序給出的風荷上加上女兒墻風荷。這里風荷載的計算是一種簡化輸入，假定迎風面、背風面受荷面積相同，每層風荷載作用于各剛性塊的形心上，樓層所有節(jié)點平均分配風荷載，忽略了側向風影響，也不能計算屋頂的風吸力和風壓力。所以，對于平面、立面不規(guī)則的結構（如空曠結構、大懸挑結構、體育場館、較大面積的錯層結構、需要計算屋面風荷載的結構等），應考慮特殊風荷載的輸入，目的是更真實的反應結構受力的情況。2.2結構基本周期：分兩次計算目的是計算風荷載的風振系數。荷載規(guī)范741條：對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋和基本周期大于0.25s的各種高聳結構及大跨度屋蓋結構，均應考慮風壓脈動對結構順風向的風振的影響。高規(guī)3.2.6條給出近似值：規(guī)則框架T=(0.08-0.10)N；框剪結構、框筒結構T=(0.06-0.08)N;剪力墻、筒中筒結構T=(0.05-0.06)N。N為房屋層數。另外荷載規(guī)范7.4.1條，附錄E也給出近似計算方法，程序中給出的基本周期是采用近似方法計算得到的。首先按默認值試算，然后將試算的結構基本周期結果填入，作為本結構的基本周2.3地面粗糙度類別：B類A類：近海海面海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)；C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。按實際選擇，應注意靠近海邊的建筑。2.4體型分段數：1一般情況下分段數為1。程序自動扣除地下室高度，不必將地下室單獨分段。高層立面復雜時，可考慮體型系數分段。2.5第一段最高層號：結構最高層號當體型分段數為1時，即結構最高層號。2.6體型系數：按荷載規(guī)范7.3節(jié)和高規(guī)3.2.5條高規(guī)3.2.5條：1、圓形和橢圓形平面Us=0.8；正多邊形及三角形平面，Us=0.8+1.2/(n的平方根)，其中n為正多邊形邊數矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3；下列建筑的風荷載體形系數Us=1.4；:V形、丫形、弧形、雙十字形、井字形平面；:L形和槽形平面；iii:周寬比H/Bmax大于4、長寬比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平面。須更細致進行風荷載計算的場臺，按附錄A米用。荷載規(guī)范7.3.2條和高規(guī)3.2.7條：多棟高層建筑間距較近時，宜考慮風力相互干擾的群體效應。根據國內學者的研究，當相鄰建筑物的間距小于3.5倍的迎風面寬度且兩建筑物中心線的連線與風向成45度角時，群樓效應明顯，其增大系數一般為1.25-1.5，最大到1.8。目前多棟高層建筑間距較近時，可取群樓效應增大系數1.25執(zhí)行。型系數：0.5應用于設縫多塔結構。由于遮擋造成的風荷載折減值通過該系數來指定。當縫很小時，可取0.5。3、地震信息：3.1規(guī)則性信息：不規(guī)則抗規(guī)3.4.2條規(guī)定了不規(guī)則的類型：平面不規(guī)則的類型：扭轉不規(guī)則（位移比超標）、凹凸不規(guī)則（結構平面凹進大于30%、樓板局部不連續(xù)（樓板的尺寸和平面剛度急劇變化）翌向不規(guī)則的類型：側向剛度不規(guī)則（剛度比超標、立面收進超過25%、翌向抗側力構件不連續(xù)（帶轉換層結構）、樓層承載力突變（層間受剪承載力小于相鄰上一樓層的80%。3.2設計地震分組、設防烈度、場地類別：按實填寫由設計地震分組和場地類別確定場地特征周期，由設防烈度、特征周期、結構自振周期及阻尼比確定結構的水平地震影響系數，從而進行地震作用計算。應注意場地類別自地質勘查報告中查得后應按照抗規(guī)4.1.6條復核。3.3框架抗震等級、剪力墻抗震等級：按抗規(guī)6.1.2或高規(guī)4.8采用按照抗規(guī)6.1.2條或高規(guī)4.8的規(guī)定采用。抗震等級確定應注意如下幾點：1、框架-剪力墻結構，當框架承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的50%寸n2、一外，不應低于主樓的抗震等級（主樓為帶轉換層高層結構時，裙房的抗震等級按主樓的高度，框架-剪力墻結構的剪力墻查表）。3）一地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時，地下一層的抗震等級應與上部結構相同，4）無上部結構的地下室或地下室中無上部結構的部分，可根據情況采用三級或四5）乙類建筑時，應按照提高一度的設防烈度查表確定抗震等級。6）高規(guī)1062條及其條文說明：抗震設計時，轉換層不宜設銘在底盤屋面的上層塔樓內，對于復雜高層建筑，因可能帶來結構不同部位的抗震等級不同。如帶轉換層的高層建筑，底部加強部位和非底層加強部位以及地下二層以下抗震等級不一致，程序給出兩種指定方式。但無論采用何種方式，程序以手工修改的抗震等級為最優(yōu)級別進行計算。第一種方式：在該兩項填入底部加強部位剪力墻和框架的抗震等級，然后在特殊構件補充定義中，人工調整非加強部位（包括地下二層及以下樓層）的抗震等級。此時應注意，填入的抗震等級為按照高規(guī)表4.8.2、4.8.3查出的抗震等級，對于轉換層在3層及以上時，其框支柱、剪力墻底部加強部位抗震等級的提高有程序自動完成，不必再人工干預底部加強部位的柱、墻抗震等級。第二種方式：在該兩項填入非底部加強部位剪力墻和框架的抗震等級，然后在特殊構件補充定義中，人工調整加強部位和地下二層及以下樓層的抗震等級，這時注意底部加強部位人工調整的框支梁、柱及剪力墻的抗震等級應為提高以后的最終等級。另外，對于轉換層在3層及以上時底部加強部位的剪力墻的抗震等級，無論程序自動調整還是人工調整，抗震等級提高均指落地剪力墻，非落地剪力墻不必提高（參見高規(guī)10.2.5條條文說明）。短肢剪力墻結構輸入剪力墻抗震等級時，應按照剪力墻結構查表給出，程序自動提高一級計算。3.4中震（大震、不屈服設計：不選屬于結構性能設計的范圍，目前規(guī)范沒有規(guī)定。程序處理的原則為：地震影響系1.0;取消強柱弱梁、強剪弱彎調數按中震（大震）采用；地震分項系數為1.0;取消強柱弱梁、強剪弱彎調不同于中震（大震）彈性設計，這時應采用中震（大震）的地震影響系數，將抗震等級改為四級（不進行相關調整）。3.5斜交抗側力構件方向附加地震數及相應角度當計算地震夾角大于15度時，根據抗震規(guī)范5.1.1條規(guī)定，應計算抗側力構件方向的水平地震作用。這里填入的參數主要是針對非正交的平面不規(guī)則結構中，除了兩個正交方向外，還要補充計算的方向角數。注意該參數僅對地震作用計算有關，與風荷載計算無關?？箓攘嫾较蛞话憔褪墙Y構的較大側向剛度方向，也就是地震力作用不利方向，所以在此應輸入沿平面布銘中局部柱網的主軸方向。同時，輸入時應選擇對稱的多方向地震，如45度和-45度（逆時針方向為正），因為風荷載計算沒有考慮多方向不對稱的輸入易造成對稱結構的配筋不對稱。3.6考慮偶然偏心：勾選抗規(guī)5.2.3條對平面規(guī)則的結構采用增大邊棉結構地震內力的方式考慮該扭轉影響，這對高層建筑不盡合理。根據高規(guī)3.3.3條，由于施工、使用、地震地面運動的扭轉分量等因素所引起的偶然偏心的不利影響，計算單向地震作用是，應考慮偶然偏心（5%Li）的影響。同時，高規(guī)3.3.3條條文說明規(guī)定當計算雙向地震作用時，可不考慮質量的偶然偏心影響。當設計者同時指定考慮偶然偏心和雙向地震作用時，程序僅對無偏心的地震作用效應進行雙向地震作用，無論左偏心還是右偏心均不做雙向地震作用計算。因此，無論是否考慮雙向地震作用，均應勾選本參數。3.7雙向地震作用：勾選抗規(guī)5.1.1條和高規(guī)3.3.2條規(guī)定質量和剛度明顯不對稱的結構應計入雙向地震作用的影響。位移比超過1.2時，必須考慮雙向地震作用。程序計算雙向地震的扭轉效應方法見PKPMO用戶手冊，X、丫方向的地震作用均有不同程度的放大，比高規(guī)5.2.3條的要求嚴格。程序隱含“考慮雙向地震作用”是不考慮偶然偏心的，自動按二者最不利計算，因此，所有結構計算均應選上考慮雙向地震作用。3.8計算振型個數：15抗震規(guī)范5.2.2條條文說明規(guī)定振型個數一般取振型參與質量達到總質量的90%八需的振型數；高規(guī)3.3.10條規(guī)定不考慮扭轉藕聯振動的結構，規(guī)則結構取3,當建筑較高、結構沿翌向剛度不均勻是可取5-6;高規(guī)3.3.11條規(guī)定考慮扭轉轉藕聯振動的結構，一般情況可取9-15,多塔結構每個塔樓的振型數不小于9個。目前Satwe軟件對所有結構均考慮扭轉轉藕聯振動計算。因此振型數按以下原則選取，并同時滿足地震作用有效質量系數要大于等于0.9且不小于3個，振型數應為3的倍數。當結構按側剛計算時，單塔樓考慮耦聯時應大于等于9;復雜結構應大于等于15；多塔結構的振型個數應大于等于9倍的塔樓數。（注意各振型的貢獻由于扭轉分量的影響而不服從隨頻率增加面遞減的規(guī)律）。當結構按總剛計算時，采用的振型數不宜小于按鍘剛計算的2倍，存在長梁或跨層柱時應注意低階振型可能是局部振型，其階數低，但對地震作用的貢獻卻較小。3.9活載折減系數：0.5按照抗規(guī)5.1.3條和高規(guī)336條執(zhí)行。樓面活荷載按照實際情況計算時取1.0；按等效均布活荷載計算時。藏書庫、檔案庫、庫房取0.8;硬鉤吊車懸吊物重力取0.3，軟鉤吊車懸吊物重力取0;其它情況取0.5。3.10周期折減系數：0.9周期折減的目的是為了充分考慮非承重填充墻剛度對結構自振周期的影響，因為周期小的結構，其剛度較大，相應吸收的地震力也較大。若不做周期折減，則結構偏于不安全。高規(guī)3.3.17條規(guī)定，當非承重墻體為實心磚墻時，可按下列規(guī)定取值：框架結構0.6-0.7;框架一剪力墻結構0.7-0.8;剪力墻結構0.9-1.0。實際取值時可根據填充墻的數量和剛度大小取上限或下限。當非承重墻體為空心磚或砌塊時，可按下列規(guī)定取值：框架結構0.75（灰砂磚），0.80（空心砌塊）；框架一剪力墻結構0.9-1.0;剪力墻結構可取0.95-1.0。應注意短肢剪力墻結構的周期折減可按照框架-剪力墻取值。當結構的第一自振周期T1WTg時，不需進行周期折減，因為此時地震影響系數由程序自動取結構自振周期與特征周期的較大值進行計算。3.11結構阻尼比：5%抗規(guī)5.1.5條規(guī)定，除有專門規(guī)定的外，建筑結構的阻尼比取0.05;8.2.2條規(guī)定，鋼結構在多遇地震下的阻尼比，不超過12層的鋼結構可采用0.035，超過12層的鋼結構可采用0.02（同高層民用鋼結構規(guī)程4.3.3條的規(guī)定），罕遇地震分析，阻尼比采用0.05。3.12特征周期及多遇地震、罕遇地震影響系數最大值：按照抗規(guī)5.1.4條執(zhí)行。3.13查看和調整地震影響系數曲線：不修改一般情況下按照抗規(guī)5.1.5條執(zhí)行。4、活載信息：4.1墻柱及基礎活荷載折減：按照需要勾選或不選按照荷載規(guī)范4.1.2條規(guī)定，設計樓面梁、墻柱、基礎時，樓面活荷載應乘以規(guī)定的折減系數。其中樓面梁的活荷載折減是在PM樓面荷載導算過程中完成，而翌向荷載折減在Setwe荷載信息中規(guī)定。規(guī)定樓面梁活荷載折減時，程序的處理方式為：對房間荷載導算到梁上時才折減，導算到墻上時不折減；程序只對標準層（即樓面）的梁折減，對屋面梁不折減；當次梁按照主梁輸入時，結構主梁可能被分成幾段引起導荷面積減少，程序無法判斷而少折減部分活荷載；程序無法判斷大底盤主樓以外的屋面梁而統(tǒng)一按照樓面梁進行折減；程序無法判斷荷載規(guī)范4.1.2條中汽車通道及汽車庫的樓板為單向板或雙向板，統(tǒng)一按一個折減系數進行折減；Setwe計算時，直接按照折減后的樓面梁荷載向下傳遞，如此時規(guī)定翌向構件和基礎的活荷載折減，將導致活荷載被折減了兩次，與規(guī)范規(guī)定不符。因此如果需要，樓面梁的和翌向構件的內力和配筋應按照折減和不折減分別計算兩次。規(guī)定翌向（柱、墻）構件及基礎的活荷載折減時，程序自動判斷柱、墻上方樓層數進行折減，在JCCAD中點取自動按樓層折減活荷載，也可實現柱、墻下的活荷載根據其上連樓層數折減；按照荷載規(guī)范4.1.2條第2款規(guī)定的折減系數，根據建筑功能和結構特點修改折減系數。通常情況下，民用建筑可以折算，業(yè)廠房不折算。建議樓面梁在PM導算時不考慮樓面梁荷載折減，Satwe計算時考慮墻、柱及基礎活荷載的折算，當應注意根據不同建筑功能修改活荷載折減系數。4.2梁活載不利布銘：輸入的最高層號高規(guī)5.1.8條規(guī)定：當樓面活荷載大于4KN/m2時，應考慮樓面活荷載不利布銘引起的梁彎矩增大。建議所有結構計算均考慮活荷載不利布銘，輸入結構的最高層號A5、調整信息:5.1梁端負彎矩調幅系數：0.8高規(guī)5.2.3條規(guī)定翌向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形內力重分布，其調幅系數為：現澆框架梁0.8-0.9;裝配整體式框架梁0.7-0.8工框架梁端負彎矩條幅后，梁跨中彎矩應按照平衡條件相應增大；應先對翌向荷載作用下的框架梁的彎矩進行調幅，然后與水平作用產生的框架梁彎矩進行組合。對于現澆樓板，一般取0.8。另外，程序隱含鋼梁為不調幅梁，若需調幅，應在特殊構件定義中人工交互修改。5.2梁活載內力放大系數：1.0高規(guī)5.1.8條條文說明：如果活荷載較大，可將未考慮活荷載不利布銘計算的框架梁彎矩乘以1.1-1.3，近似考慮活荷載不利布銘影響時，梁正、負彎矩應同時放大。已考慮活荷載不利布銘時，取1.0。5.3梁扭矩折減系數：0.4高規(guī)5.2.4條規(guī)定對于現澆樓板結構，應考慮樓板對梁抗扭的約束作用。程序通過對梁的扭矩進行折減達到減少梁的扭轉變形和扭矩計算值，折減系數為0.4-1.0,一般取0.4。對不與剛性樓板相連或圓弧梁，此系數不起作用。5.4剪力墻加強區(qū)起算層號：1程序在計算底部加強區(qū)高度時，扣除地下室的高度計算且缺省將地下室作為剪力墻的底部加強區(qū)，這時剪力墻的底部加強去起算層號為1。實際上根據規(guī)范要求，除特殊情況外，地下室可以不作為底部加強部位。具體操作時，可認為地下二層及其以下不作為底部加強部位，通過修改本參數使關于剪力墻的底部加強部位，規(guī)范有如下要求:1）除框支剪力墻外的其它剪力墻抗規(guī)6.1.10條：除框支剪力墻外，其它結構的剪力墻，其底部加強部位的高度可取墻肢總高度的1/8和底部兩層二者的較大值，且不大于15m高規(guī)7.1.9條：一般剪力墻結構底部加強部位的高度可取墻肢總高度的1/8和底部兩層二者的較大值，當剪力墻高度超過150米時（B級高度），其底部加強部位的高度可取墻肢總高度的1/10。2）框支剪力墻結構的剪力墻抗規(guī)6.1.10條：部分框支剪力墻，其底部加強部位的高度可取框支層加框支層以上兩層的高度及落地剪力墻總高度的1/8二者的較大值，且不大于15m高規(guī)10.2.4條：底部帶轉換層的高層建筑結構，其剪力墻底部加強部位的高度可取框支層加框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值。3）帶有大底盤（裙房）高層的剪力墻抗規(guī)6.1.10條條文說明：帶有大底盤的高層抗震墻（含筒體）結構，底部加強部位可取地下室頂板以上H/8,加強部位應向下延伸到地下一層，在大底盤頂以上全少包括一層。裙房與主樓相連時，加強范圍也以高出裙房至少一層。5.5連梁剛度折減系數：0.7抗規(guī)6.2.13條規(guī)定折減系數不宜小于0.5,當連梁內力由風荷載控制時，不宜折減；高規(guī)5.2.1條條文說明指出，設防烈度低（6、7度）時可少折減（0.7），抗震烈度高時可多折減（0.5），折減系數不宜小于0.5,以保證連梁承受翌向荷載的能力。程序通過該參數考慮連梁進入塑性狀態(tài)后的連梁剛度。一般工程取0.7（并不小5.6中梁剛度放大系數：2高規(guī)5.2.2條：現澆樓面和裝配整體式樓面可考慮翼緣作用對梁的剛度予以放大。一般情況下，裝配式樓板取1.0;裝配整體式樓板取1.3;現澆樓板取2.0。程序自動處理邊梁、獨立梁及與彈性樓板相連梁的剛度不放大。另外，該系數對連梁不起作用。5.7調整與框支柱相連的梁內力：勾選高規(guī)10.2.7條規(guī)定，框支柱按0.3Q0調整后，應相應調整框支柱的彎矩及柱端梁（不包括轉換梁）的剪力和彎矩，框支柱軸力可不調整。該參數目前不起作用。5.8托墻梁剛度放大系數：100由于Satwe程序計算框支梁和梁上的剪力墻分別采用梁元和墻元兩種不同的計算模型，造成剪力墻下邊緣與轉換大梁的中性軸變形協調，而與轉換大梁的上邊緣變形不協調，或者說，計算模型的剛度偏柔了。為了真實反映轉換梁剛度，使用該放大系數。一般取100，當為了使設計保持一-5.9按抗震規(guī)范5.2.5條調整各樓層地震內力：勾選抗規(guī)5.2.5條為強制性條文，必須執(zhí)行。應注意的是6度區(qū)沒有剪重比控制指標要求，宜按入=0.08控制。該內容可在計算結果文本信息中查看。5.1.10指定的薄弱層個數及其層號：根據具體情況選擇抗規(guī)3.4.3條和高規(guī)5.1.14條規(guī)定了翌向不規(guī)則的建筑結構，其薄弱層的地震剪力應乘以1.15的增大系數。薄弱層應同時滿足剪重比要求，即地震剪力應乘以1.15入。程序只是根據層間側向剛度的比值來確定薄弱層，沒有根據受剪承載力的比值確定薄弱層。通常情況下,如框支結構、剛度、承載力削弱層應人工定義為薄弱層層。5.1.11全樓地震作用放大：1.0當采用時程分析計算出的樓層剪力大于按振型分解計算的地震剪力時，應乘以相應的放大系數，其它情況下一般不考慮地震作用放大。另外，當剪重比不滿足要求太多時，在調整結構布銘無效時，可通過考慮加大地震作用滿足剪重比的要求。5.1.120.2Q0調整的起始層號和終止層號：按實填入僅用于框-剪結構和鋼框架-支撐（剪力墻）結構體系，對應高規(guī)8.1.4條和抗規(guī)6.2.13條（0.2Q0調整）及高層民用鋼結構規(guī)程5.3.3條（0.3Q0調整）的要求?？蓪⑵鹗紝犹柼钊胴撝担?m），表示取消程序內部對調整系數上限2.0限制上0.2Q0調整也可以人工干預，實現分段、分塔0.2Q0的調整。具體方法為在前處理程序中選取“用戶指定0.2Q0調整系數”（Satlnput.02Q），按約定格式輸入要修改的各層具體調整系數。對框支剪力墻結構，當在特殊構件定義中指定框支柱后，程序自動按照高規(guī)10.2.7條實現0.2Q0或者0.3Q0的調整。5.1.13頂塔樓地震作用放大起算層號及系數：0，1抗規(guī)5.2.4條：當采用底部剪力法計算地震剪力時，突出屋面的屋頂間、女兒墻、煙囪等的地震作用效應，宜乘以增大系數3;采用振型分解法時，可將突出屋面部分作為一個質點。如果振型數取得足夠多（按前述振型數），可不考慮頂塔樓地震作用放大，否則，應考慮鞭梢效應。根據Satwe用戶手冊，計算振型數與放大系數的關系為：振型數小于12大于9時，取放大系數小于3.0；振型數小于15大于12時，取放大系數小于1.5。&設計信息：6.1考慮P-△效應：高規(guī)5.4節(jié)給出由結構剛重比確定是否考慮重力二階效應的原則；高層民用鋼結構5.2.11條給出對于無支撐結構和層間位移角大于1/1000的有支撐結構，應考慮P-△效應。具體應用中由程序計算（Wmass.out）確定是否勾選。6.2梁柱重疊部分簡化為剛域：不選高規(guī)5.3.4條：在內力和位移計算中，可以考慮框架或壁式框架梁柱節(jié)點區(qū)的剛域。一般情況下可不考慮剛域的有利作用，作為安全儲備。但異形柱框架結構可以考慮；對于轉換層及以下的部位，當框支柱尺寸巨大時，可考慮剛域影響。剛域與剛性梁不同，剛性梁具有獨立的位移，但本身不變形。程序對剛域的假定包括：不計自重；外荷載按梁兩端節(jié)點間距計算，截面設計按扣除剛域后的長度計算。6.3按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構件計算：根據情況選擇高規(guī)1.02條給出混凝土高層建筑的適用范圍為10層及以上或高度28m以上的民用建筑結構；高層民用鋼結構規(guī)程1.0.2條沒有給出使用高度的下限，多層鋼結構也可按照高鋼規(guī)進行構件計算。符合高層條件的建筑應勾選，多層建筑不勾選。是否選擇按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構件計算的區(qū)別在于，荷載組合和構件計算適用的規(guī)范不同。6.4鋼柱計算長度系數按有側移：有側移鋼結構規(guī)范5.3.3條給出鋼柱的計算長度按照鋼結構規(guī)范附錄D執(zhí)行，主要考慮的因素為支撐的側移剛度。一般選擇有側移，也可考慮以下原則：樓層最大桿間位移小于1/1000（強支撐）時，按無側移；樓層最大桿間位移大于1/1000且小于1/300（弱支撐）時，取1.0；樓層最大桿間位移大于1/300（弱支撐、無支撐）時，按有側移計6.5混凝土柱的計算長度系數計算規(guī)定：勾選選擇后，程序自動按照混凝土規(guī)范（GB50010-20027311條判斷。程序自動搜索躍層柱和單邊躍層柱，經躍層判斷修改為完整柱，但對于地下室躍層柱除外。對于地下室躍層柱，由于程序自動強制采用剛性樓板假定，其躍層柱不能被正確搜索，而按層分段計算其長度系數，應手工修改。躍層柱和單邊躍層柱應注意外挑陽臺、雨蓬等情況，程序可能按照非躍層柱計算柱的計算長度系數，應手工修改。對于排架柱，Satwe與PK不一樣，按框架柱的計算長度取值，末執(zhí)行混凝土規(guī)范7.3.11和鋼結構規(guī)范5.3.4條的規(guī)定，也應手工調整（可根據PK計算結構調整）。6.6結構重要性系數：1.0混凝土規(guī)范3.2.1、3.2.3條，高規(guī)4.7.1條：對安全等級為一級或實際使用年限為100年紀一閃的結構構件，不應小于1.1;對安全等級為二級或使用年限為50年的結構構件，不應小于1.0；對安全等級為三級或設計使用年限為5年及以下的結構構件，不應小于0.9;在抗震設計中，不考慮結構構件的重要性系數。6.7梁、柱保護層厚度：25,30鋼筋保護層厚度主要反映構件的耐久性指標，具體應用一般按照混凝土規(guī)范9.2.1條執(zhí)行，對處于腐蝕環(huán)境中的混凝土構件，可參考混凝土耐久性設計規(guī)范的規(guī)定6.8鋼構件截面凈毛面積比：0.85用于鋼結構構件的強度計算，一般取0.85可滿足要求，但螺栓孔的數量多對截面削弱嚴重的應降低該參數取值。6.9柱配筋計算原則：按單偏壓計算，雙偏壓復核單偏壓計算只考慮平面內的彎矩和軸力，在同一組設計內力中，當兩個方向的彎矩都很大時，可能配筋不足。雙偏壓計算同時考慮平面內和平面外的彎矩和相應的軸力，但結果不唯一。程序按照雙偏壓計算時，按照第一組組合內力進行計算，初步給定角筋和腹筋，從第二組組合內力起，驗算初步配筋，并按照先角筋后腹筋或按彎矩比例增大的方式給出配筋結果。程序計算沒有考慮配筋優(yōu)化，故配筋可能偏大。具體應用宜按單偏壓計算，并對計算結果按雙偏壓校核。對于異形柱框架結構中的異形柱和特殊構件定義的角柱，程序自動按照雙偏壓計算。7、配筋信息：7.1梁柱及邊緣構件主筋強度Satwe進行構件計算時，按照本參數取得主筋的強度，不同于PM模型輸入時的鋼筋型號選擇，后者用于出圖時的鋼筋符號表示。輸入時建議必須將二者對應起來。主筋的選擇應考慮以下幾個因素：1）符合建筑用鋼材的標準，盡量選用規(guī)范推薦的鋼筋品種；2）考慮構件的受力情況，使所選用的鋼筋強度能充分利用；3）考慮混凝土對鋼筋的握裹能得到保證；4）考慮鋼筋的錨固長度得到充分的保證；5）市場供應情況；5）盡可能減少結構成本。綜合以上因素，通常情況下，應按如下原則選擇鋼筋：1）受力較大的構件，如大跨度的梁、板構件，框支梁、柱構約束邊緣構件等，宜米用HRB40C鋼筋;2）小跨度的梁，普通框架柱及混凝土墻的構造邊緣構件宜宜米HRB335鋼筋HRB335岡3）地下室鋼筋混凝土外墻，通常情況下由裂縫控制，宜米用筋。4）樓板應米用HRB40C鋼筋，樓梯等根據跨度、荷載大小米用HRB400岡筋或HRB335鋼筋。7.2梁柱及邊緣構件箍筋強度箍筋的選擇依據同上?；炷翗嫾墓拷畹闹饕饔糜校?）抗剪，提供混凝土構件的抗剪承載力，其衡量指標為構建的面積配箍率；2）約束混凝土，提供混凝土翌向構件的橫向約束，其控制指標為配箍特征值確定的構件體積配箍率。3）約束鋼筋，提供縱向鋼筋的側向支撐，防止鋼筋壓屈。通常情況下根據梁柱受剪承載力和配箍特征值的大小以及保證混凝土對鋼筋的握裹選擇鋼筋品種。對于框支梁柱及約束邊緣構件宜采用HRB40C鋼筋，對于一般框架梁柱和構造邊緣構件選擇HPB235鋼筋。7.3墻分布筋強度一般情況下，墻的翌向分布筋由規(guī)范規(guī)定的最小配筋率確定，故宜選擇HPB235鋼筋，以降低鋼筋成本。一般部位的混凝土墻的水平分布筋，HPB235鋼筋也能能夠滿足墻受剪承載力的要求。對于復雜高層和筒體結構的特殊部位，因受力復雜，以考慮HRB40C鋼筋作為墻分布筋?；炷翂Φ乃椒植冀詈鸵钕蚍植冀顟捎猛黄贩N，且都應符合最小配筋率的要求。7.4梁、柱箍筋間距：100通常情況下為100,當抗震設計時，本參數為加密區(qū)的間距?；炷烈?guī)范10.2.10條規(guī)定了非抗震設計時梁箍筋最大間距要求，根據梁的高度和剪壓比大小取100-400；10.3.2條規(guī)定了非抗震設計時柱箍筋最大間距要求為Min（400、柱短邊尺寸、15倍柱縱筋最小直徑）?？挂?guī)6.3.3、6.3.8條和高規(guī)6.3.2、6.4.3條規(guī)定了抗震設計時梁、柱箍筋加密區(qū)的最大間距要求。當個別梁構件因高度（h/4）或個別梁柱因其縱筋最小直徑（6d或8d）造成箍筋加密區(qū)間距小于100時，應在畫圖時人工修改以滿足規(guī)范要求。7.5墻水平分布筋間距及翌向分布筋配筋率：200、0.25%混凝土規(guī)范6.4.3條、高規(guī)7.2.18條及高規(guī)10.2.15條規(guī)定：一、二、三級混凝土翌向和橫向分布鋼筋的最小配筋率均不應小于0.25%，四級抗震時不應小于0.2%，鋼筋最大間距不大于300，最小直徑不應小于8;部分框支剪力墻結構的底部加強部位，翌向和橫向分布鋼筋的最小配筋率均不應小于0.3%（非抗震設計時不應小于0.25%），鋼筋間距不大于200o混凝土規(guī)范6.5.2條、高規(guī)8.2.1條：框架-抗震墻結構的抗震墻的翌向和橫向分布鋼筋配筋率，抗震設計時均不應小于0.25%，非抗震設計時均不應小于0.2%o高規(guī)492條規(guī)定：抗震等級為特一級的筒體、剪力墻一般部位的水平和翌向分布鋼筋的最小配筋率應取為0.35%，底部加強部位應取為0.4%。高規(guī)7220條：房屋頂層剪力墻及長矩形平面房屋的樓梯間和電梯間剪力墻、端開間的縱向剪力墻、端山墻的水平及翌向分布筋的最小配筋率不應小于0.25%鋼筋間距不大于200。高規(guī)10.4.5條：錯層處平面外受力的剪力墻，其截面厚度抗震設計時不應小于250（非抗震設計時200），抗震等級提高一級。錯層處剪力墻的混凝土強度等級不小于C30,水平和翌向分布筋的配筋率，非抗震設計時不小于0.3%,抗震設計時不小于0.5%。根據以上規(guī)范要求，通常情況下取墻水平分布筋的間距為200,翌向分布筋的配筋率為0.25%，特殊情況根據規(guī)范要求調整?；炷翂Ψ植冀畹呐浣盥蕿樗?、翌向兩排或幾排鋼筋■嗇翌向分布筋的層數及其配筋率：頂層加強部位最高層號，0.3%;本參數用于設定不同部位的混凝土墻分布筋的配筋率，可按照上述規(guī)范要求調整，如底部加強部位和非加強部位；框筒結構核心筒剪力墻的配筋率等。7.板配筋宜采用HRB40C鋼筋，并可采用塑性方法計算板配筋；另外，除受力鋼筋外的其它構造鋼筋、分布鋼筋宜采用HPB235鋼筋。8、荷載組合：一般按默認值計算8.1荷載分項系數：恒載：1.2（1.35）;活載（含吊車荷載）：1.4;風荷載：1.4按照荷載規(guī)范3.2.5條、高規(guī)5.6.2條規(guī)定執(zhí)行。8.2活荷載組合值系數：0.7荷載規(guī)范4.1.1條、4.3.1、6.1.5條：一般的民用建筑、工業(yè)建筑活荷載及屋面雪荷載的組合值系數為0.7;荷載規(guī)范4.4節(jié)規(guī)定了屋面積灰荷載的組合值系數為0.9或1.0（高爐臨近建筑的屋面積灰荷載）；荷載規(guī)范5.4節(jié)規(guī)定了吊車荷載的組合值系數，除硬鉤吊車和工作級別A8的軟鉤吊車為0.95夕卜，其它軟鉤吊車的荷載組合值系數均為0.7o荷載規(guī)范7.1.4條規(guī)定風荷載的組合值系數為0.6。高規(guī)5.6.1條：無地震作用組合時，當永久荷載起控制作用時，樓面活荷載和風荷載的組合值系數取0.7（書庫、檔案庫、通風機房、電梯機房取0.9）和0.0；當可變荷載起控制作用時應分別取1.0和0.6或者0.7（書庫、檔案庫、通風機房、電梯機房取0.9）和1.0。高規(guī)5.6.3條：有地震作用組合時，風荷載的組合值系數取0.2。8.3活載重力代表值系數：0.5抗規(guī)5.1.3條、高規(guī)3.3.6條規(guī)定了活載重力代表值系數，雪荷載及一般民用建筑樓面等效均布活荷載取0.5,屋面活荷載和軟鉤吊車荷載取0,硬鉤吊車取0.3,藏書庫、檔案庫為0.8,按實際情況計算的樓面活荷載取1.0。8.4地震作用分項系數：水平地震作用：1.3、翌向地震作用：0.5。按高規(guī)5.6.4條執(zhí)行。8.5特殊風荷載分項系數：1.4按荷載規(guī)范3.2.5條執(zhí)行。8.6溫度荷載分項系數：1.2參照金屬與石材幕墻工程技術規(guī)范（JGJ133-2001）5.1.6條的規(guī)定，取1.2，同時溫差效應組合值系數取0.8。8.7采用自定義組合及工況：不勾選直接按規(guī)范要求執(zhí)行，一般不采用另外的組合。9、地下室信息：9.1回填土對地下室約束的相對剛度比：3該參數通過填入與地下室側移剛度的相對剛度比模擬基礎回填土對結構約束作用。填0認為回填土對結構沒有約束作用，上部結構嵌固于基礎上；若該參數大于5,則認為地下室基本上沒有側移，上部結構在地下一層頂嵌固（但翌向變形沒有約束）。若填入負數（-m），則相當于在地下室在-m層頂的頂板嵌固，這時根據抗規(guī)6.1.14條的規(guī)定，應保證地下室的剪切剛度大于一層剪切剛度的2倍。比一般為3,模擬約束作用。9.2夕卜墻分布筋保護層厚度：50根據地下工程防水規(guī)范（GB50108-20084.1.7條的規(guī)定，結構混凝土迎水面的鋼筋保護層厚度不小于50mm當不考慮結構防水時，應按照混凝土規(guī)范9.2.1條依據環(huán)境類別選用，并適當加大（可按相應環(huán)境類別柱的保護層厚度選用）。該參數用于地下室外墻的配筋計算。9.3扣除地面以下幾層的回填土約束：0本參數指從第幾層地下室考慮基礎回填土對結構的約束作用，一般可不扣除，當地下室不完整時，可以考慮扣除相應的地下室層數。9.4地下室外墻側土水壓力參數：按實際填寫用于計算地下室外墻的土壓力，應按實填寫，室外地面附加荷載取4.010.0KN/m29.5人防設計信息：按實際填寫用于人防地下室結構計算，按實際填寫。10砌體結構信息：10.1砌塊類別、容重：均按實填寫10.2底部框架層數：按實填寫10.3底框結構空間分析方法：按規(guī)范算法通常情況下選擇規(guī)范算法，以滿足規(guī)范要求；對一些特殊的復雜砌體結構，可以選取有限元整體算法計算結構中的局部梁柱構件內力。10.4配筋砌塊砌體結構：按實勾選勾選后，程序按相應的規(guī)范進行分析和構件設計。11特殊構件補充定義：11.1特殊梁定義1）按照混凝土高規(guī)7.1.8條，根據跨高跨比確定連梁（V5）或框架梁（〉=5），連梁可以進行剛度折減，框架梁不折減，但框架梁考慮剛度放大。2）程序自動對梁兩端的支撐情況判斷，當梁兩端的支座均為混凝土墻或柱時，隱含定義為調幅梁，否則為不調幅梁；混凝