結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理05章-混凝土受壓構(gòu)件

第5章混凝土受壓構(gòu)件5.1混凝土受壓構(gòu)件及其構(gòu)造要求5.2混凝土軸心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算5.3混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算5.4混凝土偏心受壓構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算5.5混凝土偏心受壓構(gòu)件裂縫寬度驗(yàn)算第一頁，共一百零三頁。2022/12/725.1混凝土受壓構(gòu)件

及其構(gòu)造要求受壓構(gòu)件分類軸心受壓構(gòu)件偏心受壓構(gòu)件單向偏心受壓雙向偏心受壓5.1.1混凝土受壓構(gòu)件第二頁，共一百零三頁。2022/12/73受壓構(gòu)件應(yīng)用實(shí)例軸心受壓屋架受壓腹桿、上弦桿等跨柱網(wǎng)房屋的內(nèi)柱偏心受壓框架柱排架柱第三頁，共一百零三頁。2022/12/74材料選擇混凝土材料強(qiáng)度等級盡可能高C25以上，至C50或更高鋼筋f

y400N/mm2，不宜選高強(qiáng)度鋼筋作為壓筋不得采用冷拉鋼筋作壓筋常用：HRB335,HRB4005.1.2受壓構(gòu)件的材料和截面第四頁，共一百零三頁。2022/12/75構(gòu)件截面常用截面軸心受壓正方形為主偏心受壓矩形為主預(yù)制柱可采用I形截面異形柱采用較少（有應(yīng)用）尺寸要求最小邊長300mm；800mm以下取50mm為模數(shù)，800mm以上取100mm為模數(shù)滿足條件第五頁，共一百零三頁。2022/12/76縱向受力鋼筋軸心受壓縱向受力鋼筋的作用協(xié)助混凝土受壓，減小構(gòu)件截面尺寸承受可能的彎矩，及收縮、溫變拉應(yīng)力防止脆性破壞縱筋構(gòu)造要求直徑d

12mm，常用12~32mm矩形截面縱筋不少于4根，圓柱不宜少于8根，不應(yīng)少于6根。5.1.3受壓構(gòu)件配筋構(gòu)造第六頁，共一百零三頁。2022/12/77鋼筋凈距不應(yīng)小于50mm，不宜大于300mm偏壓h>600mm時(shí)，設(shè)置

10~16mm的構(gòu)造鋼筋，間距不超過300mm。配筋率

最小配筋率：全縱筋0.6%

一側(cè)縱筋0.2%

最大配筋率：全部縱筋不超過5%

受壓鋼筋配筋率一般不超過3%第七頁，共一百零三頁。2022/12/78偏心受壓縱筋配置方式對稱配筋

構(gòu)造簡單施工方便不易出錯用鋼量大非對稱配筋

構(gòu)造復(fù)雜容易出錯用鋼量小對稱配筋廣為流行第八頁，共一百零三頁。2022/12/79受壓構(gòu)件箍筋箍筋的作用保證縱筋的正確位置防止縱向鋼筋壓曲基本構(gòu)造要求封閉形式。直徑縱筋最大直徑/4，且6mm間距s400mm，且b、15倍縱筋最小直徑全部縱筋配筋率超過3%時(shí)

箍筋直徑不應(yīng)小于8mm

間距不應(yīng)大于10倍縱筋最小直徑、且不應(yīng)大于200mm。第九頁，共一百零三頁。2022/12/710設(shè)置復(fù)合箍筋

（1）b>400mm，各邊受力鋼筋>3根（2）b400mm，各邊受力鋼筋>4根防止中間鋼筋壓屈縱向有構(gòu)造鋼筋，可設(shè)復(fù)合箍筋或拉筋第十頁，共一百零三頁。2022/12/711第十一頁，共一百零三頁。2022/12/712復(fù)雜截面箍筋采用復(fù)合箍筋內(nèi)折角不可采用

箍筋合力向外砼保護(hù)層崩裂第十二頁，共一百零三頁。2022/12/713縱筋搭接長度范圍內(nèi)的箍筋直徑不小于搭接鋼筋最大直徑的0.25倍縱筋受拉時(shí)，箍筋間距不應(yīng)大于搭接鋼筋較小直徑的5倍、且不應(yīng)大于100mm縱筋受壓時(shí)，箍筋間距不應(yīng)大于搭接鋼筋較小直徑的10倍、且不應(yīng)大于200mm當(dāng)受壓鋼筋直徑d>25mm時(shí)，尚應(yīng)在搭接接頭兩個(gè)端面外100mm范圍內(nèi)各設(shè)置兩個(gè)箍筋。第十三頁，共一百零三頁。2022/12/7145.2混凝土軸心受壓構(gòu)件

正截面承載力計(jì)算混凝土軸心受壓構(gòu)件分類箍筋配置方式普通箍筋柱螺旋箍筋柱焊接環(huán)筋柱5.2.1軸心受壓構(gòu)件的破壞特征螺旋箍筋和焊接環(huán)筋稱為間接鋼筋第十四頁，共一百零三頁。2022/12/715按長細(xì)比分類構(gòu)件長細(xì)比構(gòu)件分類

短柱

長柱對于矩形截面第十五頁，共一百零三頁。2022/12/716軸心受壓構(gòu)件的破壞特征短柱破壞應(yīng)變分布可能存在的初偏心對承載力無明顯影響鋼筋和混凝土之間壓應(yīng)變相等鋼筋受力

鋼筋可能屈服，可能不屈服破壞的控制

短柱四周出現(xiàn)明顯的縱向裂縫縱筋屈曲混凝土壓碎第十六頁，共一百零三頁。2022/12/717長柱破壞不能忽略的影響

荷載初始偏心產(chǎn)生附加彎矩附加彎矩產(chǎn)生水平撓度加大偏心破壞特點(diǎn)在軸力和彎矩共同作用下發(fā)生破壞破壞荷載低于同條件下短柱的破壞荷載穩(wěn)定系數(shù)考慮此影響（表6-1）近似計(jì)算公式第十七頁，共一百零三頁。2022/12/718基本公式抗壓組成混凝土抗壓縱筋抗壓承載力公式考慮穩(wěn)定系數(shù)考慮與偏壓柱的可靠性銜接配筋率大于3%時(shí)，取凈面積。5.2.2普通箍筋柱正截面

承載力計(jì)算第十八頁，共一百零三頁。2022/12/719計(jì)算方法（公式應(yīng)用）截面設(shè)計(jì)已知：構(gòu)件截面，軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算長度，材料強(qiáng)度等級計(jì)算：縱筋面積承載力復(fù)核全部條件已知先驗(yàn)算配筋率后確定穩(wěn)定系數(shù)最后驗(yàn)算不等式是否成立第十九頁，共一百零三頁。2022/12/720例題5-1某柱計(jì)算長度5m，截面300mm300mm，HRB335級縱向鋼筋，C30混凝土，承受軸心壓力設(shè)計(jì)值為N=1400kN。試選配縱向受力鋼筋。解第二十頁，共一百零三頁。2022/12/721取mm2選配425A's=1964mm2配筋率300第二十一頁，共一百零三頁。2022/12/722例題5-2某混凝土柱，計(jì)算長度4.5m，截面尺寸400mm400mm，C35混凝土，縱向配筋822（As=3041mm2）。承受軸心壓力設(shè)計(jì)值N=3000kN，試驗(yàn)算承載力。解先驗(yàn)算配筋率滿足要求（配筋合理）第二十二頁，共一百零三頁。2022/12/723承載力驗(yàn)算kN>N=3000kN承載力滿足要求！N查表6-1（插值法）第二十三頁，共一百零三頁。2022/12/724試驗(yàn)現(xiàn)象壓力較低時(shí)螺旋箍筋受力不明顯壓力到縱筋屈服時(shí)混凝土縱向裂縫發(fā)展砼橫向變形對箍筋徑向形成壓力，約束砼壓應(yīng)變超過極限壓應(yīng)變外表混凝土剝落內(nèi)核混凝土三向受力

螺旋箍筋柱正截面承載力第二十四頁，共一百零三頁。2022/12/725截面承載力試驗(yàn)研究成果約束混凝土軸心抗壓強(qiáng)度螺旋箍脫離體平衡軸心抗壓強(qiáng)度第二十五頁，共一百零三頁。2022/12/726極限承載力間接鋼筋換算面積第二十六頁，共一百零三頁。2022/12/727承載力規(guī)范公式考慮高強(qiáng)度混凝土受間接鋼筋約束程度的降低考慮與偏心受壓構(gòu)件保持一致的可靠度當(dāng)C50，=1.0當(dāng)=C80，=0.85其間按線性內(nèi)插法確定第二十七頁，共一百零三頁。2022/12/728公式應(yīng)用的注意點(diǎn)為了防止混凝土保護(hù)層過早剝落，上式算出的承載力不應(yīng)超過同樣材料和截面的普通箍筋受壓柱的1.5倍長細(xì)比較大時(shí)，間接鋼筋因受偏心影響難以發(fā)揮其提高核芯混凝土抗壓強(qiáng)度的作用，故規(guī)定只在l0/d12的軸心受壓構(gòu)件中采用當(dāng)外圍混凝土較厚時(shí)，或當(dāng)間接鋼筋的換算面積Asso

小于全部縱筋面積的25%時(shí)，不考慮間接鋼筋的影響，直接按普通箍筋柱的公式計(jì)算。第二十八頁，共一百零三頁。2022/12/729構(gòu)造要求截面形式圓形正多邊形（如正八邊形）鋼筋構(gòu)造螺距（環(huán)形箍筋的間距）s不應(yīng)大于80mm及dcor/5，同時(shí)不應(yīng)小于40mm縱向鋼筋不宜少于8根，并沿截面周邊均勻布置按構(gòu)造要求選定縱筋，由公式和構(gòu)造確定箍筋間距或先確定箍筋，后計(jì)算確定縱筋第二十九頁，共一百零三頁。2022/12/730例題5-3C30混凝土圓形截面柱直徑450mm，計(jì)算長度4.5m，承受軸心壓力設(shè)計(jì)值N=2970kN。縱筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。試分別普通箍筋柱和螺旋箍筋柱進(jìn)行配筋。解：1.按普通箍筋柱配筋第三十頁，共一百零三頁。2022/12/731mm2縱筋可配：922mm2箍筋采用：6@300間距<400mm間距<15倍縱筋直徑330mm第三十一頁，共一百零三頁。2022/12/7322.按螺旋箍筋柱配筋適用于螺旋箍筋柱822mm2設(shè)縱筋為：取混凝土保護(hù)層厚度c=cmin=30mm>縱筋公稱直徑22mm螺旋箍筋采用8mm2第三十二頁，共一百零三頁。2022/12/733間接鋼筋換算面積mm2mm2mm2mm第三十三頁，共一百零三頁。2022/12/734螺旋箍筋間距mm取s=50mm

s=50mm>40mm

s=50mm<80mm

s=50mm<dcor/5=390/5=78mm最后結(jié)果：縱筋：822箍筋：8@50第三十四頁，共一百零三頁。2022/12/7355.3混凝土偏心受壓構(gòu)件

正截面承載力計(jì)算大偏心受壓（受拉破壞）產(chǎn)生大偏心受壓的條件偏心距較大受拉鋼筋配置不太多5.3.1偏心受壓構(gòu)件的破壞特征第三十五頁，共一百零三頁。2022/12/736破壞特點(diǎn)遠(yuǎn)側(cè)受拉，近側(cè)受壓受拉鋼筋先屈服，壓區(qū)混凝土后壓碎受壓鋼筋能屈服e0第三十六頁，共一百零三頁。2022/12/737小偏心受壓（受壓破壞）產(chǎn)生條件偏心距小雖然偏心距較大，但受拉鋼筋配置過多破壞特點(diǎn)偏心距很小，全截面受壓。近側(cè)混凝土壓碎引起破壞，鋼筋屈服；遠(yuǎn)側(cè)鋼筋受壓不屈服偏心距較大，但受拉鋼筋配置過多，截面大部分受壓，小部分受拉。近側(cè)混凝土壓碎、壓筋屈服；遠(yuǎn)端鋼筋受拉，不屈服第三十七頁，共一百零三頁。2022/12/738偏壓柱試驗(yàn)受拉側(cè)破壞受壓側(cè)破壞第三十八頁，共一百零三頁。2022/12/739大偏心、小偏心破壞的界限兩種破壞的異同點(diǎn)相同點(diǎn)在于：受壓區(qū)邊緣混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變而壓碎不同點(diǎn)在于：大偏心受壓破壞是受拉部分先發(fā)生破壞（受拉鋼筋先屈服），而小偏心受壓破壞是受壓部分先發(fā)生破壞定量分界b，大偏心受壓破壞（延性破壞）>b，小偏心受壓破壞（脆性破壞）第三十九頁，共一百零三頁。2022/12/7405.3.2

長柱縱向彎曲的影響初始偏心和柱的長細(xì)比分類初始偏心距荷載偏心距：e0=M/N

附加偏心距：荷載作用位置的不定性混凝土質(zhì)量的不均勻性施工偏差

ea

=max(20,h/30)mm初始偏心距：ei=e0

+ea第四十頁，共一百零三頁。2022/12/741柱按長細(xì)比分類長細(xì)比和l0/h一一對應(yīng)，故柱可按l0/h分類短柱（l0/h5）縱向彎曲變形小破壞屬于“材料破壞”長柱（

5<l0/h30）縱向彎曲變形較大，使偏心增大破壞屬于“材料破壞”

細(xì)長柱（l0/h>30）失穩(wěn)破壞，性質(zhì)不同于長柱與短柱第四十一頁，共一百零三頁。2022/12/742長柱的壓彎效應(yīng)二階彎矩初始偏心距ei引起撓曲撓曲引起彎矩Naf彎矩又引起撓曲處理方法偏心增大系數(shù)法處理偏心距增大系數(shù)第四十二頁，共一百零三頁。2022/12/743兩端鉸支構(gòu)件撓曲線近似為正弦曲線小變形條件下?lián)锨€曲率和曲線坐標(biāo)y的關(guān)系為所以第四十三頁，共一百零三頁。2022/12/744曲率和應(yīng)變之間的關(guān)系h0cs界限破壞時(shí)，混凝土受壓區(qū)邊緣壓應(yīng)變c=1.25cu=1.250.0033考慮柱在長期荷載作用下，混凝土徐變引起的應(yīng)變增大系數(shù)界限破壞時(shí)，鋼筋拉應(yīng)變s=y=fy/Es0.0017第四十四頁，共一百零三頁。2022/12/745破壞時(shí)最大曲率在柱中點(diǎn)（y=af）小偏心受壓構(gòu)件，破壞時(shí)的曲率小于界限破壞曲率，引進(jìn)曲率修正系數(shù)11>1.0時(shí)，取1=1.0第四十五頁，共一百零三頁。2022/12/746極限曲率隨構(gòu)件長細(xì)比的增大而減小，引進(jìn)長細(xì)比對截面曲率的影響系數(shù)2l0/h<15時(shí)，取2=1.0縱向彎曲跨中撓度取h0=h/1.1，則有第四十六頁，共一百零三頁。2022/12/747偏心增大系數(shù)1>1.0時(shí)，取1=1.0l0/h<15時(shí)，取2=1.0短柱l0/h5：取=1細(xì)長柱l0/h>30：專門方法確定第四十七頁，共一百零三頁。2022/12/748基本假定平截面假定不考慮混凝土的受拉作用壓區(qū)混凝土采用等效矩形應(yīng)力圖5.3.3對稱配筋矩形截面偏心受

壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算第四十八頁，共一百零三頁。2022/12/749大偏心受壓基本公式幾何尺寸方面第四十九頁，共一百零三頁。2022/12/750平衡條件對稱配筋（取等號）第五十頁，共一百零三頁。2022/12/751適用條件保證構(gòu)件破壞時(shí)，拉筋應(yīng)力達(dá)到抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值保證構(gòu)件破壞時(shí)，壓筋應(yīng)力達(dá)到抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值若不滿足此條件，表示壓筋應(yīng)力達(dá)不到抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值?？扇=2as，對壓筋合力中心取矩對稱配筋第五十一頁，共一百零三頁。2022/12/752小偏心受壓基本公式配筋計(jì)算計(jì)算相對受壓區(qū)高度（近似）第五十二頁，共一百零三頁。2022/12/753對稱配筋截面設(shè)計(jì)配筋計(jì)算步驟計(jì)算初始偏心距計(jì)算偏心距增大系數(shù)判斷偏心受壓類型（計(jì)算x）計(jì)算鋼筋面積并驗(yàn)算配筋率彎矩平面外按軸心受壓驗(yàn)算計(jì)算受壓區(qū)高度配筋計(jì)算（對稱配筋）第五十三頁，共一百零三頁。2022/12/7542=1.15-0.01l0/h1.0第五十四頁，共一百零三頁。2022/12/755例題5-4偏壓柱l0=3000mm，bh=300mm400mm，C20混凝土、HRB335級鋼筋。內(nèi)力設(shè)計(jì)值N=260kN，M=150kN.m。對稱配筋，取as=as=40mm，試配縱筋。解初始偏心距eimmmmmmm第五十五頁，共一百零三頁。2022/12/756偏心距增大系數(shù)>5長柱取1=1.0取2=1.0h0=h-as=400-40=360mm第五十六頁，共一百零三頁。2022/12/757判斷偏壓類型mmmm大偏心受壓配筋計(jì)算mmmm第五十七頁，共一百零三頁。2022/12/758mm2驗(yàn)算配筋率一側(cè)縱筋全部縱筋滿足要求垂直于彎矩作用平面按軸心受壓驗(yàn)算承載力第五十八頁，共一百零三頁。2022/12/759NkN>N=260kN配筋結(jié)果每側(cè)配置420mm2第五十九頁，共一百零三頁。2022/12/760例題5-5偏壓柱l0=7.2m，bh=400mm600mm，C25混凝土、HRB335級鋼筋。內(nèi)力設(shè)計(jì)值N=1000kN，M=440kN.m。對稱配筋，取as=as=40mm，試配縱筋。解初始偏心距eimmmmmm第六十頁，共一百零三頁。2022/12/761偏心距增大系數(shù)>5長柱取1=1.0取2=1.0h0=600-40=560mm第六十一頁，共一百零三頁。2022/12/762判斷偏壓類型mmmm大偏心受壓配筋計(jì)算mmmm第六十二頁，共一百零三頁。2022/12/763mm2驗(yàn)算配筋率一側(cè)縱筋全部縱筋滿足要求垂直于彎矩作用平面按軸心受壓驗(yàn)算承載力第六十三頁，共一百零三頁。2022/12/764NkN>N=1000kN配筋結(jié)果每側(cè)配置225mm2+322查表5-1第六十四頁，共一百零三頁。2022/12/765例題5-6偏壓柱l0=7.5m，bh=400mm500mm，C30混凝土、HRB400級鋼筋。內(nèi)力設(shè)計(jì)值N=2500kN，M。對稱配筋，取as=as=40mm，試配縱筋。解初始偏心距eimmmmmm第六十五頁，共一百零三頁。2022/12/766偏心距增大系數(shù)>5長柱2=1.0h0=500-40=460mm第六十六頁，共一百零三頁。2022/12/767判斷偏壓類型mmmm小偏心受壓配筋計(jì)算mm第六十七頁，共一百零三頁。2022/12/768mmmm2驗(yàn)算配筋率一側(cè)縱筋第六十八頁，共一百零三頁。2022/12/769全部縱筋滿足要求垂直于彎矩作用平面按軸心受壓驗(yàn)算承載力HRB400級鋼筋，全部縱筋配筋率不少于0.5%。見附表10注1第六十九頁，共一百零三頁。2022/12/770NkN>N=2500kN配筋結(jié)果每側(cè)配置mm2425第七十頁，共一百零三頁。2022/12/771對稱配筋承載力驗(yàn)算（復(fù)核）已知軸向力N、求偏心受壓柱所能承擔(dān)的彎矩M確定長柱修正系數(shù)1和2

計(jì)算受壓區(qū)高度x（判斷偏心受壓類型）bh0，大偏心受壓>bh0，小偏心受壓按小偏心受壓的公式重新求解x第七十一頁，共一百零三頁。2022/12/772計(jì)算初始偏心距2asxbh0時(shí)的大偏心受壓和小偏心受壓情形短柱長柱第七十二頁，共一百零三頁。2022/12/773x<2as時(shí)大偏心受壓情形短柱長柱計(jì)算荷載偏心距構(gòu)件所能承擔(dān)的彎矩第七十三頁，共一百零三頁。2022/12/774已知荷載偏心距e0，求構(gòu)件能夠承擔(dān)的軸向壓力N計(jì)算初始偏心距ei計(jì)算偏心距增大系數(shù)（假定1）計(jì)算距離e計(jì)算受壓區(qū)高度x（基本公式消去N）計(jì)算軸向壓力N驗(yàn)算系數(shù)1是否與假定相符大偏心受壓可假定1=1.0計(jì)算結(jié)束重新假定，重新計(jì)算第七十四頁，共一百零三頁。2022/12/775例題5-7

偏心受壓柱計(jì)算長度4800mm，截面尺寸b=400mm，h=600mm，C35混凝土，每側(cè)實(shí)配直徑為22mm的HRB335鋼筋4根，承受軸向壓力設(shè)計(jì)值N=1670kN。取as=as=45mm，試求該柱在h方向所能承受的彎矩設(shè)計(jì)值M。解（1）修正系數(shù)長柱取1=1.0第七十五頁，共一百零三頁。2022/12/776取2=1.0（2）受壓區(qū)高度xmmmmmm大偏心受壓第七十六頁，共一百零三頁。2022/12/777（3）初始偏心距mmmmmm第七十七頁，共一百零三頁。2022/12/778（4）荷載偏心距mm（5）構(gòu)件沿h方向能夠承擔(dān)的彎矩設(shè)計(jì)值kN.m第七十八頁，共一百零三頁。2022/12/7795.3.4非對稱配筋矩形截面偏

心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算截面類型初步判別ei0.3h0，小偏心受壓ei>0.3h0，可能小偏心受壓、也可能大偏心受壓通常按大偏心受壓計(jì)算計(jì)算過程中，如不符合大偏心受壓條件，則轉(zhuǎn)為按小偏心受壓計(jì)算第七十九頁，共一百零三頁。2022/12/780大偏心受壓截面設(shè)計(jì)求As和As取x=bh0由力矩平衡條件解得若As<0.2%bh，則取As=0.2%bh，按已知As求As由的方法計(jì)算As；若As0.2%bh，則有若As<0.2%bh或?yàn)樨?fù)數(shù)，則說明按大偏心受壓與實(shí)際不符，應(yīng)按小偏心受壓計(jì)算第八十頁，共一百零三頁。2022/12/781已知As求As由力矩平衡條件解x當(dāng)2asxbh0時(shí)當(dāng)x<

2as時(shí)若x>bh0時(shí)，（1）說明所假定的壓筋面積過少，應(yīng)按全部鋼筋未知，計(jì)算縱筋；（2）若設(shè)定壓筋并不少，則應(yīng)按小偏心受壓計(jì)算。第八十一頁，共一百零三頁。2022/12/782小偏心受壓截面設(shè)計(jì)小偏心受壓構(gòu)件，遠(yuǎn)側(cè)鋼筋A(yù)S一般不屈服，取由基本方程消去AS項(xiàng)：遠(yuǎn)側(cè)鋼筋應(yīng)力：聯(lián)立求解x和ss若不在[-fy,fy]范圍內(nèi)，應(yīng)取邊界值，并據(jù)此重新確定x近側(cè)鋼筋面積：第八十二頁，共一百零三頁。2022/12/783例題5-8

矩形截面柱bh=300mm500mm，計(jì)算長度l0=4800mm，軸向壓力設(shè)計(jì)值N=300kN，彎矩設(shè)計(jì)值M=180kN.m?；炷翉?qiáng)度等級為C25，鋼筋選用HRB335。取as=as=40mm，試配置縱向受力鋼筋。解（1）初始偏心距mmmm<20mmmm第八十三頁，共一百零三頁。2022/12/784mm（2）偏心距增大系數(shù)長柱取1=1.0取2=1.0第八十四頁，共一百零三頁。2022/12/785mm（3）初步判斷偏心受壓類型mmmm可按大偏心受壓試算第八十五頁，共一百零三頁。2022/12/786（4）計(jì)算縱筋面積mm取mmmm2mm2第八十六頁，共一百零三頁。2022/12/787取mm2實(shí)際配置216mm2按As已知，求Asmmmm大偏心受壓且有x>2as=240=80mm第八十七頁，共一百零三頁。2022/12/788mm2mm2實(shí)際配置420mm2（5）彎矩平面外軸心受壓驗(yàn)算第八十八頁，共一百零三頁。2022/12/789N=1787kN>N=300kN滿足要求！第八十九頁，共一百零三頁。2022/12/7905.4混凝土偏心受壓構(gòu)件

斜截面承載力計(jì)算軸向壓力的影響延緩斜裂縫的出現(xiàn)和開展增加混凝土剪壓區(qū)的高度，從而提高抗剪承載力斜裂縫的水平投影長度與無軸壓力相比基本不變，對跨越斜裂縫箍筋所承擔(dān)的剪力沒有明顯影響第九十頁，共一百零三頁。2022/12/791矩形框架柱斜截面受剪承載力取值規(guī)定剪跨比<1時(shí)，取=1>3時(shí)，取=3截面尺寸第九十一頁，共一百零三頁。2022/12/792承載能力構(gòu)造配箍筋的條件計(jì)算配箍筋的公式當(dāng)N>0.3fcbh時(shí)，取N=0.3fcbh

第九十二頁，共一百零三頁。2022/12/793例題5-9已知框架柱尺寸如圖所示。C25砼，HPB235箍筋，柱端N=715kN,V=175kN，試求所需箍筋數(shù)量（h0=360mm）解驗(yàn)算截面尺寸NkN>V=175kN截面尺寸滿足要求第九十三頁，共一百零三頁。2022/12/794是否需要計(jì)算配箍取=3NkN<N=715kN取N=428.4kNkN<V=175kN應(yīng)計(jì)算配箍第九十四頁，共一百零三頁。2022/12/795配箍計(jì)算選10雙肢箍（Asv1=78.5mm2，n=2）mm取s=130mm第九十五頁，共一百零三頁。2022/12/7965.5混凝土偏心受壓構(gòu)

件裂縫寬度驗(yàn)算偏心受壓構(gòu)件的裂縫小偏心受壓整個(gè)截面受壓時(shí)無裂縫存在受拉區(qū)時(shí)裂縫很小大偏心受壓當(dāng)e0/h00.55時(shí)，裂縫寬度較小，可不驗(yàn)算當(dāng)e0/h0>0.55時(shí)，裂縫寬度較大，需要驗(yàn)