高行動(dòng)遷商品房基地三期北塊項(xiàng)目1標(biāo)工程建設(shè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

高行動(dòng)遷商品房基地三期北塊1一、工程概況本工程為高行動(dòng)遷商品房基地三期北塊項(xiàng)目1標(biāo)工程，位于浦東新區(qū)高行鎮(zhèn)，東臨新高苑四期、南至規(guī)劃河道、西至京金路、北至高寶路。53903（4337310530。工有6）5）獨(dú)立人防地下車庫等組成。二、墻模板計(jì)算書(GB50009-2001GB50010-2002(GB50017-2003)等規(guī)。（木楞或鋼楞用以支撐層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。根據(jù)規(guī)，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息基本參數(shù)次楞(龍骨)間距(mm):475；穿墻螺栓水平間距(mm):475；主楞(外龍骨)間距(mm):475；穿墻螺栓豎向間距(mm):475；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M14；主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數(shù):2；次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2):13.00；c面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；c方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；t鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2):205.00；c墻模板設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F=20kN/m2；1傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F=2kN/m2。2三、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》，強(qiáng)度驗(yàn)算要考的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，M--面板計(jì)算最大彎距(N·mm)；l--計(jì)算跨度(楞間距):l=475.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×20.00×0.48×0.90=10.260kN/m；1其中0.90為按《施工手冊(cè)》取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.4×2.00×0.48×0.90=1.197kN/m；2q=q1

+q =10.260+1.197=11.457kN/m；2面板的最大彎距：M=0.1×11.457×475.0×475.0=2.58×105N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ --面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M --面板計(jì)算最大彎距W --面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=475×18.0×18.0/6=2.57×104mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σM/W2.58×105/2.57×10410.078N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=10.078N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=13N/mm22.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，∨--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=475.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×20.00×0.48×0.90=10.260kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.4×2.00×0.48×0.90=1.197kN/m；2q=q1

+q =10.260+1.197=11.457kN/m；2面板的最大剪力：V=0.6×11.457×475.0=3265.245N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V3265.245N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b475mm；h--面板厚度(mm)：h =18.0mm；n nf--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：f =1.500N/mm2；v v面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:T =3×3265.245/(2×475×18.0)=0.573N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=1.500N/mm2；v面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值T=0.573N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=20×0.48=9.5N/mm；l--計(jì)算跨度(楞間距):l=475mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=47.5×1.8×1.8×1.8/12=23.08cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=1.9mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×9.5×4754/(100×9500×2.31×105)=1.493mm；ν=1.493mm[ν]=1.9mm，足要求！四、墻模板外楞的計(jì)算本工程中，龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩WW=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；楞計(jì)算簡(jiǎn)圖楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算：其中，M--楞跨中計(jì)算最大彎距(N·mm)；l--計(jì)算跨度(外楞間距):l=475.0mm；q--作用在楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1.2×20.00×0.48×0.90=10.260kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1.4×2.00×0.48×0.90=1.197kN/m，其2中，0.90為折減系數(shù)。q=(10.260+1.197)/2=5.729kN/m；楞的最大彎距：M=0.1×5.729×475.0×475.0=1.29×105N.mm；楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：其中，σ --楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M --楞計(jì)算最大彎距W --楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.29×105/6.40×104=2.02N/mm2；楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=2.02N/mm2小于楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，V－楞承受的最大剪力；l--計(jì)算跨度(外楞間距):l=475.0mm；q--作用在楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1.2×20.00×0.48×0.90=10.260kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1.4×2.00×0.48×0.90=1.197kN/m，其2中，0.90為折減系數(shù)。q=(10.260+1.197)/2=5.729kN/m；楞的最大剪力：V=0.6×5.729×475.0=1632.623N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:τ--楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--楞計(jì)算最大剪力(N)：V1632.623N；b--楞的截面寬度(mm)：b60.0mm；h--楞的截面高度(mm)：h =80.0mm；n nf--楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：f =1.500N/mm2；v v楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ =3×1632.623/(2×60.0×80.0)=0.510N/mm2；τ=0.51N/mm2f=1.5N/mm2，v滿足要求！楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：其中，ν--楞的最大撓度(mm)；q--作用在楞上的線荷載(kN/m)：q=20.00×0.48/2=4.75kN/m；l--計(jì)算跨度(外楞間距):l=475.0mm；E--楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56×106；楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×9.5/2×4754/(100×9500×2.56×106)=0.067mm；楞的最大容許撓度值:[ν]=1.9mm；楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.067mm小于楞的最大容許撓度值[ν]=1.9mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩I=12.19cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計(jì)算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×20+1.4×2)×0.48×0.48/2=2.72kN；外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距):l=475mm；外楞最大彎矩:M=0.175×2721.04×475.00=2.26×105N·mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：其中， σ-- 外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M(N·mm)；M=2.26×105WW=5.08×103mm3；f(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.26×105/5.08×103=44.525N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=44.525N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2,滿足要求！外楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×20+1.4×2)×0.48×0.48/2=2.721kN；V--外楞計(jì)算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×2721.038=8.40×102N；外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ--外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；V--外楞計(jì)算最大剪力(N)：V8.40×102N；A(mm2)：A=500mm2；f--外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：f =205N/mm2；v v外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=2×8.40×102/500.000=3.360N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3.36N/mm2[f]=205N/mm2，滿足要求！v外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：其中，P--楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=20.00×0.48×0.48/2＝2.26kN/m；ν--外楞最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(水平螺栓間距):l=475.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大撓度計(jì)算值:ν=1.146×4.51×100/2×4753/(100×206000×1.22×105)=mm；外楞的最大容許撓度值:[ν]=1.9mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.11mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=1.9mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào):M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=20×0.475×0.475=4.512kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=4.512kN[N]=17.85kN，足要求！三、柱模板計(jì)算書(GB50009-2001GB50010-2002(GB50017-2003)等規(guī)編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度:H根據(jù)規(guī)，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為計(jì)算簡(jiǎn)圖一、參數(shù)信息基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數(shù):2；豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；豎楞肢數(shù):2；面板參數(shù)(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2):13.00；c面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；c方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2):1.50；t鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取3.000m；β--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；1β--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。2根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2，取較小值47.705kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F=47.705kN/m2；1傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F=2kN/m2。2三、柱模板面板的計(jì)算B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=320mm，且豎楞數(shù)為3，面板為2跨，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：其中，M--面板計(jì)算最大彎距(N.mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=320.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，20.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1

+q =23.185+1.134=24.319kN/m；2面板的最大彎距：M=0.125×24.319×320×320=2.49×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：其中，σ --面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M --面板計(jì)算最大彎距W b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=2.49×105/2.43×104=10.248N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=10.248N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=13N/mm2，滿足要求！面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，∨--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=320.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，20.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1

+q =23.185+1.134=24.319kN/m；2面板的最大剪力：∨=0.625×24.319×320.0=4863.726N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計(jì)算最大剪力(N)：∨=4863.726N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；h--面板厚度(mm)：h =18.0mm；n nf(N/mm2)：fvv

13.000N/mm2；=面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×4863.726/(2×450×18.0)=0.901N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=1.500N/mm2；v面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.901N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]1.5N/mm2，=滿足要求！面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=47.71×0.45＝21.47kN/m；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=320.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大容許撓度:[ω]=320/250=1.28mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.521×21.47×320.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.564mm；面板的最大撓度計(jì)算值ω=0.564mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[ω]=滿足要求！四、豎楞方木的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：其中，M--豎楞計(jì)算最大彎距(N.mm)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×47.71×0.32×0.90=16.487kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.4×2.00×0.32×0.90=0.806kN/m；2q=(16.487+0.806)/2=8.647kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×8.647×450.0×450.0=1.75×105N.mm；其中，σ --豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M --豎楞計(jì)算最大彎距W --豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=M/W=1.75×105/6.40×104=2.736N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=2.736N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=13N/mm2，滿足要求！抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，∨--豎楞計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×47.71×0.32×0.90=16.487kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.4×2.00×0.32×0.90=0.806kN/m；2q=(16.487+0.806)/2=8.647kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×8.647×450.0=2334.588N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--豎楞計(jì)算最大剪力(N)：∨=2334.588N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；h--豎楞的截面高度(mm)：h =80.0mm；n nf--豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fvv

1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×2334.588/(2×60.0×80.0)=0.730N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=1.500N/mm2；v豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.73N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]1.5N/mm2，滿足要求！=撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=47.71×0.32=15.27kN/m；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56×106；豎楞最大容許撓度:[ω]=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×15.27×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.174mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.174mm小于豎楞最大容許撓度[ω]=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=12.19cm4；柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：荷載二跨連B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.32×0.45/2=3.89kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.612kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.152kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.066mm；柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=0.15kN.m；彎矩作用平面柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=28.49N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=28.49N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ω=0.066mm；柱箍最大容許撓度:[ω]=350/250=1.4mm；柱箍的最大撓度ω=0.066mm小于柱箍最大容許撓度[ω]=1.4mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:其中N--對(duì)拉螺栓所受的拉力；A--對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f--對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的型號(hào):M12；對(duì)拉螺栓的有效直徑: 9.85mm；對(duì)拉螺栓的有效面積:A=76對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N=5.612kN。對(duì)拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力N=5.612kN[N]=12.92kN，拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=121.9cm4；連續(xù)梁計(jì)算柱箍為2跨，按二跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.32×0.45/2=3.89kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.612kN；H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.152kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.066mm；柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=0.15kN.m；彎矩作用平面柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=28.487N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=28.487N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:V=0.066mm；柱箍最大容許撓度:[V]=350/250=1.4mm；柱箍的最大撓度V=0.066mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1.4mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--對(duì)拉螺栓所受的拉力；A--對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f--對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的直徑:M12；對(duì)拉螺栓有效直徑: 9.85mm；對(duì)拉螺栓有效面積:A=76對(duì)拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N=5.612kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N=5.612kN小于[N]=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!四、梁模板(地下室扣件鋼管架)計(jì)算書(GB50017-2003)等規(guī)編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)計(jì)算，架體安全性仍不設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分容。梁段:L1。一、參數(shù)信息B(m):0.50；D(m):1.56混凝土板厚度(mm):300.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；H(m)：5.27；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.80；梁底增加承重立桿根數(shù):4；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；梁側(cè)模板參數(shù)(mm)：300；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為輕型槽鋼100×50×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m；β--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；1β--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。2根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為44.343kN/m2、24.000kN/m2，取較小值24.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q=1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；2q=q+q=7.776+0.756=8.532kN/m；1 2計(jì)算跨度(楞間距):l=420mm；面板的最大彎距M=0.1×8.532×4202=1.51×105N.mm；σ1.51×105/1.62×104=9.29N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=9.29N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=24×0.3=7.2N/mm；l--計(jì)算跨度(楞間距):l=420mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；ω0.677×7.2×4204/(100×9500×1.46×1051.095mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=420/250=1.68mm；面板的最大撓度計(jì)算值 ω=1.095mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.68mm，足要求！四、梁側(cè)模板外楞的計(jì)算楞計(jì)算楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--楞的最大彎距(N.mm)；W--楞的凈截面抵抗矩；[f]--楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算楞跨中彎矩：其中，作用在楞的荷載，q=(1.2×24×0.9+1.4×2×0.9)×0.42=11.94kN/m；楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=300mm；楞的最大彎距:M=0.1×11.94×300.002=1.08×105N.mm；最大支座力:R=1.1×11.945×0.3=3.942kN；經(jīng)計(jì)算得到，楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.08×105/8.33×104=1.29N/mm2；楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.29N/m2 小于楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，足要求?。?）.楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=24.00×0.42=10.08N/mm；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=300mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；ω0.677×10.08×3004/(100×10000×8.33×1060.007mm；楞的最大容許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm；楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.007mm小于楞的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足要求！外楞計(jì)算3.942kN,連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W截面類型為輕型槽鋼100×50×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=24.4cm3；I177.04cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ -- 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f](N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=3.548外楞最大計(jì)算跨度:l=660mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=3.55×106/2.44×104=145.394N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=145.394N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為1.576mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=660/400=1.65mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ω=1.576mmω]=1.65mm，要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 14mm；穿梁螺栓有效直徑: 11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105穿梁螺栓所受的最大拉力: N=24×0.3×0.76=5.472kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.472kN[N]=17.85kN，足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。時(shí)產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W= 800×18×18/6=4.32×104mm3；I= 800×18×18×18/12=3.89×105mm4；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN.m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=166.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.56×0.90=34.37kN/m；1模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；3q=q1+q2+q3=34.37+0.30+2.02=36.69kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax

=0.10×36.688×0.1672=0.102kN.m；σ=0.102×106/4.32×104=2.359N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=2.359N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.560+0.35）×0.80=32.10KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=166.67mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=166.67/250=0.667mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×32.104×166.74/(100×9500×3.89×105)=0.045mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω小于面板的最大允許撓度值:[ω] =166.7250=0.667mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木?；炷?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。荷載的計(jì)算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q =(24+1.5)×1.56×0.167=6.63kN/m；1模板的自重線荷載(kN/m)：q =0.35×0.167×(2×1.56+0.5)/0.5=0.422kN/m；2活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(2.5+2)×0.167=0.75kN/m；1方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×6.63+1.2×0.422=8.463kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.75=1.05kN/m；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩WW=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下線荷載設(shè)計(jì)值 q=8.463+1.05=9.513kN/m；最大彎距 M=0.1ql2=0.1×9.513×0.8×0.8=0.609kN.m；最大應(yīng)力 σ=M/W=0.609×106/83333.3=7.306抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值7.306N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×9.513×0.8=4.566kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×4566.144/(2×50×100)=1.37N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.37N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:q=6.630+0.422=7.052kN/m；方木最大撓度計(jì)算值ω=0.677×7.052×8004/(100×10000×416.667×104)=0.469mm；方木的最大允許撓度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大撓度計(jì)算值ω=0.469mm小于方木的最大允許撓度[ω]=3.2mm，滿足要求！支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.560=39.780kN/m2；模板的自重q2=0.350kN/m2；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(39.780+0.350)+1.4×4.500 =54.456kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA

=R=0.98kN，中間支座最大反力Rmax=7.101；BM=0.17kN.m；max最大撓度計(jì)算值Vmax

=0.023mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.17×106/5080=33.535N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值33.535205.0滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)培訓(xùn)講座》群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=7.101R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1

=0.98kN；腳手架鋼管的自重：N2

=1.2×0.129×5.27=0.816kN；樓板的混凝土模板的自重：N=1.2×(0.80/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×30.35=0.185kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×0.300×(1.50+24.00)=4.039kN；

N=0.98+0.816+0.185+4.039=6.021kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l/i查表得到；oi--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]=205N/mm2；l--計(jì)算長度(m)；o如果完全參照《扣件式規(guī)》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算l=kuh (1)o 1k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；1u--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度Lo

=kuh=1.155×1.7×1.5=2.945m；1L/i=2945.25/15.8=186；o由長細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6020.814/(0.207×489)=59.481鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=59.481N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l =kk(h+2a) (2)o 12k 1取值1.167；1k ，h+2a=1.7按照表2取值1.004；2上式的計(jì)算結(jié)果：L=kk(h+2a)=1.167×1.004×(1.5+0.1×2)=1.992m；o 12L/i=1991.836/15.8=126；o由長細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6020.814/(0.417×489)=29.526鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=29.526N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1

=7.101kN；腳手架鋼管的自重：N2

=1.2×0.129×(5.27-1.56)=0.816kN；N=7.101+0.816=7.676kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l/i查表得到；oi--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；l--計(jì)算長度(m)；o如果完全參照《扣件式規(guī)》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算l=kuh (1)o 1k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；1u--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度Lo

=kuh=1.167×1.7×1.5=2.976m；1L/i=2975.85/15.8=188；o由長細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7675.673/(0.203×489)=77.324鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=77.324N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l =kk(h+2a) (2)o 12k 1取值1.167；1k ，h+2a=1.7按照表2取值1.004；2上式的計(jì)算結(jié)果：L=kk(h+2a)=1.167×1.004×(1.5+0.1×2)=1.992m；o 12L/i=1991.836/15.8=126；o由長細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7675.673/(0.417×489)=37.642鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=37.642N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》十一、立桿的地基承載力計(jì)算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg地基承載力設(shè)計(jì)值:f =f×k =170kpa；g gk c其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：f=170kpa；gk腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc

=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=28.404kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值：N=7.101kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2。p=28.404f=170kpa。地基承載力滿足要求！g十二、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗(yàn)]:除了要遵守《扣件架規(guī)》的相關(guān)要求外，還要考慮以下容模板支架的構(gòu)造要求：梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；一個(gè)方向不變。立桿步距的設(shè)計(jì)：當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；置，但變化不要過多；高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；單水平加強(qiáng)層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。剪刀撐的設(shè)計(jì)：沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N≤12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)》的要求；45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。施工使用的要求：邊擴(kuò)展的澆筑方式；施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。五、梁模板(標(biāo)準(zhǔn)層扣件鋼管架)計(jì)算書(GB50017-2003)等規(guī)編制。梁段:L1。一、參數(shù)信息B(m):0.25；D(m):0.47混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：2.90；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.80；承重架支設(shè):無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；梁側(cè)模板參數(shù)(mm)：300；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：150mm，150mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m；β--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；1β--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。2根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為44.343kN/m2、24.000kN/m2，取較小值24.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q=1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；2q=q+q=7.776+0.756=8.532kN/m；1 2計(jì)算跨度(楞間距):l=116.67mm；面板的最大彎距M=0.1×8.532×116.6672=1.16×104N.mm；σ1.16×104/1.62×104=0.717N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=0.717N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2足要求！撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=24×0.3=7.2N/mm；l--計(jì)算跨度(楞間距):l=116.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；mm；

面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×7.2×116.674/(100×9500×1.46×105)=0.007面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=116.667/250=0.467mm；面板的最大撓度計(jì)算值 ω=0.007mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=0.467mm，足要求！四、梁側(cè)模板外楞的計(jì)算楞計(jì)算楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--楞的最大彎距(N.mm)；W--楞的凈截面抵抗矩；[f]--楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算楞跨中彎矩：其中，作用在楞的荷載，q=(1.2×24×0.9+1.4×2×0.9)×0.117=3.32kN/m；楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=300mm；楞的最大彎距:M=0.1×3.32×300.002=2.99×104N.mm；最大支座力:R=1.1×3.318×0.3=1.095kN；經(jīng)計(jì)算得到，楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.99×104/8.33×104=0.358N/mm2；楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=0.358N/mm2 小于楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值滿足要求?。?）.楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=24.00×0.12=2.80N/mm；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=300mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×2.8×3004/(100×10000×8.33×106)=0.002mm；楞的最大容許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm；楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.002mm小于楞的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足要求！外楞計(jì)算1.095kN,連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ -- 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f](N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.201外楞最大計(jì)算跨度:l=150mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.01×105/1.02×104=19.758N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=19.758N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.056mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=150/400=0.375mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.056mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 14mm；穿梁螺栓有效直徑: 11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105穿梁螺栓所受的最大拉力: N=24×0.3×0.225=1.62kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.62kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。時(shí)產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W= 800×18×18/6=4.32×104mm3；I= 800×18×18×18/12=3.89×105mm4；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN.m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=83.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q:1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.47×0.90=10.36kN/m；1模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；3q=q1+q2+q3=10.36+0.30+2.02=12.67kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax

=0.10×12.673×0.0832=0.009kN.m；σ=0.009×106/4.32×104=0.204N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=0.204N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.470+0.35）×0.80=9.87KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=83.33mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=83.33/250=0.333mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×9.868×83.34/(100×9500×3.89×105)=0.001mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.001mm 小于面板的最大允許撓度值:[ω] =83.3250=0.333mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。荷載的計(jì)算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q =(24+1.5)×0.47×0.083=0.999kN/m；1模板的自重線荷載(kN/m)：q =0.35×0.083×(2×0.47+0.25)/0.25=0.139kN/m；2活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(2.5+2)×0.083=0.375kN/m；1方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×0.999+1.2×0.139=1.365kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.375=0.525kN/m；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩WW=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下線荷載設(shè)計(jì)值 q=1.365+0.525=1.89kN/m；最大彎距 M=0.1ql2=0.1×1.89×0.8×0.8=0.121kN.m；最大應(yīng)力 σ=M/W=0.121×106/83333.3=1.452抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值1.452N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×1.89×0.8=0.907kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×907.248/(2×50×100)=0.272N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.272N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:q=0.999+0.139=1.138kN/m；方木最大撓度計(jì)算值ω=0.677×1.138×8004/(100×10000×416.667×104)=0.076mm；方木的最大允許撓度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大撓度計(jì)算值ω=0.076mm小于方木的最大允許撓度[ω]=3.2mm，滿足要求！支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.470=11.985kN/m2；模板的自重q2=0.350kN/m2；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(11.985+0.350)+1.4×4.500 =21.102kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA

=R=2.268kN；BM=0.741kN.m；max最大撓度計(jì)算值Vmax

=1.812mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.741×106/5080=145.86N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值145.86205.0滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到