含蠟原油管道的蠟沉積及清管課件_第1頁(yè)
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含蠟原油管道的蠟沉積及清管課件_第3頁(yè)
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第三節(jié)含蠟原油管道的蠟沉積及清管由于含蠟原油的凝點(diǎn)一般高于管道周圍環(huán)境溫度,必須降凝降粘后輸送,目前多采用加熱輸送。熱輸含蠟原油管道的特點(diǎn):隨著管道中沿程油溫的降低,在析蠟點(diǎn)以下,原油中石蠟逐漸析出并沉積在管壁上,使流通截面減少,摩阻增大,管道輸送能力降低;同時(shí)又增大了油流至管內(nèi)壁的熱阻,使總傳熱系數(shù)下降,并使輸送費(fèi)用增加。

如鐵大線熊岳至復(fù)線站間自1975年投產(chǎn)到1979年底未進(jìn)行清蠟,管壁的當(dāng)量結(jié)蠟厚度達(dá)26mm,摩阻上升1.2MPa,管道效率下降了20%,1980年清管后,在同樣的輸油壓力下輸量比1979年提高了100萬(wàn)噸。第三節(jié)含蠟原油管道的蠟沉積及清管由于含蠟原油的凝點(diǎn)一般高由于管內(nèi)壁結(jié)蠟,給輸油工作帶來(lái)了許多新的問(wèn)題。以往大慶和勝利油田采用保持輸油溫度不低于40℃的措施來(lái)控制管內(nèi)壁結(jié)蠟,這雖然是減少結(jié)蠟的措施,但增加了管道的熱損失。為了在經(jīng)濟(jì)加熱溫度較低時(shí)確保管道的輸油能力,國(guó)內(nèi)外對(duì)管內(nèi)壁石蠟沉積的條件和機(jī)理進(jìn)行了不少實(shí)驗(yàn)研究工作。下面就管內(nèi)壁的結(jié)蠟機(jī)理、影響管內(nèi)壁石蠟沉積速率的因素、管壁結(jié)蠟時(shí)溫降和摩阻的影響以及減少結(jié)蠟和清蠟措施作簡(jiǎn)單介紹。由于管內(nèi)壁結(jié)蠟,給輸油工作帶來(lái)了許多新的問(wèn)題。以往大慶和勝利一、原油析蠟和管壁結(jié)蠟過(guò)程1、溫降過(guò)程中石蠟的析出原油中的石蠟是指十六烷以上的正構(gòu)烷烴的混合物,其中中等分子量的蠟組分含量最多,低分子量和高分子量的蠟所占的比例都比較小。蠟在原油中的溶解度隨其分子量的增大和熔點(diǎn)的升高而下降,隨原油密度和平均分子量的減小而增加。不同熔點(diǎn)的蠟在同一種原油中有不同的溶解度。含蠟原油在溫降過(guò)程中,其中所含的蠟總是按分子量的高低,次第析出。一、原油析蠟和管壁結(jié)蠟過(guò)程1、溫降過(guò)程中石蠟的析出原油中的石當(dāng)溫度降到其含蠟量高于溶解度時(shí),某種熔點(diǎn)的蠟就開始從液相中析出。由于蠟晶粒剛開始析出時(shí),不易形成穩(wěn)定的結(jié)晶核心,故原油常在溶蠟量達(dá)到過(guò)飽和時(shí),才析出蠟晶。原油中剛開始析出蠟晶粒時(shí)的溫度稱為蠟的初始結(jié)晶溫度,或稱為析蠟點(diǎn)。析蠟點(diǎn)的判定:①原油中蠟晶粒的析出量已開始影響原油的粘溫曲線,使其發(fā)生轉(zhuǎn)折時(shí)的溫度,可由實(shí)測(cè)粘溫曲線來(lái)判斷。②原油比熱—溫度曲線開始隨溫度的下降而上升時(shí)的溫度。根據(jù)上述兩種方法確定的析蠟點(diǎn)并非剛開始析出蠟晶粒時(shí)的溫度,在該溫度時(shí),已經(jīng)有相當(dāng)數(shù)量的蠟晶析出了。當(dāng)溫度降到其含蠟量高于溶解度時(shí),某種熔點(diǎn)的蠟就開始從液相中析在原油的溫降過(guò)程中,必然有一個(gè)從開始析出少量的高熔點(diǎn)石蠟,到大量析出中等分子量的蠟,以至析蠟量又逐漸減少的過(guò)程。蠟結(jié)晶大量析出的溫度范圍稱為析蠟高峰區(qū),隨原油的組成而不同。2、管壁“結(jié)蠟”現(xiàn)象我們通常所說(shuō)的“結(jié)蠟”實(shí)際上是指在管道內(nèi)壁上逐漸沉積了某一厚度的石蠟、膠質(zhì)、凝油、砂和其它機(jī)械雜質(zhì)的混合物。在長(zhǎng)輸管道的沉積物中,原油的含量要高些。在原油的溫降過(guò)程中,必然有一個(gè)從開始析出少量的高熔點(diǎn)石蠟,到大口徑長(zhǎng)輸管道的“結(jié)蠟”特點(diǎn):管壁上的凝結(jié)層一般比較松軟。管壁上的沉積物有明顯的分界,緊貼管壁的是黑褐色發(fā)暗、類似細(xì)砂的薄層,其組成主要是蠟,是真正的結(jié)蠟,有一定的剪切強(qiáng)度,這一層的厚度一般只有幾毫米,與管壁粘結(jié)較牢固,在蠟層上面是厚度要大得多的黑色發(fā)亮的沉積物,主要是凝油,即在蠟和膠質(zhì)、瀝青質(zhì)構(gòu)成的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中包含著部分液態(tài)粘油。在管道中途某一溫度范圍內(nèi)是結(jié)蠟高峰區(qū),過(guò)了結(jié)蠟高峰區(qū)后結(jié)蠟層有減薄現(xiàn)象,在末端結(jié)蠟層厚度又上升,這是由于油流帶來(lái)的前面沖刷下來(lái)的“蠟塊”重新沉積的緣故。大口徑長(zhǎng)輸管道的“結(jié)蠟”特點(diǎn):管壁上的凝結(jié)層一般比較松軟。3、管壁結(jié)蠟的機(jī)理管內(nèi)壁結(jié)蠟實(shí)際上是石蠟在管內(nèi)壁的沉積過(guò)程和油流的沖刷過(guò)程共同作用的結(jié)果。不少學(xué)者認(rèn)為含蠟原油管道中的蠟沉積機(jī)理有3個(gè),即①分子擴(kuò)散,②布朗運(yùn)動(dòng),③剪切彌散。含蠟原油在管內(nèi)輸送過(guò)程中,油溫不斷降低,當(dāng)油溫降低到某一溫度時(shí),由于管壁溫度總是低于油溫,靠近管壁處的溶解石蠟首先達(dá)到飽和狀態(tài),如果油溫再降低,則會(huì)出現(xiàn)過(guò)飽和,借助管內(nèi)壁提供的結(jié)晶中心(粗糙突起、雜質(zhì))而首先析出。管壁處石蠟的析出,使其濃度降低,這樣便會(huì)在管壁和紊流核心之間產(chǎn)生濃度梯度(Concentrationgradient)。該濃度梯度使溶解在原油中的石蠟分子從管中心向管壁擴(kuò)散,為管壁上的繼續(xù)結(jié)蠟創(chuàng)造條件。(1)分子擴(kuò)散3、管壁結(jié)蠟的機(jī)理管內(nèi)壁結(jié)蠟實(shí)際上是石蠟在管內(nèi)壁的沉積過(guò)程和層流邊界層中的蠟晶粒,會(huì)由于布朗運(yùn)動(dòng)而互相粘結(jié)變大而沉降,但其作用較弱。(2)布朗運(yùn)動(dòng)(Brownianmovement)當(dāng)原油溫度降到析蠟點(diǎn)以下時(shí),石蠟分子就形成微小的蠟晶從原油中析出。懸浮在層流中的蠟晶顆粒,由于流速梯度場(chǎng)的存在,會(huì)以一定的角速度作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),并出現(xiàn)橫向的局部平移(如圖所示),使蠟晶向管壁移動(dòng),最后沉積在管壁上。(3)剪切彌散(sheardispersion)層流邊界層中的蠟晶粒,會(huì)由于布朗運(yùn)動(dòng)而互相粘結(jié)變大而沉降,但由于油品具有粘性,旋轉(zhuǎn)的蠟晶顆粒會(huì)使靠近顆粒表面的流層產(chǎn)生環(huán)流。處于環(huán)流區(qū)的顆粒對(duì)相鄰的顆粒會(huì)產(chǎn)生吸引力,使之互相碰撞。如果原油中蠟晶顆粒很少,相互碰撞只產(chǎn)生暫時(shí)的位移,以后仍然回到原來(lái)的流線,并不產(chǎn)生凈的徑向移動(dòng)。如果原油中蠟晶顆粒很多,則互相碰撞會(huì)造成凈的橫向分散,稱為剪切彌散,使石蠟結(jié)晶從紊流核心向管壁傳遞,傳遞來(lái)的石蠟便在管壁處沉積起來(lái)。另外原油中的微晶蠟處于熱運(yùn)動(dòng)狀態(tài),因此產(chǎn)生布朗運(yùn)動(dòng),由于徑向存在濃度梯度,布朗運(yùn)動(dòng)的凈結(jié)果,使蠟晶顆粒由高濃度區(qū)向低濃度區(qū)擴(kuò)散。上述兩種擴(kuò)散作用引起的石蠟沉積速率可表示為:由于油品具有粘性,旋轉(zhuǎn)的蠟晶顆粒會(huì)使靠近顆粒表面的流層產(chǎn)生環(huán)式中:(du/dr)bi—管壁處的速度梯度,1/sC*—管壁處蠟晶的體積百分濃度K*—沉積速率常數(shù),可由試驗(yàn)確定,kg/m2②由式①②所得的沉積速率相加,就得到由分子擴(kuò)散及蠟晶橫向移動(dòng)引起的總的蠟沉積率:式中:(du/dr)bi—管壁處的速度梯度,1/sC*—管壁試驗(yàn)表明,油溫高、熱流強(qiáng)度大、油壁溫差大、油流粘度又小時(shí),分子擴(kuò)散對(duì)沉積速率起主要影響;油溫低、熱流弱、剪切速率又大時(shí),剪切彌散起主要作用。但隨著剪切速率的上升,由于剪切應(yīng)力增大,又可能剪掉管壁上的凝油層。當(dāng)兩者達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡時(shí),沖刷速率等于沉積速率,結(jié)蠟層厚度達(dá)到穩(wěn)定值??紤]到管壁上的結(jié)蠟層實(shí)際上是由蠟結(jié)晶作網(wǎng)絡(luò)骨架的凝油,故凝結(jié)層的總沉積速率Wt應(yīng)為WtL除以重量百分?jǐn)?shù)表示的原油含蠟量CL,即:試驗(yàn)表明,油溫高、熱流強(qiáng)度大、油壁溫差大、油流粘度又小時(shí),分(4)沖刷過(guò)程上面討論了石蠟沉積層的凝結(jié)生長(zhǎng)過(guò)程,另外還存在另一個(gè)相反作用,即油流的沖刷作用。大家在流體力學(xué)中已學(xué)過(guò),流體在管內(nèi)流動(dòng)時(shí),管壁處的剪切應(yīng)力最大,隨著結(jié)蠟層在管壁上的生長(zhǎng),管內(nèi)流速不斷增大,管壁處的剪切應(yīng)力也不斷增大,當(dāng)管壁處的剪切應(yīng)力大于沉積層的破環(huán)強(qiáng)度時(shí),就會(huì)有部分沉積物從管壁上剝落下來(lái)。隨著外部沉積物的剝落,凝結(jié)層還會(huì)生長(zhǎng),最后凝結(jié)層的生長(zhǎng)和油流沖刷處于動(dòng)平衡狀態(tài),凝結(jié)層厚度達(dá)到一個(gè)穩(wěn)定值,即由于沖刷過(guò)程的存在使結(jié)蠟層不會(huì)無(wú)限制地增長(zhǎng)。(4)沖刷過(guò)程上面討論了石蠟沉積層的凝結(jié)生長(zhǎng)過(guò)程,另外還存4、影響管壁結(jié)蠟強(qiáng)度的因素①油溫的影響試驗(yàn)表明,在接近析蠟點(diǎn)的高溫和接近凝固點(diǎn)的低溫下輸送時(shí),管內(nèi)壁結(jié)蠟較輕微,在二者之間有一個(gè)結(jié)蠟嚴(yán)重的溫度區(qū)間。這個(gè)溫度區(qū)間大致與原油中大量析蠟的溫度范圍相近。右圖是實(shí)測(cè)的大慶原油溫度與管壁結(jié)蠟速率的關(guān)系曲線。結(jié)蠟強(qiáng)度是指單位時(shí)間、單位管壁面積上的石蠟沉積量。影響管壁石蠟沉積的因素很多。對(duì)于長(zhǎng)輸管道來(lái)說(shuō),主要因素有油溫、油品組成、油流速度、管材的表面性質(zhì)、油品粘度等。

4、影響管壁結(jié)蠟強(qiáng)度的因素①油溫的影響結(jié)蠟強(qiáng)度是指單位時(shí)間、從圖可以看出,油溫高于45℃時(shí)隨油溫的下降為結(jié)蠟緩增區(qū),在30~40℃之間為結(jié)蠟高峰區(qū),低于30℃為結(jié)蠟遞降區(qū),這與石蠟組成的圖形基本一致。在結(jié)蠟高峰區(qū),析出的是含量較高的中等分子量石蠟,在此溫度范圍內(nèi),管截面上濃度梯度大,油流粘度卻不大,因而分子擴(kuò)散作用強(qiáng),且由于蠟晶顆粒的大量析出,一方面碰撞的機(jī)會(huì)增多,容易互相粘結(jié)而沉積在管壁上;另一方面,蠟晶顆粒濃度的迅速增大使剪切彌散作用加強(qiáng),故形成了結(jié)蠟高峰區(qū)。低溫時(shí),油流粘度大,分子擴(kuò)散作用很弱,雖然此時(shí)剪切彌散作用較強(qiáng),但管壁處的剪應(yīng)力較大,且此時(shí)形成的凝結(jié)層的附著強(qiáng)度不大,凝油層又會(huì)被剪掉一部分,故低溫時(shí)凝油層較薄。

從圖可以看出,油溫高于45℃時(shí)隨油溫的下降為結(jié)蠟緩增區(qū),在3②油壁溫差的影響沉積速率隨油壁溫差的增大而增大。這是因?yàn)橛捅跍夭钤酱螅瑵舛忍荻群拖灳舛染陀?,從而分子擴(kuò)散和剪切彌散作用都加強(qiáng)。油壁溫差的大小不僅取決于油溫和周圍介質(zhì)溫度,還與管道的熱阻大小有關(guān)。在冬季,地溫低,油壁溫差大,結(jié)蠟較嚴(yán)重。在某些散熱很大的局部段落,地下水位高并有滲流處,保溫層破損的水下管道,或覆土太淺的管段,結(jié)蠟層的厚度可能最大。②油壁溫差的影響沉積速率隨油壁溫差的增大而增大。這是因?yàn)橛捅冖哿魉俚挠绊憿哿魉俚挠绊懥魉賹?duì)管壁結(jié)蠟強(qiáng)度的影響主要表現(xiàn)為,隨著流速的增大,管壁結(jié)蠟強(qiáng)度減弱。層流時(shí)的結(jié)蠟比紊流嚴(yán)重,Re數(shù)愈小,結(jié)蠟愈嚴(yán)重。因?yàn)殡S著流速的增大,雖然管壁處剪切速率的增大會(huì)使蠟晶的剪切彌散作用有所加強(qiáng),但層流邊層的減薄,油壁溫差的減小,管壁處剪切應(yīng)力的增大,這些因素都會(huì)使管壁上的結(jié)蠟層減薄。實(shí)踐表明,當(dāng)流速大于1.5m/s時(shí),管內(nèi)就較少結(jié)蠟。流速對(duì)凝油層剪切沖刷的強(qiáng)弱,還與決定于溫度、原油物性、熱處理?xiàng)l件等的凝油層網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有關(guān)。右圖為大慶原油蠟沉積強(qiáng)度與流速的關(guān)系。流速對(duì)管壁結(jié)蠟強(qiáng)度的影響主要表現(xiàn)為,隨著流速的增大,管壁結(jié)蠟油品中含蠟是管壁結(jié)蠟的根本原因。因此油品含蠟量的大小將直接影響石蠟沉積速率。含蠟量越高,石蠟沉積速率越大。大多數(shù)含蠟原油中都含有數(shù)量不等的膠質(zhì)和瀝青質(zhì)。研究表明,油品中單獨(dú)含有膠質(zhì)時(shí),對(duì)管壁的結(jié)蠟過(guò)程沒有明顯的影響,當(dāng)膠質(zhì)與瀝青質(zhì)同時(shí)存在時(shí),容易形成密實(shí)的結(jié)蠟層。原油含水率增大,蠟沉積速率降低;原油中含砂或其它機(jī)械雜質(zhì)容易成為蠟結(jié)晶的核心,使結(jié)晶強(qiáng)度增大。④原油組成的影響油品中含蠟是管壁結(jié)蠟的根本原因。因此油品含蠟量的大小將直接影⑤管壁材質(zhì)的影響試驗(yàn)表明管壁材質(zhì)和光潔度對(duì)結(jié)蠟也有明顯的影響。由于管壁或涂料的表面結(jié)構(gòu)和性質(zhì)不同,在石蠟結(jié)晶過(guò)程中內(nèi)壁所提供的結(jié)晶核心的多少和結(jié)晶的難易程度就不同,因此結(jié)蠟速率也不同。管壁的粗糙度越越大,越容易結(jié)蠟。⑤管壁材質(zhì)的影響試驗(yàn)表明管壁材質(zhì)和光潔度對(duì)結(jié)蠟也有明顯的影響對(duì)于埋地管道,凝油層厚度的變化還隨季節(jié)而不同,當(dāng)?shù)販刂饾u下降時(shí),凝油層逐漸增厚;當(dāng)?shù)販刂饾u上升時(shí),凝油層又逐漸減薄。當(dāng)輸量和油溫穩(wěn)定時(shí),在某一季節(jié),凝油層厚度常保持在某一范圍內(nèi)。以上分析了各因素單獨(dú)對(duì)管壁結(jié)蠟的影響。實(shí)際運(yùn)行的管道結(jié)蠟的情況受到上述諸因素的綜合影響。對(duì)于埋地管道,凝油層厚度的變化還隨季節(jié)而不同,當(dāng)?shù)販刂饾u下降二、熱輸含蠟原油管道工藝設(shè)計(jì)應(yīng)注意的問(wèn)題1、設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇一般取進(jìn)站油溫高于原油凝點(diǎn)。若接近或低于凝點(diǎn),必須考慮管道停輸溫降情況及再啟動(dòng)措施,保證管道能順利地再啟動(dòng)。出站油溫過(guò)高對(duì)減少含蠟原油摩阻作用不大而會(huì)顯著增大熱損失,故出站油溫不宜過(guò)高。含蠟原油的比熱容在熱力計(jì)算時(shí)采用所計(jì)算的溫度區(qū)間的平均比熱容。二、熱輸含蠟原油管道工藝設(shè)計(jì)應(yīng)注意的問(wèn)題1、設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇一按臨界雷諾數(shù)值可計(jì)算出紊流轉(zhuǎn)變?yōu)閷恿鲿r(shí)的臨界粘度υLj

及對(duì)應(yīng)的油溫

TLj,牛頓紊流牛頓層流非牛頓層流,牛頓紊流非牛頓紊流非牛頓層流進(jìn)站油溫低于反常點(diǎn)的熱含蠟原油管道可能出現(xiàn)的情況為:牛頓紊流→牛頓層流或非牛頓紊流→非牛頓層流2、流態(tài)和流型的變化按臨界雷諾數(shù)值可計(jì)算出紊流轉(zhuǎn)變?yōu)閷恿鲿r(shí)的臨界粘度υLj3、防止結(jié)蠟和清蠟的措施由上面的討論我們知道,管壁結(jié)蠟對(duì)熱油管道的運(yùn)行和管理是不利的,那么我們應(yīng)當(dāng)怎樣才能防止和減少結(jié)蠟?zāi)兀繌挠绊懴灣练e的因素方面考慮,防止和減少結(jié)蠟的措施有:(1)保持沿線油溫均高于析蠟點(diǎn),可大大減少石蠟沉積。(2)縮小油壁溫差。可采用保溫的方法,既可以減少結(jié)蠟又可以降低熱損失,但要進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較,以確定是否采取保溫措施。(3)保持管內(nèi)流速在1.5m/s以上,避免在低輸量下運(yùn)行。3、防止結(jié)蠟和清蠟的措施由上面的討論我們知道,管壁結(jié)蠟對(duì)熱油(4)采用不吸附蠟的管材或內(nèi)涂層。(5)化學(xué)防蠟??刹捎帽砻婊钚詣┳鳛榉老瀯?,阻止蠟分子在已結(jié)晶的表面上繼續(xù)析出。也可以在原油中加入蠟晶改良劑,使石蠟晶體分散在油流中并保持懸浮,阻礙蠟晶的聚結(jié)或沉積。但目前這種方法還很不經(jīng)濟(jì),因?yàn)榛瘜W(xué)添加劑太貴。(6)清管器清蠟上面討論的各種措施雖然可在不同程度上減少結(jié)蠟,但還不能從根本上清除結(jié)蠟。因此,目前長(zhǎng)輸管道上廣泛采用的是清管器清蠟。目前最常用的清管器有機(jī)械清管器和泡沫塑料清管器。(4)采用不吸附蠟的管材或內(nèi)涂層。(5)化學(xué)防蠟。可采用清管器的種類很多,按功能不同可分為清掃型、隔離型、檢測(cè)型等。常用于清除管壁結(jié)蠟、銹蝕及其他雜物的清掃型清管器有機(jī)械清管器和泡沫塑料清管器兩種。清管器的種類很多,按功能不同可分為清掃型、隔離型、檢測(cè)型等。機(jī)械清管器由金屬主體、圓盤和清掃件構(gòu)成。圓盤由人造橡膠制成,起導(dǎo)向和密封作用;掃件由不銹鋼絲刷或人造橡膠刀片制作;清管器的前方頂部留有數(shù)個(gè)控制清管器在管道中行走速度的旁通小孔。機(jī)械清管器的清蠟效果較好,可刮掉較硬的積蠟;其缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜,對(duì)變形管道和障礙物的通過(guò)能力較差。機(jī)械清管器由金屬主體、圓盤和清掃件構(gòu)成。圓盤由人造橡膠制成,泡沫塑料清管器由聚氨脂泡沫塑料制作,頭部呈流線形,尾部呈碟形,外表面纏有螺旋形金屬帶或有彈性的聚合物帶。這種清管器具有良好的推進(jìn)和通過(guò)性能,但耐磨性和清蠟效果不如機(jī)械清管器。泡沫塑料清管器由聚氨脂泡沫塑料制作,頭部呈流線形,尾部呈碟形智能清管器智能清管器機(jī)械清管器機(jī)械清管器組合清管器組合清管器聚脂清管器聚脂清管器泡沫清管器泡沫清管器4、清蠟周期的確定

清蠟周期是指相鄰兩次清蠟的時(shí)間間隔。周期太長(zhǎng),管壁結(jié)蠟嚴(yán)重,影響管道的正常運(yùn)行;周期太短,既是不經(jīng)濟(jì)的,也是不必要的。合理的確定清蠟周期是必要的。4、清蠟周期的確定含蠟原油管道的蠟沉積及清管課件發(fā)球筒快開封頭排污口發(fā)球閥出口球閥旁通閥出油管清管器發(fā)送裝置進(jìn)油管發(fā)球筒快開封頭排污口發(fā)球閥出口球閥旁通閥出油管清管器發(fā)送裝置發(fā)球筒快開封頭排污口收球閥進(jìn)口球閥旁通閥進(jìn)油管清管器接收裝置出油管發(fā)球筒快開封頭排污口收球閥進(jìn)口球閥旁通閥進(jìn)油管清管器接收裝置第三節(jié)含蠟原油管道的蠟沉積及清管由于含蠟原油的凝點(diǎn)一般高于管道周圍環(huán)境溫度,必須降凝降粘后輸送,目前多采用加熱輸送。熱輸含蠟原油管道的特點(diǎn):隨著管道中沿程油溫的降低,在析蠟點(diǎn)以下,原油中石蠟逐漸析出并沉積在管壁上,使流通截面減少,摩阻增大,管道輸送能力降低;同時(shí)又增大了油流至管內(nèi)壁的熱阻,使總傳熱系數(shù)下降,并使輸送費(fèi)用增加。

如鐵大線熊岳至復(fù)線站間自1975年投產(chǎn)到1979年底未進(jìn)行清蠟,管壁的當(dāng)量結(jié)蠟厚度達(dá)26mm,摩阻上升1.2MPa,管道效率下降了20%,1980年清管后,在同樣的輸油壓力下輸量比1979年提高了100萬(wàn)噸。第三節(jié)含蠟原油管道的蠟沉積及清管由于含蠟原油的凝點(diǎn)一般高由于管內(nèi)壁結(jié)蠟,給輸油工作帶來(lái)了許多新的問(wèn)題。以往大慶和勝利油田采用保持輸油溫度不低于40℃的措施來(lái)控制管內(nèi)壁結(jié)蠟,這雖然是減少結(jié)蠟的措施,但增加了管道的熱損失。為了在經(jīng)濟(jì)加熱溫度較低時(shí)確保管道的輸油能力,國(guó)內(nèi)外對(duì)管內(nèi)壁石蠟沉積的條件和機(jī)理進(jìn)行了不少實(shí)驗(yàn)研究工作。下面就管內(nèi)壁的結(jié)蠟機(jī)理、影響管內(nèi)壁石蠟沉積速率的因素、管壁結(jié)蠟時(shí)溫降和摩阻的影響以及減少結(jié)蠟和清蠟措施作簡(jiǎn)單介紹。由于管內(nèi)壁結(jié)蠟,給輸油工作帶來(lái)了許多新的問(wèn)題。以往大慶和勝利一、原油析蠟和管壁結(jié)蠟過(guò)程1、溫降過(guò)程中石蠟的析出原油中的石蠟是指十六烷以上的正構(gòu)烷烴的混合物,其中中等分子量的蠟組分含量最多,低分子量和高分子量的蠟所占的比例都比較小。蠟在原油中的溶解度隨其分子量的增大和熔點(diǎn)的升高而下降,隨原油密度和平均分子量的減小而增加。不同熔點(diǎn)的蠟在同一種原油中有不同的溶解度。含蠟原油在溫降過(guò)程中,其中所含的蠟總是按分子量的高低,次第析出。一、原油析蠟和管壁結(jié)蠟過(guò)程1、溫降過(guò)程中石蠟的析出原油中的石當(dāng)溫度降到其含蠟量高于溶解度時(shí),某種熔點(diǎn)的蠟就開始從液相中析出。由于蠟晶粒剛開始析出時(shí),不易形成穩(wěn)定的結(jié)晶核心,故原油常在溶蠟量達(dá)到過(guò)飽和時(shí),才析出蠟晶。原油中剛開始析出蠟晶粒時(shí)的溫度稱為蠟的初始結(jié)晶溫度,或稱為析蠟點(diǎn)。析蠟點(diǎn)的判定:①原油中蠟晶粒的析出量已開始影響原油的粘溫曲線,使其發(fā)生轉(zhuǎn)折時(shí)的溫度,可由實(shí)測(cè)粘溫曲線來(lái)判斷。②原油比熱—溫度曲線開始隨溫度的下降而上升時(shí)的溫度。根據(jù)上述兩種方法確定的析蠟點(diǎn)并非剛開始析出蠟晶粒時(shí)的溫度,在該溫度時(shí),已經(jīng)有相當(dāng)數(shù)量的蠟晶析出了。當(dāng)溫度降到其含蠟量高于溶解度時(shí),某種熔點(diǎn)的蠟就開始從液相中析在原油的溫降過(guò)程中,必然有一個(gè)從開始析出少量的高熔點(diǎn)石蠟,到大量析出中等分子量的蠟,以至析蠟量又逐漸減少的過(guò)程。蠟結(jié)晶大量析出的溫度范圍稱為析蠟高峰區(qū),隨原油的組成而不同。2、管壁“結(jié)蠟”現(xiàn)象我們通常所說(shuō)的“結(jié)蠟”實(shí)際上是指在管道內(nèi)壁上逐漸沉積了某一厚度的石蠟、膠質(zhì)、凝油、砂和其它機(jī)械雜質(zhì)的混合物。在長(zhǎng)輸管道的沉積物中,原油的含量要高些。在原油的溫降過(guò)程中,必然有一個(gè)從開始析出少量的高熔點(diǎn)石蠟,到大口徑長(zhǎng)輸管道的“結(jié)蠟”特點(diǎn):管壁上的凝結(jié)層一般比較松軟。管壁上的沉積物有明顯的分界,緊貼管壁的是黑褐色發(fā)暗、類似細(xì)砂的薄層,其組成主要是蠟,是真正的結(jié)蠟,有一定的剪切強(qiáng)度,這一層的厚度一般只有幾毫米,與管壁粘結(jié)較牢固,在蠟層上面是厚度要大得多的黑色發(fā)亮的沉積物,主要是凝油,即在蠟和膠質(zhì)、瀝青質(zhì)構(gòu)成的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中包含著部分液態(tài)粘油。在管道中途某一溫度范圍內(nèi)是結(jié)蠟高峰區(qū),過(guò)了結(jié)蠟高峰區(qū)后結(jié)蠟層有減薄現(xiàn)象,在末端結(jié)蠟層厚度又上升,這是由于油流帶來(lái)的前面沖刷下來(lái)的“蠟塊”重新沉積的緣故。大口徑長(zhǎng)輸管道的“結(jié)蠟”特點(diǎn):管壁上的凝結(jié)層一般比較松軟。3、管壁結(jié)蠟的機(jī)理管內(nèi)壁結(jié)蠟實(shí)際上是石蠟在管內(nèi)壁的沉積過(guò)程和油流的沖刷過(guò)程共同作用的結(jié)果。不少學(xué)者認(rèn)為含蠟原油管道中的蠟沉積機(jī)理有3個(gè),即①分子擴(kuò)散,②布朗運(yùn)動(dòng),③剪切彌散。含蠟原油在管內(nèi)輸送過(guò)程中,油溫不斷降低,當(dāng)油溫降低到某一溫度時(shí),由于管壁溫度總是低于油溫,靠近管壁處的溶解石蠟首先達(dá)到飽和狀態(tài),如果油溫再降低,則會(huì)出現(xiàn)過(guò)飽和,借助管內(nèi)壁提供的結(jié)晶中心(粗糙突起、雜質(zhì))而首先析出。管壁處石蠟的析出,使其濃度降低,這樣便會(huì)在管壁和紊流核心之間產(chǎn)生濃度梯度(Concentrationgradient)。該濃度梯度使溶解在原油中的石蠟分子從管中心向管壁擴(kuò)散,為管壁上的繼續(xù)結(jié)蠟創(chuàng)造條件。(1)分子擴(kuò)散3、管壁結(jié)蠟的機(jī)理管內(nèi)壁結(jié)蠟實(shí)際上是石蠟在管內(nèi)壁的沉積過(guò)程和層流邊界層中的蠟晶粒,會(huì)由于布朗運(yùn)動(dòng)而互相粘結(jié)變大而沉降,但其作用較弱。(2)布朗運(yùn)動(dòng)(Brownianmovement)當(dāng)原油溫度降到析蠟點(diǎn)以下時(shí),石蠟分子就形成微小的蠟晶從原油中析出。懸浮在層流中的蠟晶顆粒,由于流速梯度場(chǎng)的存在,會(huì)以一定的角速度作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),并出現(xiàn)橫向的局部平移(如圖所示),使蠟晶向管壁移動(dòng),最后沉積在管壁上。(3)剪切彌散(sheardispersion)層流邊界層中的蠟晶粒,會(huì)由于布朗運(yùn)動(dòng)而互相粘結(jié)變大而沉降,但由于油品具有粘性,旋轉(zhuǎn)的蠟晶顆粒會(huì)使靠近顆粒表面的流層產(chǎn)生環(huán)流。處于環(huán)流區(qū)的顆粒對(duì)相鄰的顆粒會(huì)產(chǎn)生吸引力,使之互相碰撞。如果原油中蠟晶顆粒很少,相互碰撞只產(chǎn)生暫時(shí)的位移,以后仍然回到原來(lái)的流線,并不產(chǎn)生凈的徑向移動(dòng)。如果原油中蠟晶顆粒很多,則互相碰撞會(huì)造成凈的橫向分散,稱為剪切彌散,使石蠟結(jié)晶從紊流核心向管壁傳遞,傳遞來(lái)的石蠟便在管壁處沉積起來(lái)。另外原油中的微晶蠟處于熱運(yùn)動(dòng)狀態(tài),因此產(chǎn)生布朗運(yùn)動(dòng),由于徑向存在濃度梯度,布朗運(yùn)動(dòng)的凈結(jié)果,使蠟晶顆粒由高濃度區(qū)向低濃度區(qū)擴(kuò)散。上述兩種擴(kuò)散作用引起的石蠟沉積速率可表示為:由于油品具有粘性,旋轉(zhuǎn)的蠟晶顆粒會(huì)使靠近顆粒表面的流層產(chǎn)生環(huán)式中:(du/dr)bi—管壁處的速度梯度,1/sC*—管壁處蠟晶的體積百分濃度K*—沉積速率常數(shù),可由試驗(yàn)確定,kg/m2②由式①②所得的沉積速率相加,就得到由分子擴(kuò)散及蠟晶橫向移動(dòng)引起的總的蠟沉積率:式中:(du/dr)bi—管壁處的速度梯度,1/sC*—管壁試驗(yàn)表明,油溫高、熱流強(qiáng)度大、油壁溫差大、油流粘度又小時(shí),分子擴(kuò)散對(duì)沉積速率起主要影響;油溫低、熱流弱、剪切速率又大時(shí),剪切彌散起主要作用。但隨著剪切速率的上升,由于剪切應(yīng)力增大,又可能剪掉管壁上的凝油層。當(dāng)兩者達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡時(shí),沖刷速率等于沉積速率,結(jié)蠟層厚度達(dá)到穩(wěn)定值??紤]到管壁上的結(jié)蠟層實(shí)際上是由蠟結(jié)晶作網(wǎng)絡(luò)骨架的凝油,故凝結(jié)層的總沉積速率Wt應(yīng)為WtL除以重量百分?jǐn)?shù)表示的原油含蠟量CL,即:試驗(yàn)表明,油溫高、熱流強(qiáng)度大、油壁溫差大、油流粘度又小時(shí),分(4)沖刷過(guò)程上面討論了石蠟沉積層的凝結(jié)生長(zhǎng)過(guò)程,另外還存在另一個(gè)相反作用,即油流的沖刷作用。大家在流體力學(xué)中已學(xué)過(guò),流體在管內(nèi)流動(dòng)時(shí),管壁處的剪切應(yīng)力最大,隨著結(jié)蠟層在管壁上的生長(zhǎng),管內(nèi)流速不斷增大,管壁處的剪切應(yīng)力也不斷增大,當(dāng)管壁處的剪切應(yīng)力大于沉積層的破環(huán)強(qiáng)度時(shí),就會(huì)有部分沉積物從管壁上剝落下來(lái)。隨著外部沉積物的剝落,凝結(jié)層還會(huì)生長(zhǎng),最后凝結(jié)層的生長(zhǎng)和油流沖刷處于動(dòng)平衡狀態(tài),凝結(jié)層厚度達(dá)到一個(gè)穩(wěn)定值,即由于沖刷過(guò)程的存在使結(jié)蠟層不會(huì)無(wú)限制地增長(zhǎng)。(4)沖刷過(guò)程上面討論了石蠟沉積層的凝結(jié)生長(zhǎng)過(guò)程,另外還存4、影響管壁結(jié)蠟強(qiáng)度的因素①油溫的影響試驗(yàn)表明,在接近析蠟點(diǎn)的高溫和接近凝固點(diǎn)的低溫下輸送時(shí),管內(nèi)壁結(jié)蠟較輕微,在二者之間有一個(gè)結(jié)蠟嚴(yán)重的溫度區(qū)間。這個(gè)溫度區(qū)間大致與原油中大量析蠟的溫度范圍相近。右圖是實(shí)測(cè)的大慶原油溫度與管壁結(jié)蠟速率的關(guān)系曲線。結(jié)蠟強(qiáng)度是指單位時(shí)間、單位管壁面積上的石蠟沉積量。影響管壁石蠟沉積的因素很多。對(duì)于長(zhǎng)輸管道來(lái)說(shuō),主要因素有油溫、油品組成、油流速度、管材的表面性質(zhì)、油品粘度等。

4、影響管壁結(jié)蠟強(qiáng)度的因素①油溫的影響結(jié)蠟強(qiáng)度是指單位時(shí)間、從圖可以看出,油溫高于45℃時(shí)隨油溫的下降為結(jié)蠟緩增區(qū),在30~40℃之間為結(jié)蠟高峰區(qū),低于30℃為結(jié)蠟遞降區(qū),這與石蠟組成的圖形基本一致。在結(jié)蠟高峰區(qū),析出的是含量較高的中等分子量石蠟,在此溫度范圍內(nèi),管截面上濃度梯度大,油流粘度卻不大,因而分子擴(kuò)散作用強(qiáng),且由于蠟晶顆粒的大量析出,一方面碰撞的機(jī)會(huì)增多,容易互相粘結(jié)而沉積在管壁上;另一方面,蠟晶顆粒濃度的迅速增大使剪切彌散作用加強(qiáng),故形成了結(jié)蠟高峰區(qū)。低溫時(shí),油流粘度大,分子擴(kuò)散作用很弱,雖然此時(shí)剪切彌散作用較強(qiáng),但管壁處的剪應(yīng)力較大,且此時(shí)形成的凝結(jié)層的附著強(qiáng)度不大,凝油層又會(huì)被剪掉一部分,故低溫時(shí)凝油層較薄。

從圖可以看出,油溫高于45℃時(shí)隨油溫的下降為結(jié)蠟緩增區(qū),在3②油壁溫差的影響沉積速率隨油壁溫差的增大而增大。這是因?yàn)橛捅跍夭钤酱?,濃度梯度和蠟晶濃度就愈大,從而分子擴(kuò)散和剪切彌散作用都加強(qiáng)。油壁溫差的大小不僅取決于油溫和周圍介質(zhì)溫度,還與管道的熱阻大小有關(guān)。在冬季,地溫低,油壁溫差大,結(jié)蠟較嚴(yán)重。在某些散熱很大的局部段落,地下水位高并有滲流處,保溫層破損的水下管道,或覆土太淺的管段,結(jié)蠟層的厚度可能最大。②油壁溫差的影響沉積速率隨油壁溫差的增大而增大。這是因?yàn)橛捅冖哿魉俚挠绊憿哿魉俚挠绊懥魉賹?duì)管壁結(jié)蠟強(qiáng)度的影響主要表現(xiàn)為,隨著流速的增大,管壁結(jié)蠟強(qiáng)度減弱。層流時(shí)的結(jié)蠟比紊流嚴(yán)重,Re數(shù)愈小,結(jié)蠟愈嚴(yán)重。因?yàn)殡S著流速的增大,雖然管壁處剪切速率的增大會(huì)使蠟晶的剪切彌散作用有所加強(qiáng),但層流邊層的減薄,油壁溫差的減小,管壁處剪切應(yīng)力的增大,這些因素都會(huì)使管壁上的結(jié)蠟層減薄。實(shí)踐表明,當(dāng)流速大于1.5m/s時(shí),管內(nèi)就較少結(jié)蠟。流速對(duì)凝油層剪切沖刷的強(qiáng)弱,還與決定于溫度、原油物性、熱處理?xiàng)l件等的凝油層網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有關(guān)。右圖為大慶原油蠟沉積強(qiáng)度與流速的關(guān)系。流速對(duì)管壁結(jié)蠟強(qiáng)度的影響主要表現(xiàn)為,隨著流速的增大,管壁結(jié)蠟油品中含蠟是管壁結(jié)蠟的根本原因。因此油品含蠟量的大小將直接影響石蠟沉積速率。含蠟量越高,石蠟沉積速率越大。大多數(shù)含蠟原油中都含有數(shù)量不等的膠質(zhì)和瀝青質(zhì)。研究表明,油品中單獨(dú)含有膠質(zhì)時(shí),對(duì)管壁的結(jié)蠟過(guò)程沒有明顯的影響,當(dāng)膠質(zhì)與瀝青質(zhì)同時(shí)存在時(shí),容易形成密實(shí)的結(jié)蠟層。原油含水率增大,蠟沉積速率降低;原油中含砂或其它機(jī)械雜質(zhì)容易成為蠟結(jié)晶的核心,使結(jié)晶強(qiáng)度增大。④原油組成的影響油品中含蠟是管壁結(jié)蠟的根本原因。因此油品含蠟量的大小將直接影⑤管壁材質(zhì)的影響試驗(yàn)表明管壁材質(zhì)和光潔度對(duì)結(jié)蠟也有明顯的影響。由于管壁或涂料的表面結(jié)構(gòu)和性質(zhì)不同,在石蠟結(jié)晶過(guò)程中內(nèi)壁所提供的結(jié)晶核心的多少和結(jié)晶的難易程度就不同,因此結(jié)蠟速率也不同。管壁的粗糙度越越大,越容易結(jié)蠟。⑤管壁材質(zhì)的影響試驗(yàn)表明管壁材質(zhì)和光潔度對(duì)結(jié)蠟也有明顯的影響對(duì)于埋地管道,凝油層厚度的變化還隨季節(jié)而不同,當(dāng)?shù)販刂饾u下降時(shí),凝油層逐漸增厚;當(dāng)?shù)販刂饾u上升時(shí),凝油層又逐漸減薄。當(dāng)輸量和油溫穩(wěn)定時(shí),在某一季節(jié),凝油層厚度常保持在某一范圍內(nèi)。以上分析了各因素單獨(dú)對(duì)管壁結(jié)蠟的影響。實(shí)際運(yùn)行的管道結(jié)蠟的情況受到上述諸因素的綜合影響。對(duì)于埋地管道,凝油層厚度的變化還隨季節(jié)而不同,當(dāng)?shù)販刂饾u下降二、熱輸含蠟原油管道工藝設(shè)計(jì)應(yīng)注意的問(wèn)題1、設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇一般取進(jìn)站油溫高于原油凝點(diǎn)。若接近或低于凝點(diǎn),必須考慮管道停輸溫降情況及再啟動(dòng)措施,保證管道能順利地再啟動(dòng)。出站油溫過(guò)高對(duì)減少含蠟原油摩阻作用不大而會(huì)顯著增大熱損失,故出站油溫不宜過(guò)高。含蠟原油的比熱容在熱力計(jì)算時(shí)采用所計(jì)算的溫度區(qū)間的平均比熱容。二、熱輸含蠟原油管道工藝設(shè)計(jì)應(yīng)注意的問(wèn)題1、設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇一按臨界雷諾數(shù)值可計(jì)算出紊流轉(zhuǎn)變?yōu)閷恿鲿r(shí)的臨界粘度υLj

及對(duì)應(yīng)的油溫

TLj,牛頓紊流牛頓層流非牛頓層流,牛頓紊流非牛頓紊流非牛頓層流進(jìn)站油溫低于反常點(diǎn)的熱含蠟原油管道可能出現(xiàn)的情況為:牛頓紊流→牛頓層流或非牛頓紊流→非牛頓層流2、流態(tài)

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